JPH08134542A - 打抜き性に優れた方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
打抜き性に優れた方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JPH08134542A JPH08134542A JP27394794A JP27394794A JPH08134542A JP H08134542 A JPH08134542 A JP H08134542A JP 27394794 A JP27394794 A JP 27394794A JP 27394794 A JP27394794 A JP 27394794A JP H08134542 A JPH08134542 A JP H08134542A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 焼鈍分離剤および平坦化焼鈍後の表面コーテ
ィングの改善により大幅に打抜き性を向上させた方向性
電磁鋼板を安価に製造できる方法を提供する。 【構成】Ｃ：0.01％以下、Si：1.5 ％以上3.2 ％以下、
Mn：1.0 ％以上3.0 ％以下、Ｓ：0.01％以下、酸可溶A
l：0.003 ％以上0.02％以下、Ｎ：0.001 ％以上0.01％
以下、残部不可避的不純物より成る鋼組成を有するスラ
ブを1300℃以下の温度で加熱し熱間圧延を行った後、60
0 〜1050℃で熱延板焼鈍を行い、そのまま冷間圧延を行
いあるいは、１回または２回以上の中間焼鈍をはさみ冷
間圧延を行い、次いで露点−10℃以下の雰囲気下で700
〜1050℃の温度で非脱炭連続焼鈍を行って１次再結晶焼
鈍後、シリカ、アルミナを主成分とする焼鈍分離剤を塗
布してから825 〜1050℃のH2＋N2雰囲気での二次再結
晶、引続きH2雰囲気での純化よりなる仕上げ焼鈍を行っ
た後、780 〜850 ℃で平坦化焼鈍を行い、有機または、
有機および無機の複合物より成る表面コーティングを鋼
板表面に形成させる。
ィングの改善により大幅に打抜き性を向上させた方向性
電磁鋼板を安価に製造できる方法を提供する。 【構成】Ｃ：0.01％以下、Si：1.5 ％以上3.2 ％以下、
Mn：1.0 ％以上3.0 ％以下、Ｓ：0.01％以下、酸可溶A
l：0.003 ％以上0.02％以下、Ｎ：0.001 ％以上0.01％
以下、残部不可避的不純物より成る鋼組成を有するスラ
ブを1300℃以下の温度で加熱し熱間圧延を行った後、60
0 〜1050℃で熱延板焼鈍を行い、そのまま冷間圧延を行
いあるいは、１回または２回以上の中間焼鈍をはさみ冷
間圧延を行い、次いで露点−10℃以下の雰囲気下で700
〜1050℃の温度で非脱炭連続焼鈍を行って１次再結晶焼
鈍後、シリカ、アルミナを主成分とする焼鈍分離剤を塗
布してから825 〜1050℃のH2＋N2雰囲気での二次再結
晶、引続きH2雰囲気での純化よりなる仕上げ焼鈍を行っ
た後、780 〜850 ℃で平坦化焼鈍を行い、有機または、
有機および無機の複合物より成る表面コーティングを鋼
板表面に形成させる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、方向性電磁鋼板、特に
打抜き性に優れた方向性電磁鋼板の製造方法に関する。
打抜き性に優れた方向性電磁鋼板の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、方向性電磁鋼板は一般に次の
ごとくその製造が行われている。まず、Ｃを0.04％、Si
を3.0 ％程度含有し、0.1 ％程度のMnおよび0.03％程度
のＳまたはSe、場合により0.03％程度の酸可溶Alと0.01
％程度のＮを含有させることでMnS 、MnSe、AlN をイン
ヒビターとして形成させるために、スラブを1300℃超で
加熱し、かかる介在物を溶体化してから熱間圧延により
微細析出しインヒビターを形成する。
ごとくその製造が行われている。まず、Ｃを0.04％、Si
を3.0 ％程度含有し、0.1 ％程度のMnおよび0.03％程度
のＳまたはSe、場合により0.03％程度の酸可溶Alと0.01
％程度のＮを含有させることでMnS 、MnSe、AlN をイン
ヒビターとして形成させるために、スラブを1300℃超で
加熱し、かかる介在物を溶体化してから熱間圧延により
微細析出しインヒビターを形成する。
【０００３】熱間圧延時にα−γ変態させることがイン
ヒビター形成に必須であるため、Ｃを添加することで変
態鋼とする。しかしながら、Ｃは磁気時効を引き起こし
有害であるため最終製品では30ppm 以下に抑えなければ
ならない。そこで冷間圧延後に脱炭雰囲気 (高露点) で
連続焼鈍を行いＣを除去する。
ヒビター形成に必須であるため、Ｃを添加することで変
態鋼とする。しかしながら、Ｃは磁気時効を引き起こし
有害であるため最終製品では30ppm 以下に抑えなければ
ならない。そこで冷間圧延後に脱炭雰囲気 (高露点) で
連続焼鈍を行いＣを除去する。
【０００４】しかしながら、Siを含有するため鋼板表面
にSiの酸化物SiOxが形成され打抜き性を劣化させる。さ
らに、引続き行う仕上げ焼鈍において、MgO を主成分と
する焼鈍分離剤と鋼板表面に生成したSiOxが反応しMgSi
O4 (フォルステライト) を形成する。かかるフォルステ
ライト層はガラス被膜で打抜き性を著しく劣化させる。
さらにフォルステライト上に通常、無機質よりなるコー
ティングを施すため、一層打抜き性を劣化させる。
にSiの酸化物SiOxが形成され打抜き性を劣化させる。さ
らに、引続き行う仕上げ焼鈍において、MgO を主成分と
する焼鈍分離剤と鋼板表面に生成したSiOxが反応しMgSi
O4 (フォルステライト) を形成する。かかるフォルステ
ライト層はガラス被膜で打抜き性を著しく劣化させる。
さらにフォルステライト上に通常、無機質よりなるコー
ティングを施すため、一層打抜き性を劣化させる。
【０００５】したがって、これまでの方向性電磁鋼板に
あっては、たとえば、連続打抜き試験では数千回で所定
カエリ高さに達し金型の再研磨を実施しなければなら
ず、作業性を低下させ、コスト上昇を招く。
あっては、たとえば、連続打抜き試験では数千回で所定
カエリ高さに達し金型の再研磨を実施しなければなら
ず、作業性を低下させ、コスト上昇を招く。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】かかる打抜き性の劣化
を解決するために、例えば特開昭53−22113 号公報では
連続脱炭焼鈍時に生成するSiOxの厚みを３μm 以下に抑
制し、かつ焼鈍分離剤にアルミナを使用することでフォ
ルステライト層を形成させない方法が提案されている。
しかしながら、連続脱炭焼鈍でSiOxの生成を完全に抑制
することはできず、若干の打抜き性の向上はあるものの
打抜き性に優れる無方向性電磁鋼板並みには至っていな
い。
を解決するために、例えば特開昭53−22113 号公報では
連続脱炭焼鈍時に生成するSiOxの厚みを３μm 以下に抑
制し、かつ焼鈍分離剤にアルミナを使用することでフォ
ルステライト層を形成させない方法が提案されている。
しかしながら、連続脱炭焼鈍でSiOxの生成を完全に抑制
することはできず、若干の打抜き性の向上はあるものの
打抜き性に優れる無方向性電磁鋼板並みには至っていな
い。
【０００７】特開昭59−96278 号公報に開示されている
方法では、剥離しやすいフォルステライト層を提案して
いるが安定製造に至っていない。また、形成されたフォ
ルステライト層を機械的に研削除去する方法も試みられ
ているが、コスト高となり実用的でない。
方法では、剥離しやすいフォルステライト層を提案して
いるが安定製造に至っていない。また、形成されたフォ
ルステライト層を機械的に研削除去する方法も試みられ
ているが、コスト高となり実用的でない。
【０００８】特開平１−119644号公報では連続脱炭焼鈍
を必要としないプロセスにより製造を行っているが、焼
鈍分離剤の種類によって表層に酸化層が生成し打抜き性
を劣化させている。
を必要としないプロセスにより製造を行っているが、焼
鈍分離剤の種類によって表層に酸化層が生成し打抜き性
を劣化させている。
【０００９】ここに、本発明の目的は、特開平１−1196
44号公報の製造プロセスに近いが焼鈍分離剤および平坦
化焼鈍後の表面コーティングの改善により大幅に打抜き
性を向上させた方向性電磁鋼板を安価に製造できる方法
を提供することである。
44号公報の製造プロセスに近いが焼鈍分離剤および平坦
化焼鈍後の表面コーティングの改善により大幅に打抜き
性を向上させた方向性電磁鋼板を安価に製造できる方法
を提供することである。
【００１０】本発明の具体的な目的は、例えば鉄損Ｗ
17/50 が1.5 W/kg以下、磁束密度B8が1.80T 以上という
圧延方向に低い鉄損、高い磁束密度を備え、かつ例えば
100 万回以上という無方向性電磁鋼板と同様の良好な連
続打抜性を発揮する新しい方向性電磁鋼板の安価な製造
方法を提供することである。
17/50 が1.5 W/kg以下、磁束密度B8が1.80T 以上という
圧延方向に低い鉄損、高い磁束密度を備え、かつ例えば
100 万回以上という無方向性電磁鋼板と同様の良好な連
続打抜性を発揮する新しい方向性電磁鋼板の安価な製造
方法を提供することである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】ここに、本発明にあって
は、従来より知られていたそれぞれの改良方法を適宜組
合わせることで、これまで達成できなかったような鉄損
Ｗ17/50 が1.5 W/kg以下、磁束密度B8が1.80T 以上とい
う磁気特性および100 万回以上の打抜性を同時に備えた
方向性電磁鋼板を安価な手段でもって製造できることを
知り、本発明に到達した。
は、従来より知られていたそれぞれの改良方法を適宜組
合わせることで、これまで達成できなかったような鉄損
Ｗ17/50 が1.5 W/kg以下、磁束密度B8が1.80T 以上とい
う磁気特性および100 万回以上の打抜性を同時に備えた
方向性電磁鋼板を安価な手段でもって製造できることを
知り、本発明に到達した。
【００１２】よって、本発明の要旨とするところは、重
量％で、Ｃ：0.01％以下、Si：1.5 ％以上3.2 ％以下、
Mn：1.0 ％以上3.0 ％以下、Ｓ：0.01％以下、酸可溶A
l：0.003 ％以上0.02％以下、Ｎ：0.001 ％以上0.01％
以下、残部Feおよび不可避的不純物より成る鋼組成を有
するスラブを1300℃以下の温度で加熱し熱間圧延を行っ
た後、600 〜1050℃で熱延板焼鈍を行い、そのまま冷間
圧延を行いあるいは、１回または２回以上の中間焼鈍を
はさみ冷間圧延を行い、次いで露点−10℃以下の雰囲気
下で700 〜1050℃の温度で非脱炭連続焼鈍により１次再
結晶焼鈍を行ってから、シリカおよび／またはアルミナ
を主成分とする焼鈍分離剤を塗布してから825〜1050℃
のH2＋N2雰囲気で二次再結晶焼鈍を行い、引続き、H2雰
囲気で純化を行う仕上げ焼鈍を行った後、780 〜850 ℃
の平坦化焼鈍を行い、次いで有機または有機および無機
の複合物より成る表面コーティングを鋼板表面に設け
る、打抜き性に優れた方向性電磁鋼板の製造方法であ
る。
量％で、Ｃ：0.01％以下、Si：1.5 ％以上3.2 ％以下、
Mn：1.0 ％以上3.0 ％以下、Ｓ：0.01％以下、酸可溶A
l：0.003 ％以上0.02％以下、Ｎ：0.001 ％以上0.01％
以下、残部Feおよび不可避的不純物より成る鋼組成を有
するスラブを1300℃以下の温度で加熱し熱間圧延を行っ
た後、600 〜1050℃で熱延板焼鈍を行い、そのまま冷間
圧延を行いあるいは、１回または２回以上の中間焼鈍を
はさみ冷間圧延を行い、次いで露点−10℃以下の雰囲気
下で700 〜1050℃の温度で非脱炭連続焼鈍により１次再
結晶焼鈍を行ってから、シリカおよび／またはアルミナ
を主成分とする焼鈍分離剤を塗布してから825〜1050℃
のH2＋N2雰囲気で二次再結晶焼鈍を行い、引続き、H2雰
囲気で純化を行う仕上げ焼鈍を行った後、780 〜850 ℃
の平坦化焼鈍を行い、次いで有機または有機および無機
の複合物より成る表面コーティングを鋼板表面に設け
る、打抜き性に優れた方向性電磁鋼板の製造方法であ
る。
【００１３】このように、本発明の好適態様によれば、
上述の所定成分よりなるスラブを熱間圧延後、熱延板焼
鈍を行い最終板厚に冷間圧延した後、露点−10℃以下の
雰囲気、例えば−30℃以下の窒素、水素混合ガスの非脱
炭雰囲気で連続焼鈍を行い、それからシリカおよびアル
ミナ、または、アルミナのみよりなる焼鈍分離剤を、静
電塗布方式で鋼板表面に塗布するか、あるいはアルコー
ル類等鋼板表面を酸化あるいは水酸化させず揮発しやす
く、加熱により水、炭酸ガス等の無害な気体となる液体
に上記分離剤を分散させた懸濁液を、ディップ方式、ロ
ールコート方式、スプレー方式等により鋼板表面に塗布
してから仕上げ焼鈍を行い、分離剤を除去後、平坦化焼
鈍を行い、平坦化焼鈍後、最後に表面に無機バインダー
を含む樹脂あるいは樹脂のみよりなる膜厚0.1 μm 以上
５μm 以下の有機−無機の複合コーティングあるいは有
機コーティングを施す。
上述の所定成分よりなるスラブを熱間圧延後、熱延板焼
鈍を行い最終板厚に冷間圧延した後、露点−10℃以下の
雰囲気、例えば−30℃以下の窒素、水素混合ガスの非脱
炭雰囲気で連続焼鈍を行い、それからシリカおよびアル
ミナ、または、アルミナのみよりなる焼鈍分離剤を、静
電塗布方式で鋼板表面に塗布するか、あるいはアルコー
ル類等鋼板表面を酸化あるいは水酸化させず揮発しやす
く、加熱により水、炭酸ガス等の無害な気体となる液体
に上記分離剤を分散させた懸濁液を、ディップ方式、ロ
ールコート方式、スプレー方式等により鋼板表面に塗布
してから仕上げ焼鈍を行い、分離剤を除去後、平坦化焼
鈍を行い、平坦化焼鈍後、最後に表面に無機バインダー
を含む樹脂あるいは樹脂のみよりなる膜厚0.1 μm 以上
５μm 以下の有機−無機の複合コーティングあるいは有
機コーティングを施す。
【００１４】
【作用】本発明における鋼組成および処理工程を上述の
ように限定した理由を以下に示す。なお、本明細書にお
いて特にことわりがない限り、「％」は「重量％」を意
味する。
ように限定した理由を以下に示す。なお、本明細書にお
いて特にことわりがない限り、「％」は「重量％」を意
味する。
【００１５】Ｃ：Ｃを0.01％を越えて含有すると磁気時
効を引起こし磁気特性を劣化させる。また仕上げ焼鈍時
の二次再結晶にも有害であるため、0.01％以下とする。
好ましくは、0.005 ％以下である。
効を引起こし磁気特性を劣化させる。また仕上げ焼鈍時
の二次再結晶にも有害であるため、0.01％以下とする。
好ましくは、0.005 ％以下である。
【００１６】Si：Siは1.5 ％未満では鉄損低減の効果が
少なく、3.2 ％を越えて含有させると冷間圧延時に破断
等のトラブルを引起こし有害となるため、1.5 ％以上3.
2 ％以下とした。好ましくは2.0 ％以上3.0 ％以下であ
る。
少なく、3.2 ％を越えて含有させると冷間圧延時に破断
等のトラブルを引起こし有害となるため、1.5 ％以上3.
2 ％以下とした。好ましくは2.0 ％以上3.0 ％以下であ
る。
【００１７】Mn:Mnは熱間圧延時に変態させるために重
要な元素であり、Si添加鋼のため1.0 ％未満では変態鋼
とならず、3.0 ％を越えて添加すると冷間圧延が困難と
なるため、1.0 ％以上3.0 ％以下とした。好ましくは1.
3 ％以上2.3 ％以下である。
要な元素であり、Si添加鋼のため1.0 ％未満では変態鋼
とならず、3.0 ％を越えて添加すると冷間圧延が困難と
なるため、1.0 ％以上3.0 ％以下とした。好ましくは1.
3 ％以上2.3 ％以下である。
【００１８】Ｓ：本発明によるインヒビターはMnS 系で
はないためＳの添加は逆に磁気特性を劣化させるためＳ
は0.01％以下とした。好ましくは0.005 ％以下である。
はないためＳの添加は逆に磁気特性を劣化させるためＳ
は0.01％以下とした。好ましくは0.005 ％以下である。
【００１９】酸可溶Al：インヒビターを形成するために
重要であり、0.003 ％未満ではインヒビター効果がな
く、0.02％を越えて添加するとインヒビター効果が強く
なり過ぎ、二次再結晶が起こらなくなるため0.003 ％以
上0.02％以下とした。好ましくは、0.005％以上0.015
％以下である。
重要であり、0.003 ％未満ではインヒビター効果がな
く、0.02％を越えて添加するとインヒビター効果が強く
なり過ぎ、二次再結晶が起こらなくなるため0.003 ％以
上0.02％以下とした。好ましくは、0.005％以上0.015
％以下である。
【００２０】Ｎ：酸可溶Alと同様にインヒビターを形成
するため重要であり、0.001 ％未満ではインヒビター形
成に不足であり、一方0.01％を越えると酸可溶Alに対し
過剰となり逆に磁気特性を劣化させるため、0.001 ％以
上0.01％以下とした。好ましくは0.003 ％以上0.006 ％
以下である。
するため重要であり、0.001 ％未満ではインヒビター形
成に不足であり、一方0.01％を越えると酸可溶Alに対し
過剰となり逆に磁気特性を劣化させるため、0.001 ％以
上0.01％以下とした。好ましくは0.003 ％以上0.006 ％
以下である。
【００２１】熱間圧延:上記成分のスラブは1300℃以下
の温度で加熱し通常の熱間圧延を行う。1300℃を越えて
加熱温度は鋼中のMnS を溶解させ磁気特性の劣化を招
く。このときの加熱温度は、好ましくは1100〜1250℃で
ある。
の温度で加熱し通常の熱間圧延を行う。1300℃を越えて
加熱温度は鋼中のMnS を溶解させ磁気特性の劣化を招
く。このときの加熱温度は、好ましくは1100〜1250℃で
ある。
【００２２】熱延板焼鈍:熱間圧延後、必要により酸洗
を行った後、集合組織制御のために600 〜1050℃で熱延
板焼鈍を行う。このとき焼鈍温度が600 ℃未満では効果
がなく、1050℃を越えると変態点を越え磁気特性が劣化
する。好ましくは、600 〜1000℃である。
を行った後、集合組織制御のために600 〜1050℃で熱延
板焼鈍を行う。このとき焼鈍温度が600 ℃未満では効果
がなく、1050℃を越えると変態点を越え磁気特性が劣化
する。好ましくは、600 〜1000℃である。
【００２３】冷間圧延:焼鈍後、熱延板は、中間焼鈍を
行わずあるいは１回または２回以上の中間焼鈍を行って
冷間圧延を行う。
行わずあるいは１回または２回以上の中間焼鈍を行って
冷間圧延を行う。
【００２４】連続焼鈍( 一次再結晶):冷間圧延後、一次
再結晶のために連続焼鈍を行う。従来の技術ではこの連
続焼鈍が脱炭雰囲気で行われたため鋼中のSiが酸化し、
SiOxが表層に生成したが本発明では表層にSiOxが生成し
ないように非脱炭の雰囲気すなわち露点が−10℃以下と
なるようにする。好ましくは−30℃以下とする。焼鈍温
度は700 ℃未満では再結晶が起こらず1050℃超では変態
点を越え磁気特性が劣化する。
再結晶のために連続焼鈍を行う。従来の技術ではこの連
続焼鈍が脱炭雰囲気で行われたため鋼中のSiが酸化し、
SiOxが表層に生成したが本発明では表層にSiOxが生成し
ないように非脱炭の雰囲気すなわち露点が−10℃以下と
なるようにする。好ましくは−30℃以下とする。焼鈍温
度は700 ℃未満では再結晶が起こらず1050℃超では変態
点を越え磁気特性が劣化する。
【００２５】焼鈍分離剤の塗布:一次再結晶の終了後、
引き続き、焼鈍分離剤を鋼板表面に付着させ仕上げ焼鈍
を行う。焼鈍分離剤は鋼板表面と反応しないもので、本
発明の場合、シリカおよび／またはアルミナを主成分と
したものを用いる。
引き続き、焼鈍分離剤を鋼板表面に付着させ仕上げ焼鈍
を行う。焼鈍分離剤は鋼板表面と反応しないもので、本
発明の場合、シリカおよび／またはアルミナを主成分と
したものを用いる。
【００２６】好適態様にあっては、アルミナ単独または
アルミナにシリカを混合したものがよい。使用するアル
ミナ、シリカは粒径20μm 以下のものが良い。20μm を
越えるものは焼鈍分離性はよいもののコイル巻取時に横
滑り、巻締まり等のトラブルを発生させ易い。
アルミナにシリカを混合したものがよい。使用するアル
ミナ、シリカは粒径20μm 以下のものが良い。20μm を
越えるものは焼鈍分離性はよいもののコイル巻取時に横
滑り、巻締まり等のトラブルを発生させ易い。
【００２７】焼鈍分離剤は、静電粉体塗布方式で鋼板表
面に塗布するか、あるいは鋼板表面を酸化あるいは水酸
化させず揮発しやすく、加熱により水、炭酸ガス等の無
害な気体となる液体に上記分離剤を分散させた懸濁液
を、ディップ方式、ロールコート方式、スプレー方式等
により鋼板表面に塗布する。このとき使用する液体は鋼
板表面に対し無害なもので例えばエタノール、エチレン
グリコール等のアルコール類、エチレンジアミン等のア
ミン類、灯油、軽油等の炭化水素類などやや揮発性で即
乾性でない有機溶剤が好ましい。
面に塗布するか、あるいは鋼板表面を酸化あるいは水酸
化させず揮発しやすく、加熱により水、炭酸ガス等の無
害な気体となる液体に上記分離剤を分散させた懸濁液
を、ディップ方式、ロールコート方式、スプレー方式等
により鋼板表面に塗布する。このとき使用する液体は鋼
板表面に対し無害なもので例えばエタノール、エチレン
グリコール等のアルコール類、エチレンジアミン等のア
ミン類、灯油、軽油等の炭化水素類などやや揮発性で即
乾性でない有機溶剤が好ましい。
【００２８】仕上げ焼鈍:仕上げ焼鈍は、二次再結晶お
よび純化を行うために、二段に分けて行われる。すなわ
ち、前段においては、N2＋H2の雰囲気で825 ℃以上1050
℃以下の温度で二次再結晶焼鈍を行う。825 ℃未満では
二次再結晶がおこらず1050℃を越えると変態するため磁
気特性が劣化する。後段においては、上述のような二次
再結晶終了後、引き続き雰囲気ガスをH2に切替え、脱窒
純化焼鈍を行い鉄損を低減させる。
よび純化を行うために、二段に分けて行われる。すなわ
ち、前段においては、N2＋H2の雰囲気で825 ℃以上1050
℃以下の温度で二次再結晶焼鈍を行う。825 ℃未満では
二次再結晶がおこらず1050℃を越えると変態するため磁
気特性が劣化する。後段においては、上述のような二次
再結晶終了後、引き続き雰囲気ガスをH2に切替え、脱窒
純化焼鈍を行い鉄損を低減させる。
【００２９】平坦化焼鈍:仕上げ焼鈍が終了してから、
焼鈍分離剤を除去後、780 〜850 ℃で平坦化焼鈍を一般
には20秒〜３分間行う。これも連続焼鈍で行い、そのと
きの温度は850 ℃程度でよい。
焼鈍分離剤を除去後、780 〜850 ℃で平坦化焼鈍を一般
には20秒〜３分間行う。これも連続焼鈍で行い、そのと
きの温度は850 ℃程度でよい。
【００３０】表面コーティング:平坦化焼鈍が終了して
から、鋼板表面に、例えば樹脂のみあるいは、樹脂と無
機バインダーの混合からなる表面コーティングを施す。
樹脂は酢酸ビニル樹脂、エポキシ樹脂、アクリル樹脂、
ポリエチレン、ポリプロピレン等があり、無機バインダ
ーとしてクロム酸塩、ほう酸塩、コロイダルシリカ、層
状雲母化合物等を１種類以上添加する。
から、鋼板表面に、例えば樹脂のみあるいは、樹脂と無
機バインダーの混合からなる表面コーティングを施す。
樹脂は酢酸ビニル樹脂、エポキシ樹脂、アクリル樹脂、
ポリエチレン、ポリプロピレン等があり、無機バインダ
ーとしてクロム酸塩、ほう酸塩、コロイダルシリカ、層
状雲母化合物等を１種類以上添加する。
【００３１】表面コーティングは、好ましくは、0.1 μ
m 以上５μm 以下の膜厚で形成する。0.1 μm 未満では
打抜き性改善の効果が小さく、一方５μm を越えると被
膜の密着性が悪くなりかつ占積率、ビルディングファク
ターの悪化がおこり、最終製品であるトランス等の性能
が劣化する。
m 以上５μm 以下の膜厚で形成する。0.1 μm 未満では
打抜き性改善の効果が小さく、一方５μm を越えると被
膜の密着性が悪くなりかつ占積率、ビルディングファク
ターの悪化がおこり、最終製品であるトランス等の性能
が劣化する。
【００３２】表面コーティングの形成あたってはロール
コーター方式、カーテンフロー方式、ディップ方式等、
通常行われる塗装方式のいずれでも良い。次に、本発明
の作用効果を実施例によってさらに具体的に説明する
が、それらは単に例示であって、それによって本発明が
不当に制限されることはない。
コーター方式、カーテンフロー方式、ディップ方式等、
通常行われる塗装方式のいずれでも良い。次に、本発明
の作用効果を実施例によってさらに具体的に説明する
が、それらは単に例示であって、それによって本発明が
不当に制限されることはない。
【００３３】
(実施例１)表１の鋼種Ａからなるスラブ227 mm厚を1150
℃で加熱し、通常の熱間圧延を行い、2.3 mm厚の熱延コ
イルに仕上げた。酸洗後、700 ℃熱延板焼鈍を行い、冷
間圧延で0.35mm厚の冷延コイルに仕上げた。
℃で加熱し、通常の熱間圧延を行い、2.3 mm厚の熱延コ
イルに仕上げた。酸洗後、700 ℃熱延板焼鈍を行い、冷
間圧延で0.35mm厚の冷延コイルに仕上げた。
【００３４】露点−30℃の850 ℃非脱炭連続焼鈍にて一
次再結晶焼鈍を行って後、シリカ、アルミナを主成分と
する焼鈍分離剤を静電塗布し、次いで885 ℃のH2＋N2雰
囲気での二次再結晶、引き続き970 ℃H2雰囲気での純化
を二段階で行う仕上げ焼鈍を行った。
次再結晶焼鈍を行って後、シリカ、アルミナを主成分と
する焼鈍分離剤を静電塗布し、次いで885 ℃のH2＋N2雰
囲気での二次再結晶、引き続き970 ℃H2雰囲気での純化
を二段階で行う仕上げ焼鈍を行った。
【００３５】仕上げ焼鈍終了後、850 ℃の連続焼鈍で平
坦化を行い、次いでアクリル樹脂エマルジョン、クロム
酸マグネシウム、ほう酸よりなる膜厚１μm の表面コー
ティングをロールコーター方式により鋼板表面に形成さ
せた。得られた方向性電磁鋼板の磁気特性は25cmエプス
タイン試験器で評価した。
坦化を行い、次いでアクリル樹脂エマルジョン、クロム
酸マグネシウム、ほう酸よりなる膜厚１μm の表面コー
ティングをロールコーター方式により鋼板表面に形成さ
せた。得られた方向性電磁鋼板の磁気特性は25cmエプス
タイン試験器で評価した。
【００３６】打抜き性を評価するため25トンプレス機に
て、17mm角 (材質：SKD-11) 、打抜き速度350 ストロー
ク／分、クリアランス６％、打抜き油として灯油を使用
し、カエリ高さが50μm に達するまで連続打抜きを行っ
た。
て、17mm角 (材質：SKD-11) 、打抜き速度350 ストロー
ク／分、クリアランス６％、打抜き油として灯油を使用
し、カエリ高さが50μm に達するまで連続打抜きを行っ
た。
【００３７】結果は表２にまとめて示すが、これからも
分かるように、本発明によれば、鉄損(W17/50)が1.50以
下、 B8 1.80(T) 以上であって、かつ打抜回数200 万回
以上が実現されることが分かる。
分かるように、本発明によれば、鉄損(W17/50)が1.50以
下、 B8 1.80(T) 以上であって、かつ打抜回数200 万回
以上が実現されることが分かる。
【００３８】(実施例２)表１の鋼種Ｂのスラブ227 mm厚
を1150℃で加熱し、通常の熱間圧延を行い、2.3 mm厚の
熱延コイルに仕上げた。酸洗後、700 ℃熱延板焼鈍を行
い、冷間圧延で0.60mm厚の冷延コイルに仕上げた。引き
続き750 ℃の中間焼鈍を行い、冷間圧延で0.27mmに仕上
げた。
を1150℃で加熱し、通常の熱間圧延を行い、2.3 mm厚の
熱延コイルに仕上げた。酸洗後、700 ℃熱延板焼鈍を行
い、冷間圧延で0.60mm厚の冷延コイルに仕上げた。引き
続き750 ℃の中間焼鈍を行い、冷間圧延で0.27mmに仕上
げた。
【００３９】露点−60℃の900 ℃非脱炭連続焼鈍にて一
次再結晶焼鈍を行って後、アルミナを主成分とする焼鈍
分離剤をエタノールに懸濁させスプレー方式にて塗布
し、965 ℃のH2＋N2雰囲気での二次再結晶、引き続き10
50℃H2雰囲気での純化を二段階で行う仕上げ焼鈍を行っ
た。
次再結晶焼鈍を行って後、アルミナを主成分とする焼鈍
分離剤をエタノールに懸濁させスプレー方式にて塗布
し、965 ℃のH2＋N2雰囲気での二次再結晶、引き続き10
50℃H2雰囲気での純化を二段階で行う仕上げ焼鈍を行っ
た。
【００４０】仕上げ焼鈍終了後、900 ℃の連続焼鈍で平
坦化を行い、酢酸ビニル樹脂エマルジョン、クロム酸マ
グネシウム、ほう酸、水酸化アルミニウムよりなる膜厚
1.5μm の表面コーティングをロールコーター方式によ
り鋼板表面に形成させた。得られた方向性電磁鋼板の磁
気特性は25cmエプスタイン試験器で評価した。
坦化を行い、酢酸ビニル樹脂エマルジョン、クロム酸マ
グネシウム、ほう酸、水酸化アルミニウムよりなる膜厚
1.5μm の表面コーティングをロールコーター方式によ
り鋼板表面に形成させた。得られた方向性電磁鋼板の磁
気特性は25cmエプスタイン試験器で評価した。
【００４１】打抜き性を評価するため25トンプレス機に
て、17mm角 (材質：SKD-11) 、打抜き速度350 ストロー
ク／分、クリアランス６％、打抜き油として灯油を使用
し、カエリ高さが50μm に達するまで連続打抜きを行っ
た。
て、17mm角 (材質：SKD-11) 、打抜き速度350 ストロー
ク／分、クリアランス６％、打抜き油として灯油を使用
し、カエリ高さが50μm に達するまで連続打抜きを行っ
た。
【００４２】結果は表２にまとめて示すが、これからも
分かるように、本発明によれば、鉄損(W17/50)が1.50以
下、 B8 1.80(T) 以上であって、かつ打抜回数200 万回
以上が実現されることが分かる。
分かるように、本発明によれば、鉄損(W17/50)が1.50以
下、 B8 1.80(T) 以上であって、かつ打抜回数200 万回
以上が実現されることが分かる。
【００４３】(実施例３)表１の鋼種Ｃから成るスラブ22
7 mm厚を1150℃で加熱し通常の熱間圧延を行い、2.3 mm
厚の熱延コイルに仕上げた。900 ℃熱延板焼鈍および酸
洗を行い、冷間圧延で0.60mm厚の冷延コイルに仕上げ
た。引き続き750 ℃の中間焼鈍を行い、冷間圧延で0.27
mmに仕上げた。
7 mm厚を1150℃で加熱し通常の熱間圧延を行い、2.3 mm
厚の熱延コイルに仕上げた。900 ℃熱延板焼鈍および酸
洗を行い、冷間圧延で0.60mm厚の冷延コイルに仕上げ
た。引き続き750 ℃の中間焼鈍を行い、冷間圧延で0.27
mmに仕上げた。
【００４４】露点−50℃の800 ℃非脱炭連続焼鈍にて一
次再結晶焼鈍を行って後、アルミナを主成分とする焼鈍
分離剤をエタノールに懸濁させスプレー方式にて塗布
し、925 ℃のH2＋N2雰囲気での二次再結晶、引き続き94
0 ℃H2雰囲気での純化よりなる仕上げ焼鈍を行った。
次再結晶焼鈍を行って後、アルミナを主成分とする焼鈍
分離剤をエタノールに懸濁させスプレー方式にて塗布
し、925 ℃のH2＋N2雰囲気での二次再結晶、引き続き94
0 ℃H2雰囲気での純化よりなる仕上げ焼鈍を行った。
【００４５】仕上げ焼鈍終了後、850 ℃の連続焼鈍で平
坦化を行い、アクリルスチレン樹脂エマルジョン、クロ
ム酸マグネシウム、ほう酸、水酸化アルミニウムよりな
る膜厚1.5 μm の表面コーティングをロールコーター方
式により鋼板表面に形成させた。
坦化を行い、アクリルスチレン樹脂エマルジョン、クロ
ム酸マグネシウム、ほう酸、水酸化アルミニウムよりな
る膜厚1.5 μm の表面コーティングをロールコーター方
式により鋼板表面に形成させた。
【００４６】得られた方向性電磁鋼板の磁気特性は25cm
エプスタイン試験器で評価した。打抜き性を評価するた
め25トンプレス機にて、17mm角 (材質：SKD-11) 、打抜
き速度350 ストローク／分、クリアランス６％、打抜き
油として灯油を使用し、カエリ高さが50μm に達するま
で連続打抜きを行った。
エプスタイン試験器で評価した。打抜き性を評価するた
め25トンプレス機にて、17mm角 (材質：SKD-11) 、打抜
き速度350 ストローク／分、クリアランス６％、打抜き
油として灯油を使用し、カエリ高さが50μm に達するま
で連続打抜きを行った。
【００４７】結果は表２にまとめて示すが、これからも
分かるように、本発明によれば、鉄損(W17/50)が1.50以
下、 B8 1.80(T) 以上であって、かつ打抜回数200 万回
以上が実現されることが分かる。
分かるように、本発明によれば、鉄損(W17/50)が1.50以
下、 B8 1.80(T) 以上であって、かつ打抜回数200 万回
以上が実現されることが分かる。
【００４８】(比較例）表１の鋼種Ｄのスラブ227 mm厚
を1350℃で加熱し通常の熱間圧延を行い、2.3mm厚の熱
延コイルに仕上げた。900 ℃熱延板焼鈍後、酸洗を行
い、冷間圧延で0.35mm厚の冷延コイルに仕上げた。
を1350℃で加熱し通常の熱間圧延を行い、2.3mm厚の熱
延コイルに仕上げた。900 ℃熱延板焼鈍後、酸洗を行
い、冷間圧延で0.35mm厚の冷延コイルに仕上げた。
【００４９】露点10℃の850 ℃脱炭連続焼鈍にて一次再
結晶焼鈍後、マグネシアをスラリー状にした焼鈍分離剤
をディップ方式で塗布し1150℃のH2雰囲気での二次再結
晶、引き続き1200℃H2雰囲気での純化よりなる仕上げ焼
鈍を行った。
結晶焼鈍後、マグネシアをスラリー状にした焼鈍分離剤
をディップ方式で塗布し1150℃のH2雰囲気での二次再結
晶、引き続き1200℃H2雰囲気での純化よりなる仕上げ焼
鈍を行った。
【００５０】仕上げ焼鈍後に、850 ℃の連続焼鈍で平坦
化を行い、燐酸アルミニウム、クロム酸マグネシウムよ
りなる膜厚１μm の表面コーティングをロールコーター
方式により鋼板表面に形成させた。得られた方向性電磁
鋼板の磁気特性は25cmエプスタイン試験器で評価した。
化を行い、燐酸アルミニウム、クロム酸マグネシウムよ
りなる膜厚１μm の表面コーティングをロールコーター
方式により鋼板表面に形成させた。得られた方向性電磁
鋼板の磁気特性は25cmエプスタイン試験器で評価した。
【００５１】打抜き性を評価するため25トンプレス機に
て、17mm角 (材質：SKD-11) 、打抜き速度350 ストロー
ク／分、クリアランス６％、打抜き油として灯油を使用
し、カエリ高さが50μm に達するまで連続打抜きを行っ
た。結果は表２にまとめて示すが、本例では、磁気特性
は満足すべきであるが、打抜回数が５千回を越えない。
て、17mm角 (材質：SKD-11) 、打抜き速度350 ストロー
ク／分、クリアランス６％、打抜き油として灯油を使用
し、カエリ高さが50μm に達するまで連続打抜きを行っ
た。結果は表２にまとめて示すが、本例では、磁気特性
は満足すべきであるが、打抜回数が５千回を越えない。
【００５２】
【表１】
【００５３】
【発明の効果】以上詳述してきたように、本発明によれ
ば、優れた磁気特性と打抜性とを同時に満足する方向性
電磁鋼板が、容易に製造できるのであって、その手段は
従来技術の各処理条件と鋼組成とをうまく組み合わせる
ことであって、したがって従来の設備を使って安価にそ
のような優れた方向性電磁鋼板が製造できるのであっ
て、製造コストの引下げが強く求められている今日的状
況下からはその意義は特に大きい。
ば、優れた磁気特性と打抜性とを同時に満足する方向性
電磁鋼板が、容易に製造できるのであって、その手段は
従来技術の各処理条件と鋼組成とをうまく組み合わせる
ことであって、したがって従来の設備を使って安価にそ
のような優れた方向性電磁鋼板が製造できるのであっ
て、製造コストの引下げが強く求められている今日的状
況下からはその意義は特に大きい。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/06
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ：0.01％以下、Si：1.5 ％以上3.2 ％以下、Mn：1.0
％以上3.0 ％以下、 Ｓ：0.01％以下、酸可溶Al：0.003 ％以上0.02％以下、 Ｎ：0.001 ％以上0.01％以下、 残部Feおよび不可避的不純物より成る鋼組成を有するス
ラブを1300℃以下の温度で加熱し熱間圧延を行った後、
600 〜1050℃で熱延板焼鈍を行い、そのまま冷間圧延を
行いあるいは、１回または２回以上の中間焼鈍をはさみ
冷間圧延を行い、次いで露点−10℃以下の雰囲気下で70
0 〜1050℃の温度で非脱炭連続焼鈍により１次再結晶焼
鈍を行ってから、シリカおよび／またはアルミナを主成
分とする焼鈍分離剤を塗布してから825〜1050℃のH2＋N
2雰囲気で二次再結晶焼鈍を行い、引続き、H2雰囲気で
純化を行う仕上げ焼鈍を行った後、780 〜850 ℃で平坦
化焼鈍を行い、次いで有機または有機および無機の複合
物より成る表面コーティングを鋼板表面に設ける、打抜
き性に優れた方向性電磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27394794A JPH08134542A (ja) | 1994-11-08 | 1994-11-08 | 打抜き性に優れた方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27394794A JPH08134542A (ja) | 1994-11-08 | 1994-11-08 | 打抜き性に優れた方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08134542A true JPH08134542A (ja) | 1996-05-28 |
Family
ID=17534791
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27394794A Pending JPH08134542A (ja) | 1994-11-08 | 1994-11-08 | 打抜き性に優れた方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08134542A (ja) |
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1273673A1 (en) * | 2001-01-19 | 2003-01-08 | Kawasaki Steel Corporation | Grain-oriented magnetic steel sheet having no undercoat film comprising forsterite as primary component and having good magnetic characteristics |
| EP1281778A2 (en) * | 2001-08-02 | 2003-02-05 | Kawasaki Steel Corporation | Method of manufacturing grain-oriented electrical steel sheet |
| JP2004143532A (ja) * | 2002-10-24 | 2004-05-20 | Jfe Steel Kk | 絶縁被膜密着性に優れたフォルステライト被膜を有しない方向性電磁鋼板とその製造方法 |
| EP1279747A3 (en) * | 2001-07-24 | 2007-07-11 | JFE Steel Corporation | A method of manufacturing grain-oriented electrical steel sheets |
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| JP2010171438A (ja) * | 2010-03-15 | 2010-08-05 | Jfe Steel Corp | 寸法精度に優れた積層コア |
| WO2012055214A1 (zh) * | 2010-10-25 | 2012-05-03 | 宝山钢铁股份有限公司 | 用于具有优良磁性能的镜面取向硅钢制备的退火隔离剂 |
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| WO2016035530A1 (ja) * | 2014-09-01 | 2016-03-10 | 新日鐵住金株式会社 | 方向性電磁鋼板 |
| JP2018125425A (ja) * | 2017-02-01 | 2018-08-09 | 新日鐵住金株式会社 | ブランク、鉄心構成部材および積み鉄心 |
-
1994
- 1994-11-08 JP JP27394794A patent/JPH08134542A/ja active Pending
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
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