JPH08132280A - スパッタの極めて少ないガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 Ｃａを用いてガスシールドアーク溶接用鋼ワ
イヤの連続鋳造による製造を容易にするとともに、溶接
時に従来よりも一層スパッタの少ない鋼ワイヤを提供す
る。 【構成】 鋼ワイヤにＣａ３〜３０ｐｐｍ、Ｋ≦１５ｐ
ｐｍでかつＫ−Ｃａ／３≧１ｐｐｍなる関係を満足する
ようにＣａとＫを添加する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、ガスシールドアーク溶
接時にアーク安定性に優れ、スパッタ発生量の極めて少
ないガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤに関する。

【０００２】

【従来の技術】炭酸ガスシールドアーク溶接あるいはマ
グ溶接に一般的に用いられるガスシールドアーク溶接用
鋼ワイヤとしては、たとえばJIS Z 3312、Z 3315、Z 33
17およびZ 3325等に成分を規定されたような種々のもの
がある。この炭酸ガスシールドアーク溶接あるいはマグ
溶接において、溶接時に発生するスパッタをできるだけ
少なくすることは、溶接業界の最大の課題の一つであ
り、スパッタの発生量を従来達成されている低スパッタ
よりも、さらに極めて少なく極低スパッタとすることが
望まれている。

【０００３】しかしながら、通常ガスシールドアーク溶
接用鋼ワイヤを製造する場合、成分調整された溶鋼は造
塊もしくは連続鋳造にてビレットとなるが、連続鋳造で
製造される場合、取鍋からタンディッシュを介してモー
ルドに注湯する際に、介在物の形態制御やノズルつまり
を防止する目的でCa系のパウダーが使用される場合があ
る。この場合、Caのビレットへの歩留りは低いものの、
ビレットにCaが３ppm以上含有されることになる。Caを
アーク不安定化のおそれのない３ppm 未満に制限する
と、連続鋳造プロセスにおいての安定的製造が困難とな
るため、ビレット中のCa制限のために高コストの造塊法
によって製造しているのが現状である。

【０００４】また、ビレットを熱間圧延により例えば
5.5mmφ程度に加工した後、中間伸線として 2.4mmφ程
度にまで冷間伸線された後、焼鈍、酸洗、銅メッキが施
され、さらに使用径まで仕上伸線される。これら中間伸
線もくは仕上伸線においては、潤滑剤として優れた伸線
性を有するステアリン酸カルシウムなどのCaを含む潤滑
剤を用いて伸線される場合が多いが、この場合、最終製
品においてCaが３ppm 以上残留することになる。このよ
うなワイヤを用いてガスシールドアーク溶接を行うと、
アークが不安定となり、スパッタの発生、ワイヤ送給の
不安定をもたらし、はなはだしい場合には溶接金属に欠
陥が発生する懸念がある。しかし、アーク安定化の目的
でワイヤ中のCaを３ppm 未満とするために、潤滑剤とし
て例えばステアリン酸カルシウムなどのCaを含む潤滑剤
を使用できないことは、工業的観点からは大きなマイナ
スである。

【０００５】ワイヤ中にCaを含む場合の炭酸ガスシール
ドアーク溶接及びマグ溶接においては、溶融プール中に
シールドガスにより酸化されたCa系の酸化物が存在する
ことになるが、Caの酸化物は仕事関数が低く熱電子の放
出が容易でアーク発生は容易でアークは安定的に持続さ
れるもののアーク発生点そのものはアークが溶融プール
中のCa酸化物を追い求めるようにしてふらつき、そのた
め溶滴の不安定をもたらす。このような現象は短絡移行
でない領域すなわちグロビュラー移行やスプレー移行と
いった中高電流域で得られる溶滴移行形態において顕著
で、溶滴の揺動や飛散を生じ極低スパッタといえるよう
な作業性を得ることは不可能となる。また薄鋼板の高速
溶接で適用されるような比較的低電流での短絡移行にお
いても、アークのふらつきに起因して溶滴が揺動し不規
則な短絡を生じ極低スパッタの達成は困難になる。

【０００６】したがって例えば、特開平2-80196 号公報
にはCaを実質上含まないワイヤ材料を使用し、またワイ
ヤ製造時にCaを含まない高級脂肪酸アルカリ塩（Na塩、
Ｋ塩）により伸線しCaを極力残存させない技術が開示さ
れている。また近年、溶接時の作業環境改善、工数削減
などの観点からガスシールドアーク溶接における低スパ
ッタワイヤの開発の必要性は高く、それらに関する技術
も開示されている。しかし、Caを含むワイヤに関して
は、特開平2-263593号公報に交流溶接においてCaの添加
によりアークの再点弧性を改善したものが開示されてい
る。また特開平1-249291号公報にワイヤ表面とメッキ層
間に介在するCa量をある量以下とするものや特開平4-30
9489号公報や特開平5-23884 号公報にはCaを５〜30ppm
とするものが開示されているが、いずれもCaの添加量の
観点から極低スパッタを達成するのは困難である。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記のよう
に溶接作業性に悪影響を及ぼす元素であるCaが製造工程
により不可避的にワイヤ中に存在しても、作業性を損な
うことなく極低スパッタを達成しうるワイヤを提供する
ことを目的とする。この目的を達成することはガスシー
ルドアーク溶接用鋼ワイヤの製造を容易にするという目
的も達成することにもなる。

【０００８】

【課題を解決するための手段】発明者らは、Caが３ppm
以上含まれるようなガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤ
においてもアークを安定させスパッタ発生量の極低化を
達成するために、鋭意検討した結果、Caによるアーク不
安定化は、Ｋを添加することにより緩和されることを見
出した。しかも、Caが添加されずＫのみが単独で添加さ
れたときよりも、Caが３〜30ppm 含まれる場合、さらに
アーク安定性および送給性が優れることを発見し、従来
の低スパッタワイヤに比べてもさらに少ないスパッタ発
生量が達成される知見を得た。そのような効果を得るた
めのＫ量としては、15ppm 以下でかつK-Ca/3≧１ppm を
満たすように添加することにより、その効果が得られる
ことを見出した。

【０００９】これらにより、従来溶接作業性に悪影響を
及ぼす元素であるとされてきたCaが、製造工程により不
可避的にワイヤ中に存在しても、作業性を損なうことな
く逆に積極的な利用が可能となり、極低スパッタを達成
しうる。すなわち本発明は、ガスシールドアーク溶接用
鋼ワイヤにおいて、ワイヤ重量に対してCa：３〜30ppm
、Ｋ≦15ppm でかつK-Ca/3≧１ppm を満足するように
含むことを特徴とするスパッタの極めて少ないガスシー
ルドアーク溶接用鋼ワイヤであり、また本発明は、Ｃ≦
0.10％、Si：0.3 〜1.2 ％、Mn：0.8 〜2.0 ％、Ti≦0.
03％、Ｐ：0.005 〜0.030 ％、Ｓ：0.005 〜0.030 ％、
Ｏ：0.0020〜0.0200％、Ｎ：0.0020〜0.0100％を含有
し、残部が実質的にFeからなる溶接用鋼ワイヤにおい
て、ワイヤ重量に対してCa：３〜30ppm 、Ｋ≦15ppm で
かつK-Ca/3≧１ppm なる関係を満足するように含むこと
を特徴とするとりわけ比較的低電流での短絡型アーク溶
接において極低スパッタを達成するガスシールドアーク
溶接用鋼ワイヤであり、また本発明は、Ｃ≦0.10％、S
i：0.3 〜1.2 ％、Mn：0.8 〜2.0 ％、Ｐ：0.005 〜0.0
30 ％、Ｓ：0.005 〜0.030 ％、Ti：0.06〜0.30％、
Ｏ：0.0020〜0.0200％、Ｎ：0.0020〜0.0100％を含有
し、残部が実質的にFeからなる溶接用鋼ワイヤにおい
て、ワイヤ重量に対してCa：３〜30ppm 、Ｋ≦15ppm で
かつK-Ca/3≧１ppm なる関係を満足するように含むこと
を特徴とするとりわけ中高電流でのグロビュラー移行や
スプレー移行型アーク溶接において極低スパッタを達成
するガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤであり、また本
発明は、Ｃ≦0.10％、Si：0.3 〜1.2 ％、Mn：0.8 〜2.
0 ％、Ｐ：0.005 〜0.030 ％、Ｓ：0.005 〜0.030 ％、
Ni≦0.70％、Cr：0.35〜0.80％、Cu：0.30〜0.60％、T
i：0.06〜0.30％、Ｏ：0.0020〜0.0200％、Ｎ：0.0020
〜0.0100％を含有し、残部が実質的にFeからなる溶接用
鋼ワイヤにおいて、ワイヤ重量に対してCa：３〜30ppm
、Ｋ≦15ppmでかつK-Ca/3≧１ppm なる関係を満足する
ように含むことを特徴とするとりわけ耐候性鋼の中高電
流でのグロビュラー移行やスプレー移行型アーク溶接に
おいて極低スパッタを達成するガスシールドアーク溶接
用鋼ワイヤであり、また本発明は、Ｃ≦0.10％、Si：0.
3 〜1.2 ％、Mn：0.8 〜2.0 ％、Ｐ：0.005 〜0.030
％、Ｓ：0.005 〜0.030 ％、Ni：0.40〜3.00％、Cr≦1.
00％、Mo≦1.00％、Cu≦0.35％、Ti：0.06〜0.30％、
Ｏ：0.0020〜0.0200％、Ｎ：0.0020〜0.0100％を含有
し、残部が実質的にFeからなる溶接用鋼ワイヤにおい
て、ワイヤ重量に対してCa：３〜30ppm 、Ｋ≦15ppm で
かつK-Ca/3≧１ppm なる関係を満足するように含むこと
を特徴とするとりわけ高張力鋼の中高電流でのグロビュ
ラー移行やスプレー移行型アーク溶接において極低スパ
ッタを達成するガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤであ
る。

【００１０】

【作用】Caは、連続鋳造時の介在物形態制御およびノズ
ル詰まり防止の観点からCa系のパウダーが添加される
が、この場合ビレット中に３ppm 以上歩留る。また伸線
潤滑剤としてステアリン酸Ca系の潤滑剤を用いる場合、
同様に最終線径においてCaが３ppm 以上含まれることに
なる。Caが３ppm を超えて鋼ワイヤ中に含まれると、上
述のようにガスシールドアーク溶接において、アークが
不安定になることは良く知られている。

【００１１】このような場合にＫを添加すると溶滴移行
の安定化が図られ、極低スパッタ発生量とすることが可
能となる。これは以下のように考えられる。Caの添加に
よりアークは安定して持続されている。一方Ｋはアルカ
リ金属としてイオン化エネルギーが低いためイオン化し
やすく、通常の逆極性で溶接される場合を考えると、ワ
イヤ中に存在するＫおよびＫイオンにより、アーク陽極
点を広げる効果を有すると考えられる。このため溶滴に
働く電磁力が溶滴の離脱を妨げる方向に働くのを緩和す
る効果が得られる。これは炭酸ガスシールドアーク溶接
のように大きな押し上げ力により溶滴が飛散してしまう
ような場合に、それを緩和し溶滴を安定的に移行させ、
またマグ溶接ではスプレー移行化がより低い電流でも生
じ、安定した移行となり、低スパッタ発生量となる。Ｋ
による溶滴離脱促進効果により、Caの溶滴への悪影響は
緩和され、Caのアーク持続効果を十分活用できることと
なる。つまりＫとCaの相乗効果により、著しく低スパッ
タが達成されたと考えられる。Ｋ単独での添加では、溶
接時に短絡を生じた場合、アーク再点弧がスムーズでな
く、溶融池が押し下げられて不安定になり、時にスパッ
タを発生させる場合が見られた。しかし、Caと複合添加
した場合、再点弧時もスムーズにアークが発生し、溶融
池を揺動させることなく安定した作業性が得られた。

【００１２】Caは３ppm 未満ではアーク持続効果は得ら
れない。また30ppm を超えて添加するとＫの添加によっ
てもCaの溶滴への悪影響を緩和することができなくな
る。Ｋは、Caを無害化するためにはＫ-Ca/3 ≧１ppm を
満足するように添加することで達成できる。しかし、Ｋ
を15ppm を超えて添加すると、アーク長が長くなりすぎ
て溶滴のふらつきを生ずるので15ppm 以下とした。

【００１３】Caは、前述のように連続鋳造において添加
可能であり、また伸線段階においてステアリン酸Ca系の
潤滑剤による伸線でも添加することが可能である。Caの
効果としては、溶鋼段階での添加と伸線により表面に残
存する場合の効果は同じである。Ｋは沸点が約760 ℃と
低く溶鋼段階での歩留りが著しく低いため、Ｋをワイヤ
中に存在させることは非常に困難であるが、Ｋを含むク
エン酸塩等をワイヤ表面に塗布し焼鈍することでワイヤ
表面近傍の酸化物に存在させたり、Ｋを含んだ潤滑剤や
Ｋを含む送給用油を塗布することで添加できる。

【００１４】ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤとして
は、この他に次の諸元素を規定することによって、さら
にスパッタ発生量の低減および溶接金属の性能を向上さ
せることができる。Ｃは、0.10％を超えて添加するとCO
反応により溶滴を揺動し、スパッタ発生量が増加するた
め0.10％以下とした。

【００１５】SiおよびMnは、溶滴および溶融池における
溶鋼の脱酸に寄与し、溶接金属の靱性を満足させるため
にはそれぞれ0.3 ％以上、0.8 ％以上必要であるが、過
剰に添加するとかえって強度の著しい上昇を招き、靱性
を劣化させるためそれぞれ1.2 ％以下および2.0 ％以下
であることが必要である。Tiは、強力な脱酸成分として
靱性改善に効果があるが0.30％を超えて添加すると、強
度の著しい上昇を招き靱性が劣化するため0.30％以下と
した。特に、比較的低電流での高速溶接に適用される場
合、Tiの添加は、溶滴の脱酸が過剰となり溶滴の表面張
力が上昇し、溶滴離脱が円滑に行われなくなり短絡回数
の減少をもたらしスパッタ発生量が増大するので0.03％
以下とする必要がある。また、グロビュラー移行やスプ
レー移行となる中高電流域では脱酸のため0.06％以上の
添加が必要である。

【００１６】Ｐは、不純物元素であり 0.030％を超えて
存在すると靱性の低下、高温割れなどの問題を生ずるた
め 0.030％以下とした。しかしＰを著しく減少させるこ
とは溶製コストの上昇を招くので0.005 ％以上とした。
Ｓは、不純物元素であり 0.030％を超えて存在すると靱
性の低下、高温割れなどの問題を生ずるため 0.030％以
下とした。しかしＳを著しく減少させることは溶製コス
トの上昇を招くので0.005 ％以上とした。

【００１７】Ｎは、溶接金属の靱性の点から0.0100％以
下とすることが望ましいが0.0020％未満とすることは著
しい溶製コストの上昇をもたらすので0.0020％以上とし
た。Ｏは、溶滴の表面張力に少なからず影響を与え、0.
0200％を超えて添加されると溶滴の挙動が不安定で溶滴
離脱も不規則となる傾向があり、スパッタ発生量の増加
を引き起こすため0.020 ％以下とすることが望ましい
が、著しくＯを低減することは溶製コストの上昇をもた
らすので0.0020％以上とした。

【００１８】また、Cu, Ni, Mo, Ｖ，Ｂは、耐候性鋼あ
るいは高張力鋼として必須の合金元素であり、これらは
通常の溶接用鋼ワイヤに含まれる量を含めばよい。

【００１９】

【実施例】

（実施例１）連続鋳造により製造されたビレットを熱間
圧延加工により 5.5mmφの鋼素線とし、中間伸線により
2.8mmφとし、680 ℃, ３ｈの焼鈍を行い、さらに酸洗
Cuメッキを施し、仕上伸線により 1.2mmφとした。Ｋは
焼鈍前にクエン酸３カリウム水溶液をワイヤに塗布し、
露点を−30℃から０℃未満に調整し焼鈍することで添加
した。ワイヤの化学組成を表１に示す。Caは連続鋳造時
にタンディッシュから添加した。このワイヤを用いて、
板厚20mmのSM490A鋼板にビードオンプレート溶接を行っ
た。溶接条件は表２に示す条件で炭酸ガスアーク溶接を
行い、Cu製捕集治具を用いてスパッタ発生量を捕集後測
定した。また同時にワイヤ送給モーターの負荷電流値を
測定した。結果を表３に示す。なお、スパッタ発生量は
極低スパッタを目的としているため、従来ワイヤの1/3
以下であることを目標とした。また送給モーターの負荷
電流値は従来ワイヤに比較して平均値が80％以下で、か
つ変動が小さい（標準偏差で評価、従来ワイヤの50％以
下を目標）こととした。

【００２０】

【表１】

【００２１】

【表２】

【００２２】

【表３】

【００２３】本実施例の範囲のものは、いずれも目標を
十分満足しうる特性が得られたが、本発明範囲外の比較
例ではスパッタ発生量が多く、また送給モーターの負荷
電流値の平均値、標準偏差とも大きく不安定であった。
なお、No.7は鋼ワイヤのＣ量が多く、No.8は溶接条件に
対するTi量が少なく、それぞれ適正範囲を外れていたの
でスパッタ発生量に問題があった。 （実施例２）造塊により製造された鋼塊を鍛造・熱間圧
延加工により 5.5mmφとし、中間伸線により 2.8mmφと
し、800 ℃, ２分の連続焼鈍を行い、さらに酸洗Cuメッ
キを施し、仕上伸線により 1.2mmφとした。Ｋは 1.2mm
φにおいて送給用油にＫを混合させたものを静電塗油に
て塗布した。ワイヤの化学組成を表４に示す。Caは中間
伸線時にステアリン酸Caを用いることにより添加した。
このワイヤを用いて板厚20mmのSM490A鋼板にビードオン
プレート溶接を行った。溶接条件は表５に示す条件でマ
グ溶接およびパルスマグ溶接を行い、Cu製捕集治具を用
いてスパッタ発生量を捕集後測定した。また同時にワイ
ヤ送給モーターの負荷電流値を測定した。結果を表６に
示す。なおスパッタ発生量は極低スパッタを目的として
いるため、従来ワイヤの1/3 以下であることを目標とし
た。また送給モーターの負荷電流値は従来ワイヤに比較
して平均値が80％以下でかつ変動が小さい（標準偏差で
評価、従来ワイヤの50％以下を目標) こととした。

【００２４】

【表４】

【００２５】

【表５】

【００２６】

【表６】

【００２７】本実施例の範囲のものは、いずれも目標を
十分満足しうる特性が得られたが、本発明範囲外の比較
例ではスパッタ発生量が多く、また送給モーターの負荷
電流値の平均値、標準偏差とも大きく不安定であった。 （実施例３）連続鋳造により製造されたビレットを熱間
圧延加工により 5.5mmφとし、中間伸線により 2.8mmφ
とし、730 ℃, ３ｈの焼鈍を行い、さらに酸洗Cuメッキ
を施し、仕上伸線により 1.2mmφの鋼ワイヤとした。Ｋ
は、焼鈍前にクエン酸３カリウム水溶液をワイヤに塗布
し、露点を−30℃から０℃未満の範囲に調整し焼鈍する
ことで添加した。ワイヤの化学組成を表７に示す。Caは
連続鋳造時にタンディッシュから添加した。このワイヤ
を用いて板厚 3.2mmのSPHC鋼板の上に下向きビードオン
プレート溶接を行った。表８に示す条件の溶接で炭酸ガ
スアーク溶接を行い、Cu製捕集治具により捕集後スパッ
タ発生量を測定した。また同時にワイヤ送給モーターの
負荷電流値を測定した。結果を表９に示す。なおスパッ
タ発生量は極低スパッタを目的としているため、従来ワ
イヤの1/3 以下であることを目標とした。また送給モー
ターの負荷電流値は、従来ワイヤに比較して平均値が80
％以下でかつ変動が小さい（標準偏差で評価、従来鋼ワ
イヤの50％以下を目標）こととした。

【００２８】

【表７】

【００２９】

【表８】

【００３０】

【表９】

【００３１】本実施例の範囲のものは、いずれも目標を
十分満足しうる特性が得られたが、本発明範囲外の比較
例ではスパッタ発生量が多く、また送給モーターの負荷
電流値の平均値、標準偏差とも大きく不安定であった。
なお、No.30 は鋼ワイヤのＣ量が多く、No.31 は溶接条
件に対するTi量が多く、それぞれ適正範囲を外れていた
のでスパッタ発生量に問題があった。 （実施例４）造塊により製造された鋼塊を鍛造・熱間圧
延加工により 5.5mmφとし、中間伸線により 2.8mmφと
し、800 ℃, ２分の連続焼鈍を行い、さらに酸洗Cuメッ
キを施し、仕上伸線により 1.2mmφとした。Ｋは 1.2mm
φにおいて送給用油にＫを混合させたものを静電塗油に
て塗布した。ワイヤの化学組成を表10に示す。Caは中間
伸線時にステアリン酸Caを用いて伸線した。このワイヤ
を用いて板厚 3.2mmのSPHC鋼板の上に下向きビードオン
プレート溶接を行った。表11に示す溶接条件でマグ溶接
およびパルスマグ溶接を行い、Cu製捕集治具により捕集
後スパッタ発生量を測定した。また同時にワイヤ送給モ
ーターの負荷電流値を測定した。結果を表12に示す。な
おスパッタ発生量は極低スパッタを目的としているた
め、従来ワイヤの1/3 以下であることを目標とした。ま
た送給モーターの負荷電流値は、従来ワイヤに比較して
平均値が80％以下でかつ変動が小さい（標準偏差で評
価、従来ワイヤの50％以下を目標）こととした。

【００３２】

【表10】

【００３３】

【表11】

【００３４】

【表12】

【００３５】本実施例の範囲のものは、いずれも目標を
十分満足しうる特性が得られたが、本発明範囲外の比較
例ではスパッタ発生量が多く、また送給モーターの負荷
電流値の平均値、標準偏差とも大きく不安定であった。 （実施例５）連続鋳造により製造されたビレットを熱間
圧延加工により 5.5mmφの鋼素線とし、中間伸線により
2.8mmφとし、680 ℃、３ｈの焼鈍を行い、さらに酸洗
Cuメッキを施し、仕上伸線により 1.2mmφとした。Ｋ
は、（実施例１）と同様に焼鈍前にクエン酸３カリウム
水溶液をワイヤに塗布し、露点を−30℃から０℃未満の
範囲に調整し焼鈍することで添加した。ワイヤの化学組
成を表13に示す。Caは連続鋳造時にタンディッシュから
添加した。この鋼ワイヤを用いて板厚 20mm のSHY685N
鋼板またはSMA570W 鋼板にビードオンプレート溶接を行
った。溶接条件は表14に示す条件で炭酸ガスアーク溶接
を行い、Cu製捕集治具を用いてスパッタ発生量を捕集後
測定した。また同時にワイヤ送給モーターの負荷電流値
を測定した。結果を表15に示す。なおスパッタ発生量は
極低スパッタを目的としているため、従来ワイヤの1/3
以下であることを目標とした。また送給モーターの負荷
電流値は、従来ワイヤに比較して平均値が80％以下でか
つ変動が小さい（標準偏差で評価、従来ワイヤの50％以
下を目標）こととした。

【００３６】

【表13】

【００３７】

【表14】

【００３８】

【表15】

【００３９】本実施例の範囲のものは、いずれも目標を
十分満足しうる特性が得られたが、本発明範囲外の比較
例ではスパッタ発生量が多く、また送給モーターの負荷
電流値の平均値、標準偏差とも大きく不安定であった。

【００４０】

【発明の効果】本発明によれば、ガスシールドアーク溶
接用鋼ワイヤを製造するにあたって鋼を溶製後、連続鋳
造時に、介在物の形態制御あるいはノズル詰まり防止の
ためにCaを使用することができ、鋼ワイヤを素線を製造
するためのビレットを連続鋳造を容易にし、コスト低減
するとともに、伸線・焼鈍工程の途中で添加されたＫと
併用することにより、従来の低スパッタ鋼ワイヤよりも
さらに低スパッタのワイヤを提供することが可能となっ
た。

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤにお
   いて、ワイヤ重量に対してCa：３〜30ppm 、Ｋ≦15ppm
   でかつK-Ca/3≧１ppm を満足するように含むことを特徴
   とするスパッタの極めて少ないガスシールドアーク溶接
   用鋼ワイヤ。
2. 【請求項２】 Ｃ≦0.10％、Si：0.3 〜1.2 ％、Mn：0.
   8 〜2.0 ％、Ti≦0.03％、Ｐ：0.005 〜0.030 ％、Ｓ：
   0.005 〜0.030 ％、Ｏ：0.0020〜0.0200％、Ｎ：0.0020
   〜0.0100％を含有し、残部が実質的にFeからなる溶接用
   鋼ワイヤにおいて、ワイヤ重量に対してCa：３〜30ppm
   、Ｋ≦15ppm でかつK-Ca/3≧１ppm なる関係を満足す
   るように含むことを特徴とするスパッタの極めて少ない
   ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤ。
3. 【請求項３】 Ｃ≦0.10％、Si：0.3 〜1.2 ％、Mn：0.
   8 〜2.0 ％、Ｐ：0.005 〜0.030 ％、Ｓ：0.005 〜0.03
   0 ％、Ti：0.06〜0.30％、Ｏ：0.0020〜0.0200％、Ｎ：
   0.0020〜0.0100％を含有し、残部が実質的にFeからなる
   溶接用鋼ワイヤにおいて、ワイヤ重量に対してCa：３〜
   30ppm 、Ｋ≦15ppm でかつK-Ca/3≧１ppm なる関係を満
   足するように含むことを特徴とするスパッタの極めて少
   ないガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤ。
4. 【請求項４】 Ｃ≦0.10％、Si：0.3 〜1.2 ％、Mn：0.
   8 〜2.0 ％、Ｐ：0.005 〜0.030 ％、Ｓ：0.005 〜0.03
   0 ％、Ni≦0.70％、Cr：0.35〜0.80％、Cu：0.30〜0.60
   ％、Ti：0.06〜0.30％、Ｏ：0.0020〜0.0200％、Ｎ：0.
   0020〜0.0100％を含有し、残部が実質的にFeからなる溶
   接用鋼ワイヤにおいて、ワイヤ重量に対してCa：３〜30
   ppm 、Ｋ≦15ppm でかつK-Ca/3≧１ppm なる関係を満足
   するように含むことを特徴とするスパッタの極めて少な
   いガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤ。
5. 【請求項５】 Ｃ≦0.10％、Si：0.3 〜1.2 ％、Mn：0.
   8 〜2.0 ％、Ｐ：0.005 〜0.030 ％、Ｓ：0.005 〜0.03
   0 ％、Ni：0.40〜3.00％、Cr≦1.00％、Mo≦1.00％、Cu
   ≦0.35％、Ti：0.06〜0.30％、Ｏ：0.0020〜0.0200％、
   Ｎ：0.0020〜0.0100％を含有し、残部が実質的にFeから
   なる溶接用鋼ワイヤにおいて、ワイヤ重量に対してCa：
   ３〜30ppm 、Ｋ≦15ppm でかつK-Ca/3≧１ppm なる関係
   を満足するように含むことを特徴とするスパッタの極め
   て少ないガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤ。