JPH08127662A - 複合ハイブリッドプリプレグ、複合樹脂管及び複合樹脂管の成形法 - Google Patents
複合ハイブリッドプリプレグ、複合樹脂管及び複合樹脂管の成形法Info
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- JPH08127662A JPH08127662A JP6289291A JP28929194A JPH08127662A JP H08127662 A JPH08127662 A JP H08127662A JP 6289291 A JP6289291 A JP 6289291A JP 28929194 A JP28929194 A JP 28929194A JP H08127662 A JPH08127662 A JP H08127662A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 軽量、高剛性及び高強度であるだけでなく、
成形物の偏肉及び反りを大幅になくし、皺の発生を防止
し、しかも成形物の重量増大を５％以下に抑えることの
できる、寸法精度のばらつきが極めて小さい複合樹脂管
を提供することであり、更には、このような複合樹脂管
を製造するための複合ハイブリッドプリプレグ及び複合
樹脂管の成形法を提供する。 【構成】 複合ハイブリッドプリプレグ１は、一方向に
配列した強化繊維にマトリクス樹脂を含浸した一方向繊
維強化プリプレグ２に裏打材４が一体に配置される。こ
の裏打材４は、繊維目付（ＦＡＷB ）が２０ｇ／ｍ2 以
下、横引張降伏強度が０．２〜２．０ｋｇ／１５ｍｍと
される、無機繊維若しくは有機繊維又はこれらの混合物
からなる織布又は不織布である。又、一方向繊維強化プ
リプレグ２の繊維目付（ＦＡＷP ）と裏打材４の繊維目
付（ＦＡＷB ）の比（ＦＡＷP ／ＦＡＷB ）は５以上と
される。
成形物の偏肉及び反りを大幅になくし、皺の発生を防止
し、しかも成形物の重量増大を５％以下に抑えることの
できる、寸法精度のばらつきが極めて小さい複合樹脂管
を提供することであり、更には、このような複合樹脂管
を製造するための複合ハイブリッドプリプレグ及び複合
樹脂管の成形法を提供する。 【構成】 複合ハイブリッドプリプレグ１は、一方向に
配列した強化繊維にマトリクス樹脂を含浸した一方向繊
維強化プリプレグ２に裏打材４が一体に配置される。こ
の裏打材４は、繊維目付（ＦＡＷB ）が２０ｇ／ｍ2 以
下、横引張降伏強度が０．２〜２．０ｋｇ／１５ｍｍと
される、無機繊維若しくは有機繊維又はこれらの混合物
からなる織布又は不織布である。又、一方向繊維強化プ
リプレグ２の繊維目付（ＦＡＷP ）と裏打材４の繊維目
付（ＦＡＷB ）の比（ＦＡＷP ／ＦＡＷB ）は５以上と
される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、印刷機のロール、産業
用資材の軸部材、ゴルフクラブシャフト、釣り竿、スキ
ーポールなどを製造するのに使用される軽量で、高剛
性、高強度で、しかも反りもなく、寸法精度のばらつき
が極めて小さい複合樹脂管に関し、更に、この複合樹脂
管を製造するための複合ハイブリッドプリプレグ及び複
合樹脂管の成形法に関するものである。
用資材の軸部材、ゴルフクラブシャフト、釣り竿、スキ
ーポールなどを製造するのに使用される軽量で、高剛
性、高強度で、しかも反りもなく、寸法精度のばらつき
が極めて小さい複合樹脂管に関し、更に、この複合樹脂
管を製造するための複合ハイブリッドプリプレグ及び複
合樹脂管の成形法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】例えば、印刷機のロールとか、産業用資
材の軸受け或いは軸といった軸部材、ゴルフクラブシャ
フト、釣り竿、スキーポールなどにおいては、軽量化が
望まれており、炭素繊維、その他の種々の強化繊維を使
用した複合樹脂管が、軽量で、しかも高弾性、高強度で
あるという理由から積極的に使用されている。更に、上
記用途に使用される複合樹脂管には、軽量、高弾性、高
強度のみならず、非常に高い寸法精度が要求される。
材の軸受け或いは軸といった軸部材、ゴルフクラブシャ
フト、釣り竿、スキーポールなどにおいては、軽量化が
望まれており、炭素繊維、その他の種々の強化繊維を使
用した複合樹脂管が、軽量で、しかも高弾性、高強度で
あるという理由から積極的に使用されている。更に、上
記用途に使用される複合樹脂管には、軽量、高弾性、高
強度のみならず、非常に高い寸法精度が要求される。
【０００３】現在、このような複合樹脂管は、強化繊維
に樹脂を含浸して作製されたプリプレグを使用し、一般
に、ローリング成形法にて製造されている。このとき、
プリプレグとしては、成形された複合樹脂管の剛性を高
めるべく、０°方向に、即ち、管の長手方向軸線に対し
て平行に、繊維を配向した一方向繊維強化プリプレグを
使用することが頻繁に行なわれている。
に樹脂を含浸して作製されたプリプレグを使用し、一般
に、ローリング成形法にて製造されている。このとき、
プリプレグとしては、成形された複合樹脂管の剛性を高
めるべく、０°方向に、即ち、管の長手方向軸線に対し
て平行に、繊維を配向した一方向繊維強化プリプレグを
使用することが頻繁に行なわれている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな一方向繊維強化プリプレグをローリング成形法にて
マンドレルに所望層数だけ巻き付けるローリング時、更
には、このようにしてマンドレルに巻き付けられたプリ
プレグ積層体の外周にテーピングを施し、巻き締めを行
なうテープラップ時に発生する圧力のバラツキにより、
マンドレル上のプリプレグ積層体に偏肉が起き、その結
果、マンドレルから引抜かれた後の複合樹脂管の肉厚が
均一とならず、場合によっては反りが発生したりして、
寸法精度の悪い成形物となることがあった。
うな一方向繊維強化プリプレグをローリング成形法にて
マンドレルに所望層数だけ巻き付けるローリング時、更
には、このようにしてマンドレルに巻き付けられたプリ
プレグ積層体の外周にテーピングを施し、巻き締めを行
なうテープラップ時に発生する圧力のバラツキにより、
マンドレル上のプリプレグ積層体に偏肉が起き、その結
果、マンドレルから引抜かれた後の複合樹脂管の肉厚が
均一とならず、場合によっては反りが発生したりして、
寸法精度の悪い成形物となることがあった。
【０００５】このような問題を解決するために、一方向
繊維強化プリプレグに、スクリムクロスを裏打ちした複
合ハイブリッドプリプレグを用いることもあるが、この
場合には、ローリング時或はテープラップ時における偏
肉は起こりにくいが、成形物に皺が入り易いという欠点
がある。又、成形物の重量も増大するといった問題を抱
えている。
繊維強化プリプレグに、スクリムクロスを裏打ちした複
合ハイブリッドプリプレグを用いることもあるが、この
場合には、ローリング時或はテープラップ時における偏
肉は起こりにくいが、成形物に皺が入り易いという欠点
がある。又、成形物の重量も増大するといった問題を抱
えている。
【０００６】従って、本発明の目的は、軽量、高剛性及
び高強度であるだけでなく、成形物の偏肉及び反りを大
幅になくし、皺の発生を防止し、しかも成形物の重量増
大を５％以下に抑えることのできる、寸法精度のばらつ
きが極めて小さい複合樹脂管を提供することであり、更
には、このような複合樹脂管を製造するための複合ハイ
ブリッドプリプレグ及び複合樹脂管の成形法を提供する
ことである。
び高強度であるだけでなく、成形物の偏肉及び反りを大
幅になくし、皺の発生を防止し、しかも成形物の重量増
大を５％以下に抑えることのできる、寸法精度のばらつ
きが極めて小さい複合樹脂管を提供することであり、更
には、このような複合樹脂管を製造するための複合ハイ
ブリッドプリプレグ及び複合樹脂管の成形法を提供する
ことである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記目的は本発明に係る
複合樹脂管、複合樹脂管を製造するための複合ハイブリ
ッドプリプレグ及び複合樹脂管の成形法にて達成され
る。要約すれば、本発明は、一方向に配列した強化繊維
にマトリクス樹脂を含浸した一方向繊維強化プリプレグ
に裏打材が一体に配置された複合ハイブリッドプリプレ
グにおいて、前記裏打材は、繊維目付（ＦＡＷB ）が２
０ｇ／ｍ2 以下、横引張降伏強度が０．２〜２．０ｋｇ
／１５ｍｍとされる、無機繊維若しくは有機繊維又はこ
れらの混合物からなる織布又は不織布であり、前記一方
向繊維強化プリプレグの繊維目付（ＦＡＷP ）と裏打材
の繊維目付（ＦＡＷB ）の比（ＦＡＷP ／ＦＡＷB ）が
５以上であることを特徴とする複合ハイブリッドプリプ
レグである。
複合樹脂管、複合樹脂管を製造するための複合ハイブリ
ッドプリプレグ及び複合樹脂管の成形法にて達成され
る。要約すれば、本発明は、一方向に配列した強化繊維
にマトリクス樹脂を含浸した一方向繊維強化プリプレグ
に裏打材が一体に配置された複合ハイブリッドプリプレ
グにおいて、前記裏打材は、繊維目付（ＦＡＷB ）が２
０ｇ／ｍ2 以下、横引張降伏強度が０．２〜２．０ｋｇ
／１５ｍｍとされる、無機繊維若しくは有機繊維又はこ
れらの混合物からなる織布又は不織布であり、前記一方
向繊維強化プリプレグの繊維目付（ＦＡＷP ）と裏打材
の繊維目付（ＦＡＷB ）の比（ＦＡＷP ／ＦＡＷB ）が
５以上であることを特徴とする複合ハイブリッドプリプ
レグである。
【０００８】又、本発明の他の態様によれば、一方向に
配列した強化繊維にマトリクス樹脂を含浸した一方向繊
維強化プリプレグに裏打材が一体に配置された複合ハイ
ブリッドプリプレグ層であって、前記裏打材は、繊維目
付（ＦＡＷB ）が２０ｇ／ｍ2 以下、横引張降伏強度が
０．２〜２．０ｋｇ／１５ｍｍとされる、無機繊維若し
くは有機繊維又はこれらの混合物からなる織布又は不織
布であり、前記一方向繊維強化プリプレグの繊維目付
（ＦＡＷP ）と裏打材の繊維目付（ＦＡＷB ）の比（Ｆ
ＡＷP ／ＦＡＷB ）が５以上である複合ハイブリッドプ
リプレグ層を有する複合樹脂管が提供される。
配列した強化繊維にマトリクス樹脂を含浸した一方向繊
維強化プリプレグに裏打材が一体に配置された複合ハイ
ブリッドプリプレグ層であって、前記裏打材は、繊維目
付（ＦＡＷB ）が２０ｇ／ｍ2 以下、横引張降伏強度が
０．２〜２．０ｋｇ／１５ｍｍとされる、無機繊維若し
くは有機繊維又はこれらの混合物からなる織布又は不織
布であり、前記一方向繊維強化プリプレグの繊維目付
（ＦＡＷP ）と裏打材の繊維目付（ＦＡＷB ）の比（Ｆ
ＡＷP ／ＦＡＷB ）が５以上である複合ハイブリッドプ
リプレグ層を有する複合樹脂管が提供される。
【０００９】このような本発明の複合樹脂間は、（ａ）
一方向に配列した強化繊維にマトリクス樹脂を含浸した
一方向繊維強化プリプレグに裏打材が一体に配置された
複合ハイブリッドプリプレグであって、前記裏打材は、
繊維目付（ＦＡＷB ）が２０ｇ／ｍ2 以下、横引張降伏
強度が０．２〜２．０ｋｇ／１５ｍｍとされる、無機繊
維若しくは有機繊維又はこれらの混合物からなる織布又
は不織布であり、前記一方向繊維強化プリプレグの繊維
目付（ＦＡＷP ）と裏打材の繊維目付（ＦＡＷB ）の比
（ＦＡＷP ／ＦＡＷB ）が５以上である複合ハイブリッ
ドプリプレグを所定の形状に切り出し、ローリング成形
法にて所定層数マンドレルに巻き付け、プリプレグ積層
体を形成すること、（ｂ）前記プリプレグ積層体の外周
にテーピングを施し、巻き締めを行なうこと、（ｃ）次
いで、前記プリプレグ積層体を加熱して、硬化するこ
と、（ｄ）マンドレルから前記硬化した管を取外すこ
と、及び（ｅ）管外周からテープを取外し、必要に応じ
て表面を研摩すること、を特徴とする成形法、にて好適
に製造される。
一方向に配列した強化繊維にマトリクス樹脂を含浸した
一方向繊維強化プリプレグに裏打材が一体に配置された
複合ハイブリッドプリプレグであって、前記裏打材は、
繊維目付（ＦＡＷB ）が２０ｇ／ｍ2 以下、横引張降伏
強度が０．２〜２．０ｋｇ／１５ｍｍとされる、無機繊
維若しくは有機繊維又はこれらの混合物からなる織布又
は不織布であり、前記一方向繊維強化プリプレグの繊維
目付（ＦＡＷP ）と裏打材の繊維目付（ＦＡＷB ）の比
（ＦＡＷP ／ＦＡＷB ）が５以上である複合ハイブリッ
ドプリプレグを所定の形状に切り出し、ローリング成形
法にて所定層数マンドレルに巻き付け、プリプレグ積層
体を形成すること、（ｂ）前記プリプレグ積層体の外周
にテーピングを施し、巻き締めを行なうこと、（ｃ）次
いで、前記プリプレグ積層体を加熱して、硬化するこ
と、（ｄ）マンドレルから前記硬化した管を取外すこ
と、及び（ｅ）管外周からテープを取外し、必要に応じ
て表面を研摩すること、を特徴とする成形法、にて好適
に製造される。
【００１０】
【実施例】先ず、本発明に係る複合樹脂管を製造するた
めの複合ハイブリッドプリプレグについて、図面を参照
して詳しく説明する。
めの複合ハイブリッドプリプレグについて、図面を参照
して詳しく説明する。
【００１１】図１（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）に本発明の複
合ハイブリッドプリプレグの実施例を示す。図１（Ａ）
を参照すると、本発明の複合ハイブリッドプリプレグ１
は、一方向に配列した強化繊維にマトリクス樹脂を含浸
した一方向繊維強化プリプレグ２に、裏打材４を一体に
貼り合わせて構成される。
合ハイブリッドプリプレグの実施例を示す。図１（Ａ）
を参照すると、本発明の複合ハイブリッドプリプレグ１
は、一方向に配列した強化繊維にマトリクス樹脂を含浸
した一方向繊維強化プリプレグ２に、裏打材４を一体に
貼り合わせて構成される。
【００１２】一方向繊維強化プリプレグ２は、当業者に
周知のものでよく、例えば、使用される強化繊維は、炭
素繊維、ガラス繊維、ボロン繊維、アルミナ繊維、炭化
珪素繊維、窒化珪素繊維などの無機繊維；アラミド繊
維、ポリアリレート繊維、ポリエチレン繊維などの有機
繊維；或は、チタン繊維、アモルファス繊維、ステンレ
ススチール繊維などの金属繊維などを１種使用しても良
く、或いは複数種をハイブリッドの形態にて使用するこ
ともできる。
周知のものでよく、例えば、使用される強化繊維は、炭
素繊維、ガラス繊維、ボロン繊維、アルミナ繊維、炭化
珪素繊維、窒化珪素繊維などの無機繊維；アラミド繊
維、ポリアリレート繊維、ポリエチレン繊維などの有機
繊維；或は、チタン繊維、アモルファス繊維、ステンレ
ススチール繊維などの金属繊維などを１種使用しても良
く、或いは複数種をハイブリッドの形態にて使用するこ
ともできる。
【００１３】マトリクス樹脂としては、エポキシ樹脂、
不飽和ポリエステル樹脂、ポリウレタン樹脂、ジアリル
フタレート樹脂、フェノール樹脂などの熱硬化性樹脂が
使用される。又、更に、所望の硬化温度を得るに適した
硬化剤その他の付与剤、例えば可撓性付与剤などが適当
に添加される。
不飽和ポリエステル樹脂、ポリウレタン樹脂、ジアリル
フタレート樹脂、フェノール樹脂などの熱硬化性樹脂が
使用される。又、更に、所望の硬化温度を得るに適した
硬化剤その他の付与剤、例えば可撓性付与剤などが適当
に添加される。
【００１４】好ましい一例を挙げれば、マトリクス樹脂
としてはエポキシ樹脂が好ましく、使用可能のエポキシ
樹脂としては、例えば、（１）グリシジルエーテル系エ
ポキシ樹脂（ビスフェノールＡ、Ｆ、Ｓ系エポキシ樹
脂、ノボラック系エポキシ樹脂、臭素化ビスフェノール
Ａ系エポキシ樹脂）；（２）環式脂肪族エポキシ樹脂；
（３）グリシジルエステル系エポキシ樹脂；（４）グリ
シジルアミン系エポキシ樹脂；（５）複素環式エポキシ
樹脂；その他種々のエポキシ樹脂から選択される１種又
は複数種が使用され、特に、ビスフェノールＡ、Ｆ、Ｓ
グリシジルアミン系エポキシ樹脂が好適に使用される。
又、硬化剤としてはアミン系硬化剤、例えばジシアンジ
アミド（ＤＩＣＹ）、ジアミノジフェニルスルフォン
（ＤＤＳ）、ジアミノジフェニルメタン（ＤＤＭ）；酸
無水物系、例えばヘキサヒドロ無水フタル酸（ＨＨＰ
Ａ）、メチルへキサヒドロ無水フタル酸（ＭＨＨＰＡ）
などが使用されるが、特にアミン系硬化剤が好適に使用
される。
としてはエポキシ樹脂が好ましく、使用可能のエポキシ
樹脂としては、例えば、（１）グリシジルエーテル系エ
ポキシ樹脂（ビスフェノールＡ、Ｆ、Ｓ系エポキシ樹
脂、ノボラック系エポキシ樹脂、臭素化ビスフェノール
Ａ系エポキシ樹脂）；（２）環式脂肪族エポキシ樹脂；
（３）グリシジルエステル系エポキシ樹脂；（４）グリ
シジルアミン系エポキシ樹脂；（５）複素環式エポキシ
樹脂；その他種々のエポキシ樹脂から選択される１種又
は複数種が使用され、特に、ビスフェノールＡ、Ｆ、Ｓ
グリシジルアミン系エポキシ樹脂が好適に使用される。
又、硬化剤としてはアミン系硬化剤、例えばジシアンジ
アミド（ＤＩＣＹ）、ジアミノジフェニルスルフォン
（ＤＤＳ）、ジアミノジフェニルメタン（ＤＤＭ）；酸
無水物系、例えばヘキサヒドロ無水フタル酸（ＨＨＰ
Ａ）、メチルへキサヒドロ無水フタル酸（ＭＨＨＰＡ）
などが使用されるが、特にアミン系硬化剤が好適に使用
される。
【００１５】又、一方向繊維強化プリプレグ２における
強化繊維とマトリクス樹脂の配合割合は任意に調整し得
るが、一般に、重量％で、強化繊維：マトリクス樹脂＝
（４０〜８０）：（２０〜６０）とされる。又、プリプ
レグ２の厚さは、通常３０〜３００μｍ程度とされるで
あろう。
強化繊維とマトリクス樹脂の配合割合は任意に調整し得
るが、一般に、重量％で、強化繊維：マトリクス樹脂＝
（４０〜８０）：（２０〜６０）とされる。又、プリプ
レグ２の厚さは、通常３０〜３００μｍ程度とされるで
あろう。
【００１６】上記裏打材４としては、繊維目付（ＦＡＷ
B ）が２０ｇ／ｍ2 以下とされ、横引張降伏強度が０．
２〜２．０ｋｇ／１５ｍｍとされる織布又は不織布を使
用する。斯かる織布及び不織布の素材としては、上述し
たような、無機繊維若しくは有機繊維を使用することが
でき、又、これら無機繊維と有機繊維繊維の混合物とす
ることもできる。具体的には、ガラス繊維を素材とした
３軸組布及び抄紙、又は、ポリエステル繊維を素材とし
た３軸組布、抄紙、不織布などが、裏打材４として好ま
しい。裏打材４の横引張降伏強度とは、一方向繊維強化
プリプレグ２の強化繊維の配列方向に対して直交する方
向の引張降伏強度を意味する。
B ）が２０ｇ／ｍ2 以下とされ、横引張降伏強度が０．
２〜２．０ｋｇ／１５ｍｍとされる織布又は不織布を使
用する。斯かる織布及び不織布の素材としては、上述し
たような、無機繊維若しくは有機繊維を使用することが
でき、又、これら無機繊維と有機繊維繊維の混合物とす
ることもできる。具体的には、ガラス繊維を素材とした
３軸組布及び抄紙、又は、ポリエステル繊維を素材とし
た３軸組布、抄紙、不織布などが、裏打材４として好ま
しい。裏打材４の横引張降伏強度とは、一方向繊維強化
プリプレグ２の強化繊維の配列方向に対して直交する方
向の引張降伏強度を意味する。
【００１７】又、裏打材４の、目付、横引張強度が上記
範囲を外れた場合には、成形物における糸揺らぎ、皺、
反り及び偏肉が大となり、好ましくない。この点につい
ては後で更に詳しく説明する。
範囲を外れた場合には、成形物における糸揺らぎ、皺、
反り及び偏肉が大となり、好ましくない。この点につい
ては後で更に詳しく説明する。
【００１８】更に、本発明によれば、複合ハイブリッド
プリプレグ１を使用した成形物、即ち、複合樹脂管の重
量の増加を５％以下に抑えるために、前記一方向繊維強
化プリプレグの繊維目付（ＦＡＷP ）と裏打材の繊維目
付（ＦＡＷB ）の比（ＦＡＷP ／ＦＡＷB ）は５以上と
される。
プリプレグ１を使用した成形物、即ち、複合樹脂管の重
量の増加を５％以下に抑えるために、前記一方向繊維強
化プリプレグの繊維目付（ＦＡＷP ）と裏打材の繊維目
付（ＦＡＷB ）の比（ＦＡＷP ／ＦＡＷB ）は５以上と
される。
【００１９】本発明の複合ハイブリッドプリプレグ１
は、図１（Ａ）に記載するように、当業者には周知の方
法で作製された、離型紙６に担持された一方向繊維強化
プリプレグ２に、離型紙６とは反対の面から裏打材４を
押圧し、プリプレグ２の表面に裏打材４を一体に貼着す
ることにより製造することができる。更に、図１（Ｂ）
に図示するように、一方向繊維強化プリプレグ２と同じ
プリプレグか、或は異なる繊維を使用した一方向繊維強
化プリプレグ、又は、強化繊維としてクロスなどを使用
したプリプレグ２’などを裏打材４の上に貼り合わせる
ことも可能である。
は、図１（Ａ）に記載するように、当業者には周知の方
法で作製された、離型紙６に担持された一方向繊維強化
プリプレグ２に、離型紙６とは反対の面から裏打材４を
押圧し、プリプレグ２の表面に裏打材４を一体に貼着す
ることにより製造することができる。更に、図１（Ｂ）
に図示するように、一方向繊維強化プリプレグ２と同じ
プリプレグか、或は異なる繊維を使用した一方向繊維強
化プリプレグ、又は、強化繊維としてクロスなどを使用
したプリプレグ２’などを裏打材４の上に貼り合わせる
ことも可能である。
【００２０】更には、図１（Ｃ）に図示するように、一
方向繊維強化プリプレグ２を製造する過程において、プ
リプレグ２に裏打材４を貼り合わせ、離型紙６などにて
裏打材側からプリプレグを担持することも可能である。
方向繊維強化プリプレグ２を製造する過程において、プ
リプレグ２に裏打材４を貼り合わせ、離型紙６などにて
裏打材側からプリプレグを担持することも可能である。
【００２１】上記説明にて理解されるように、本発明の
複合ハイブリッドプリプレグ１は、既に製造されている
一方向繊維強化プリプレグ２に、裏打材４を貼り合わせ
ても良く、又、一方向繊維強化プリプレグ２の製造工程
にて、裏打材４をプリプレグ２に貼り合わせることもで
きる。場合によっては、プリプレグ２の一方向繊維と裏
打材４とを平行に供給し、マトリクス樹脂を両者に同時
に含浸させることにより、本発明の複合ハイブリッドプ
リプレグ１を製造することも可能である。
複合ハイブリッドプリプレグ１は、既に製造されている
一方向繊維強化プリプレグ２に、裏打材４を貼り合わせ
ても良く、又、一方向繊維強化プリプレグ２の製造工程
にて、裏打材４をプリプレグ２に貼り合わせることもで
きる。場合によっては、プリプレグ２の一方向繊維と裏
打材４とを平行に供給し、マトリクス樹脂を両者に同時
に含浸させることにより、本発明の複合ハイブリッドプ
リプレグ１を製造することも可能である。
【００２２】上述のような複合ハイブリッドプリプレグ
１を使用して本発明に従った複合樹脂管を製造すること
ができる。図２を参照すると、本発明の複合樹脂管１０
は、複合ハイブリッドプリプレグ１を硬化することによ
って形成される複合ハイブリッドプリプレグ層１’を有
する。本実施例では、その内層として他のプリプレグ、
例えば±４５°の角度に配向された強化繊維を有するバ
イアスプリプレグ８を硬化することによって形成される
バイアスプリプレグ層８’が配置されているがこれに限
定されるものではない。
１を使用して本発明に従った複合樹脂管を製造すること
ができる。図２を参照すると、本発明の複合樹脂管１０
は、複合ハイブリッドプリプレグ１を硬化することによ
って形成される複合ハイブリッドプリプレグ層１’を有
する。本実施例では、その内層として他のプリプレグ、
例えば±４５°の角度に配向された強化繊維を有するバ
イアスプリプレグ８を硬化することによって形成される
バイアスプリプレグ層８’が配置されているがこれに限
定されるものではない。
【００２３】次に、上記複合樹脂管１０の成形法の一実
施例について説明すると、先ず、上記構成の複合ハイブ
リッドプリプレグ１を所定の形状に、所定枚数、切り出
し、当業者には周知のローリング成形法にてマンドレル
に巻き付ける。即ち、図３に例示するように、下板１１
０の上にプリプレグ１が一部巻き付けられたマンドレル
１００を配置し、次いで、上板１２０を降下して所定圧
力にてマンドレル１００を押圧し、そして上板１２０を
下板１１０に対して移動させることによって、マンドレ
ル１００にプリプレグ１を巻き付ける。本実施例におい
ては、プリプレグ１をマンドレルに巻き付ける前に、所
定の形状に所定枚数切り出されたバイアスプリプレグ８
が巻き付けられ、その後複合ハイブリッドプリプレグ１
が巻き付けられる。これによって、マンドレル上に所定
層数からなるプリプレグ積層体が形成される。
施例について説明すると、先ず、上記構成の複合ハイブ
リッドプリプレグ１を所定の形状に、所定枚数、切り出
し、当業者には周知のローリング成形法にてマンドレル
に巻き付ける。即ち、図３に例示するように、下板１１
０の上にプリプレグ１が一部巻き付けられたマンドレル
１００を配置し、次いで、上板１２０を降下して所定圧
力にてマンドレル１００を押圧し、そして上板１２０を
下板１１０に対して移動させることによって、マンドレ
ル１００にプリプレグ１を巻き付ける。本実施例におい
ては、プリプレグ１をマンドレルに巻き付ける前に、所
定の形状に所定枚数切り出されたバイアスプリプレグ８
が巻き付けられ、その後複合ハイブリッドプリプレグ１
が巻き付けられる。これによって、マンドレル上に所定
層数からなるプリプレグ積層体が形成される。
【００２４】次いで、このプリプレグ積層体は、巻き締
めのために、その周面に所定の張力下にて螺旋状にテー
プが巻き付けられる。斯るテーピング用のテープとして
は、通常使用されるポリプロピレンテープなどを使用す
ることができる。
めのために、その周面に所定の張力下にて螺旋状にテー
プが巻き付けられる。斯るテーピング用のテープとして
は、通常使用されるポリプロピレンテープなどを使用す
ることができる。
【００２５】次いで、本発明によれば、前記プリプレグ
積層体は、硬化炉内へと装入され、硬化される。マンド
レルから硬化した管を取外し、管外周からテープを取外
し、必要に応じて表面が研摩され、所定寸法の複合樹脂
管１０とされる。
積層体は、硬化炉内へと装入され、硬化される。マンド
レルから硬化した管を取外し、管外周からテープを取外
し、必要に応じて表面が研摩され、所定寸法の複合樹脂
管１０とされる。
【００２６】次に、本発明に係る複合ハイブリッドプリ
プレグ１及びこのプリプレグ１にて成形される複合樹脂
管１０について実施例について更に詳しく説明する。
プレグ１及びこのプリプレグ１にて成形される複合樹脂
管１０について実施例について更に詳しく説明する。
【００２７】実施例１ 強化繊維として引張強度２４ｔｏｎの高強度炭素繊維を
使用し、そしてマトリクス樹脂としてはエポキシ樹脂を
使用して、繊維目付２５０ｇ／ｍ2 、樹脂含量３５重量
％、総目付３８４ｇ／ｍ2 の一方向繊維強化プリプレグ
を作製した。この離型紙に担持された一方向繊維強化プ
リプレグの表面に、繊維目付１１ｇ／ｍ2 、総目付１５
ｇ／ｍ2 、縦引張強度２．７ｋｇ／１５ｍｍ、横引張降
伏強度１．６ｋｇ／１５ｍｍのガラス繊維３軸組布（商
品名「ＫＴ−２２８Ａ」：日東紡製）とされる裏打材を
加熱ロールでラミネートして、図１（Ａ）に示す構成の
複合ハイブリッドプリプレグ１を製造した。加熱ロール
の温度は５０℃であり、ラミネート時の押圧力（ゲージ
圧）は３ｋｇ／ｃｍ2 であった。
使用し、そしてマトリクス樹脂としてはエポキシ樹脂を
使用して、繊維目付２５０ｇ／ｍ2 、樹脂含量３５重量
％、総目付３８４ｇ／ｍ2 の一方向繊維強化プリプレグ
を作製した。この離型紙に担持された一方向繊維強化プ
リプレグの表面に、繊維目付１１ｇ／ｍ2 、総目付１５
ｇ／ｍ2 、縦引張強度２．７ｋｇ／１５ｍｍ、横引張降
伏強度１．６ｋｇ／１５ｍｍのガラス繊維３軸組布（商
品名「ＫＴ−２２８Ａ」：日東紡製）とされる裏打材を
加熱ロールでラミネートして、図１（Ａ）に示す構成の
複合ハイブリッドプリプレグ１を製造した。加熱ロール
の温度は５０℃であり、ラミネート時の押圧力（ゲージ
圧）は３ｋｇ／ｃｍ2 であった。
【００２８】更に、強化繊維として引張強度２４ｔｏｎ
の高強度炭素繊維を使用し、そしてマトリクス樹脂とし
てはエポキシ樹脂を使用して、繊維目付１２５ｇ／ｍ
2 、樹脂含量３５重量％、総目付１９３ｇ／ｍ2 の一方
向繊維強化プリプレグを作製し、このプリプレグを±４
５°に積層してバイアスプリプレグ８を準備した。
の高強度炭素繊維を使用し、そしてマトリクス樹脂とし
てはエポキシ樹脂を使用して、繊維目付１２５ｇ／ｍ
2 、樹脂含量３５重量％、総目付１９３ｇ／ｍ2 の一方
向繊維強化プリプレグを作製し、このプリプレグを±４
５°に積層してバイアスプリプレグ８を準備した。
【００２９】先ず、上記バイアスプリプレグ８を、外径
２０ｍｍ、長さ１ｍのマンドレル１００の外周に４層巻
き付け、内層とし、次に、この内層の外側に、上記複合
ハイブリッドプリプレグ１を４層巻き付け、外層とし
た。内層及び外層の積層作業は、通常用いられるローリ
ング成形機を用い、通常のローリング成形条件にて行な
った。
２０ｍｍ、長さ１ｍのマンドレル１００の外周に４層巻
き付け、内層とし、次に、この内層の外側に、上記複合
ハイブリッドプリプレグ１を４層巻き付け、外層とし
た。内層及び外層の積層作業は、通常用いられるローリ
ング成形機を用い、通常のローリング成形条件にて行な
った。
【００３０】このようにして形成されたプリプレグ積層
体は、次いで、その表面を２軸延伸ポリプロピレンテー
プにてラッピングし、１３０℃の硬化炉に１．５時間投
入した。これによってプリプレグ積層体は、硬化した。
硬化した成形物を冷却後、芯材であるマンドレル１００
を脱芯し、被覆テープを除去し、表面にテープの紋様の
ある成形物を得た。
体は、次いで、その表面を２軸延伸ポリプロピレンテー
プにてラッピングし、１３０℃の硬化炉に１．５時間投
入した。これによってプリプレグ積層体は、硬化した。
硬化した成形物を冷却後、芯材であるマンドレル１００
を脱芯し、被覆テープを除去し、表面にテープの紋様の
ある成形物を得た。
【００３１】得られた成形物をセンタレス研磨機にてテ
ープの紋様が取れる程度に軽く研磨した。
ープの紋様が取れる程度に軽く研磨した。
【００３２】このようにして、成形物を１００本成形
し、得られた成形物の両端を１０ｍｍづつ切り落とし、
内径２０ｍｍ、外径２４ｍｍ、長さ８００ｍｍの、図２
に示すような炭素繊維強化複合樹脂管１０を１００本得
た。得られた複合樹脂管１０の重量、外径、皺、反り及
び断面検査による偏肉の検査を行なった。その結果が表
１に示される。
し、得られた成形物の両端を１０ｍｍづつ切り落とし、
内径２０ｍｍ、外径２４ｍｍ、長さ８００ｍｍの、図２
に示すような炭素繊維強化複合樹脂管１０を１００本得
た。得られた複合樹脂管１０の重量、外径、皺、反り及
び断面検査による偏肉の検査を行なった。その結果が表
１に示される。
【００３３】
【表１】
【００３４】実施例２〜１６ 一方向繊維強化プリプレグ２及び裏打材４を種々に変更
して、実施例１と同じ成形法にて、内径２０ｍｍ、外径
２４ｍｍ、長さ７８０ｍｍの複合樹脂管１０を、各実施
例とも１００本づつ作製した。各実施例にて得られた複
合樹脂管１０の重量、外径、皺、反り及び断面検査によ
る偏肉の検査を行なった。その結果が表１に示される。
して、実施例１と同じ成形法にて、内径２０ｍｍ、外径
２４ｍｍ、長さ７８０ｍｍの複合樹脂管１０を、各実施
例とも１００本づつ作製した。各実施例にて得られた複
合樹脂管１０の重量、外径、皺、反り及び断面検査によ
る偏肉の検査を行なった。その結果が表１に示される。
【００３５】比較例１ 裏打材４として、繊維目付２５ｇ／ｍ2 、総目付２７ｇ
／ｍ2 、縦引張強度４．０ｋｇ／１５ｍｍ、横引張降伏
強度４．０ｋｇ／１５ｍｍのガラス繊維平織スクリム
（商品名「ＫＳ−１０２０」：カネボー製）を使用した
以外は、実施例１と同じ一方向繊維強化プリプレグ２を
使用して複合ハイブリッドプリプレグ１を作製し、実施
例１と同じ成形法にて、内径２０ｍｍ、外径２４ｍｍ、
長さ７８０ｍｍの複合樹脂管１０を、１００本作製し
た。比較例１にて得られた複合樹脂管１０の重量、外
径、皺、反り及び断面検査による偏肉の検査を行なっ
た。その結果が表１に示される。
／ｍ2 、縦引張強度４．０ｋｇ／１５ｍｍ、横引張降伏
強度４．０ｋｇ／１５ｍｍのガラス繊維平織スクリム
（商品名「ＫＳ−１０２０」：カネボー製）を使用した
以外は、実施例１と同じ一方向繊維強化プリプレグ２を
使用して複合ハイブリッドプリプレグ１を作製し、実施
例１と同じ成形法にて、内径２０ｍｍ、外径２４ｍｍ、
長さ７８０ｍｍの複合樹脂管１０を、１００本作製し
た。比較例１にて得られた複合樹脂管１０の重量、外
径、皺、反り及び断面検査による偏肉の検査を行なっ
た。その結果が表１に示される。
【００３６】比較例２ 裏打材４として、繊維目付４０ｇ／ｍ2 、総目付４３ｇ
／ｍ2 、縦引張強度２．２ｋｇ／１５ｍｍ、横引張降伏
強度１．５ｋｇ／１５ｍｍのガラス繊維抄紙（商品名
「ＧＭＮ−４０」：本州製紙製）を使用した以外は、実
施例１と同じ一方向繊維強化プリプレグ２を使用して複
合ハイブリッドプリプレグ１を作製し、実施例１と同じ
成形法にて、内径２０ｍｍ、外径２４ｍｍ、長さ７８０
ｍｍの複合樹脂管１０を、１００本作製した。比較例２
にて得られた複合樹脂管１０の重量、外径、皺、反り及
び断面検査による偏肉の検査を行なった。その結果が表
１に示される。
／ｍ2 、縦引張強度２．２ｋｇ／１５ｍｍ、横引張降伏
強度１．５ｋｇ／１５ｍｍのガラス繊維抄紙（商品名
「ＧＭＮ−４０」：本州製紙製）を使用した以外は、実
施例１と同じ一方向繊維強化プリプレグ２を使用して複
合ハイブリッドプリプレグ１を作製し、実施例１と同じ
成形法にて、内径２０ｍｍ、外径２４ｍｍ、長さ７８０
ｍｍの複合樹脂管１０を、１００本作製した。比較例２
にて得られた複合樹脂管１０の重量、外径、皺、反り及
び断面検査による偏肉の検査を行なった。その結果が表
１に示される。
【００３７】比較例３ 裏打材４として、繊維目付１５ｇ／ｍ2 、総目付１６ｇ
／ｍ2 、縦引張強度０．５ｋｇ／１５ｍｍ、横引張降伏
強度０．１ｋｇ／１５ｍｍのガラス繊維抄紙（商品名
「ＧＭＮ−１５」：本州製紙製）を使用した以外は、実
施例１と同じ一方向繊維強化プリプレグ２を使用して複
合ハイブリッドプリプレグ１を作製し、実施例１と同じ
成形法にて、内径２０ｍｍ、外径２４ｍｍ、長さ７８０
ｍｍの複合樹脂管１０を、１００本作製した。比較例３
にて得られた複合樹脂管１０の重量、外径、皺、反り及
び断面検査による偏肉の検査を行なった。その結果が表
１に示される。
／ｍ2 、縦引張強度０．５ｋｇ／１５ｍｍ、横引張降伏
強度０．１ｋｇ／１５ｍｍのガラス繊維抄紙（商品名
「ＧＭＮ−１５」：本州製紙製）を使用した以外は、実
施例１と同じ一方向繊維強化プリプレグ２を使用して複
合ハイブリッドプリプレグ１を作製し、実施例１と同じ
成形法にて、内径２０ｍｍ、外径２４ｍｍ、長さ７８０
ｍｍの複合樹脂管１０を、１００本作製した。比較例３
にて得られた複合樹脂管１０の重量、外径、皺、反り及
び断面検査による偏肉の検査を行なった。その結果が表
１に示される。
【００３８】比較例４ 実施例１と同様に、強化繊維として引張強度２４ｔｏｎ
の高強度炭素繊維を使用し、そしてマトリクス樹脂とし
てはエポキシ樹脂を使用して、繊維目付２５０ｇ／ｍ
2 、樹脂含量３５重量％、総目付３８４ｇ／ｍ2 の一方
向繊維強化プリプレグ２を作製した。そして、裏打材４
をラミネートすることなく、この一方向繊維強化プリプ
レグ２を、実施例１で用いた複合ハイブリッドプリプレ
グ１の代わりに用いて、実施例１と全く同様の方法で内
径２０ｍｍ、外径２４ｍｍ、長さ７８０ｍｍの複合樹脂
管１０を１００本作製した。得られた複合樹脂管１０の
重量、外径、皺、反り及び断面検査による偏肉の検査を
行なった。その結果が表１に示される。
の高強度炭素繊維を使用し、そしてマトリクス樹脂とし
てはエポキシ樹脂を使用して、繊維目付２５０ｇ／ｍ
2 、樹脂含量３５重量％、総目付３８４ｇ／ｍ2 の一方
向繊維強化プリプレグ２を作製した。そして、裏打材４
をラミネートすることなく、この一方向繊維強化プリプ
レグ２を、実施例１で用いた複合ハイブリッドプリプレ
グ１の代わりに用いて、実施例１と全く同様の方法で内
径２０ｍｍ、外径２４ｍｍ、長さ７８０ｍｍの複合樹脂
管１０を１００本作製した。得られた複合樹脂管１０の
重量、外径、皺、反り及び断面検査による偏肉の検査を
行なった。その結果が表１に示される。
【００３９】比較例５ 実施例１と同様にして、強化繊維として引張強度４０ｔ
ｏｎの高強度炭素繊維を使用し、そしてマトリクス樹脂
としてはエポキシ樹脂を使用して、繊維目付１２５ｇ／
ｍ2 、樹脂含量３５重量％、総目付１９３ｇ／ｍ2 の一
方向繊維強化プリプレグ２を作製した。そして、裏打材
をラミネートすることなく、この一方向繊維強化プリプ
レグ２を、実施例１で用いた複合ハイブリッドプリプレ
グ１の代わりに用いて、実施例１と全く同様の方法で内
径２０ｍｍ、外径２４ｍｍ、長さ７８０ｍｍの複合樹脂
管を１００本作製した。得られた複合樹脂管１０の重
量、外径、皺、反り及び断面検査による偏肉の検査を行
なった。その結果が表１に示される。
ｏｎの高強度炭素繊維を使用し、そしてマトリクス樹脂
としてはエポキシ樹脂を使用して、繊維目付１２５ｇ／
ｍ2 、樹脂含量３５重量％、総目付１９３ｇ／ｍ2 の一
方向繊維強化プリプレグ２を作製した。そして、裏打材
をラミネートすることなく、この一方向繊維強化プリプ
レグ２を、実施例１で用いた複合ハイブリッドプリプレ
グ１の代わりに用いて、実施例１と全く同様の方法で内
径２０ｍｍ、外径２４ｍｍ、長さ７８０ｍｍの複合樹脂
管を１００本作製した。得られた複合樹脂管１０の重
量、外径、皺、反り及び断面検査による偏肉の検査を行
なった。その結果が表１に示される。
【００４０】比較例６ 実施例１と同様に、強化繊維として引張強度２４ｔｏｎ
の高強度炭素繊維を使用し、そしてマトリクス樹脂とし
てはエポキシ樹脂を使用して、繊維目付７５ｇ／ｍ2 、
樹脂含量３５重量％、総目付１１６ｇ／ｍ2 の一方向繊
維強化プリプレグ２を作製した以外は、実施例１と同じ
裏打材４を使用して複合ハイブリッドプリプレグ１を作
製し、実施例１と同じ成形法にて、内径２０ｍｍ、外径
２４ｍｍ、長さ７８０ｍｍの複合樹脂管１０を、１００
本作製した。比較例６にて得られた複合樹脂管１０の重
量、外径、皺、反り及び断面検査による偏肉の検査を行
なった。その結果が表１に示される。
の高強度炭素繊維を使用し、そしてマトリクス樹脂とし
てはエポキシ樹脂を使用して、繊維目付７５ｇ／ｍ2 、
樹脂含量３５重量％、総目付１１６ｇ／ｍ2 の一方向繊
維強化プリプレグ２を作製した以外は、実施例１と同じ
裏打材４を使用して複合ハイブリッドプリプレグ１を作
製し、実施例１と同じ成形法にて、内径２０ｍｍ、外径
２４ｍｍ、長さ７８０ｍｍの複合樹脂管１０を、１００
本作製した。比較例６にて得られた複合樹脂管１０の重
量、外径、皺、反り及び断面検査による偏肉の検査を行
なった。その結果が表１に示される。
【００４１】表１より、本発明に従って、軽量、高剛性
及び高強度であるだけでなく、成形物の偏肉及び反りを
大幅になくし、皺の発生を防止し、しかも成形物の重量
増大を５％以下に抑え、寸法精度のばらつきが極めて小
さい複合樹脂管を得るには、 （１）裏打材４は、繊維目付が２０ｇ／ｍ2 以下、横引
張降伏強度が０．２〜２．０ｋｇ／１５ｍｍであること
（比較例１〜３）。 （２）裏打材は、ガラス繊維或はポリエステル繊維など
からなる織布及び不織布であること（実施例）。 （３）一方向繊維強化プリプレグの繊維目付（ＦＡＷ
P ）と裏打材の繊維目付（ＦＡＷB ）の比（ＦＡＷP ／
ＦＡＷB ）が５以上であること（比較例６）。が理解さ
れる。
及び高強度であるだけでなく、成形物の偏肉及び反りを
大幅になくし、皺の発生を防止し、しかも成形物の重量
増大を５％以下に抑え、寸法精度のばらつきが極めて小
さい複合樹脂管を得るには、 （１）裏打材４は、繊維目付が２０ｇ／ｍ2 以下、横引
張降伏強度が０．２〜２．０ｋｇ／１５ｍｍであること
（比較例１〜３）。 （２）裏打材は、ガラス繊維或はポリエステル繊維など
からなる織布及び不織布であること（実施例）。 （３）一方向繊維強化プリプレグの繊維目付（ＦＡＷ
P ）と裏打材の繊維目付（ＦＡＷB ）の比（ＦＡＷP ／
ＦＡＷB ）が５以上であること（比較例６）。が理解さ
れる。
【００４２】
【発明の効果】以上説明したように、本発明に係る複合
ハイブリッドプリプレグは、一方向に配列した強化繊維
にマトリクス樹脂を含浸した一方向繊維強化プリプレグ
に裏打材が一体に設けられ、前記裏打材は、繊維目付
（ＦＡＷB ）が２０ｇ／ｍ2 以下、横引張降伏強度が
０．２〜２．０ｋｇ／１５ｍｍとされる、無機繊維若し
くは有機繊維又はこれらの混合物からなる織布又は不織
布であり、前記一方向繊維強化プリプレグの繊維目付
（ＦＡＷP ）と裏打材の繊維目付（ＦＡＷB ）の比（Ｆ
ＡＷP ／ＦＡＷB ）が５以上とされるので、この複合ハ
イブリッドプリプレグを使用して成形した複合樹脂管
は、軽量、高剛性及び高強度であるだけでなく、成形物
の偏肉及び反りを大幅になくし、皺の発生を防止し、し
かも成形物の重量増大を５％以下に抑えることができ、
寸法精度のばらつきが極めて小さい、という特長を有す
る。
ハイブリッドプリプレグは、一方向に配列した強化繊維
にマトリクス樹脂を含浸した一方向繊維強化プリプレグ
に裏打材が一体に設けられ、前記裏打材は、繊維目付
（ＦＡＷB ）が２０ｇ／ｍ2 以下、横引張降伏強度が
０．２〜２．０ｋｇ／１５ｍｍとされる、無機繊維若し
くは有機繊維又はこれらの混合物からなる織布又は不織
布であり、前記一方向繊維強化プリプレグの繊維目付
（ＦＡＷP ）と裏打材の繊維目付（ＦＡＷB ）の比（Ｆ
ＡＷP ／ＦＡＷB ）が５以上とされるので、この複合ハ
イブリッドプリプレグを使用して成形した複合樹脂管
は、軽量、高剛性及び高強度であるだけでなく、成形物
の偏肉及び反りを大幅になくし、皺の発生を防止し、し
かも成形物の重量増大を５％以下に抑えることができ、
寸法精度のばらつきが極めて小さい、という特長を有す
る。
【００４３】又、本発明の成形法によれば、上記複合樹
脂管が効率よく製造される。
脂管が効率よく製造される。
【図１】本発明に係る複合ハイブリッドプリプレグの構
成を示す図である。
成を示す図である。
【図２】本発明に係る複合樹脂管の一実施例の構成を示
す断面図である。
す断面図である。
【図３】ローリングの成形法の概略を説明する斜視図で
ある。
ある。
１ 複合ハイブリッドプリプレグ ２ 一方向繊維強化プリプレグ ４ 裏打材 ６ 離型紙 １０ 複合樹脂管 １００ マンドレル
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ３２Ｂ 17/04 Ｚ // Ｂ２９Ｋ 105:08 Ｂ２９Ｌ 23:00 (72)発明者 榎本 守 埼玉県入間郡大井町西鶴ケ岡１−３−１ 東燃株式会社総合研究所内
Claims (3)
- 【請求項１】 一方向に配列した強化繊維にマトリクス
樹脂を含浸した一方向繊維強化プリプレグに裏打材が一
体に設けられた複合ハイブリッドプリプレグにおいて、
前記裏打材は、繊維目付（ＦＡＷB ）が２０ｇ／ｍ2 以
下、横引張降伏強度が０．２〜２．０ｋｇ／１５ｍｍと
される、無機繊維若しくは有機繊維又はこれらの混合物
からなる織布又は不織布であり、前記一方向繊維強化プ
リプレグの繊維目付（ＦＡＷP ）と裏打材の繊維目付
（ＦＡＷB ）の比（ＦＡＷP ／ＦＡＷB ）が５以上であ
ることを特徴とする複合ハイブリッドプリプレグ。 - 【請求項２】 一方向に配列した強化繊維にマトリクス
樹脂を含浸した一方向繊維強化プリプレグに裏打材が一
体に設けられた複合ハイブリッドプリプレグ層であっ
て、前記裏打材は、繊維目付（ＦＡＷB ）が２０ｇ／ｍ
2 以下、横引張降伏強度が０．２〜２．０ｋｇ／１５ｍ
ｍとされる、無機繊維若しくは有機繊維又はこれらの混
合物からなる織布又は不織布であり、前記一方向繊維強
化プリプレグの繊維目付（ＦＡＷP ）と裏打材の繊維目
付（ＦＡＷB ）の比（ＦＡＷP ／ＦＡＷB ）が５以上で
ある複合ハイブリッドプリプレグ層を有する複合樹脂
管。 - 【請求項３】 （ａ）一方向に配列した強化繊維にマト
リクス樹脂を含浸した一方向繊維強化プリプレグに裏打
材が一体に設けられた複合ハイブリッドプリプレグであ
って、前記裏打材は、繊維目付（ＦＡＷB ）が２０ｇ／
ｍ2 以下、横引張降伏強度が０．２〜２．０ｋｇ／１５
ｍｍとされる、無機繊維若しくは有機繊維又はこれらの
混合物からなる織布又は不織布であり、前記一方向繊維
強化プリプレグの繊維目付（ＦＡＷP ）と裏打材の繊維
目付（ＦＡＷB ）の比（ＦＡＷP ／ＦＡＷB ）が５以上
である複合ハイブリッドプリプレグを所定の形状に切り
出し、ローリング成形法にて所定層数マンドレルに巻き
付け、プリプレグ積層体を形成すること、（ｂ）前記プ
リプレグ積層体の外周にテーピングを施し、巻き締めを
行なうこと、（ｃ）次いで、前記プリプレグ積層体を加
熱して、硬化すること、（ｄ）マンドレルから前記硬化
した管を取外すこと、及び（ｅ）管外周からテープを取
外し、必要に応じて表面を研摩すること、を特徴とする
複合樹脂管の成形法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6289291A JPH08127662A (ja) | 1994-10-28 | 1994-10-28 | 複合ハイブリッドプリプレグ、複合樹脂管及び複合樹脂管の成形法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6289291A JPH08127662A (ja) | 1994-10-28 | 1994-10-28 | 複合ハイブリッドプリプレグ、複合樹脂管及び複合樹脂管の成形法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08127662A true JPH08127662A (ja) | 1996-05-21 |
Family
ID=17741284
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6289291A Pending JPH08127662A (ja) | 1994-10-28 | 1994-10-28 | 複合ハイブリッドプリプレグ、複合樹脂管及び複合樹脂管の成形法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08127662A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR19990066235A (ko) * | 1998-01-23 | 1999-08-16 | 조민호 | 하이브리드 프리프레그 및 그 제조방법 |
| KR100521461B1 (ko) * | 2002-09-30 | 2005-10-14 | 전종술 | 단열용 무기섬유 파이프의 제조방법 및 장치 |
| KR100522792B1 (ko) * | 1996-12-26 | 2006-03-27 | 에스케이케미칼주식회사 | 부직포매트프리프레그및그제조방법 |
| KR100553399B1 (ko) * | 1998-12-31 | 2006-06-07 | 에스케이케미칼주식회사 | 콤포지트 라미네이트 |
| WO2012011487A1 (ja) * | 2010-07-21 | 2012-01-26 | 東レ株式会社 | プリプレグ、繊維強化複合材料およびプリプレグの製造方法 |
| JP2015520683A (ja) * | 2012-03-08 | 2015-07-23 | ヘクセル コンポジッツ、リミテッド | 自動レイアップ用複合材料 |
-
1994
- 1994-10-28 JP JP6289291A patent/JPH08127662A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100522792B1 (ko) * | 1996-12-26 | 2006-03-27 | 에스케이케미칼주식회사 | 부직포매트프리프레그및그제조방법 |
| KR19990066235A (ko) * | 1998-01-23 | 1999-08-16 | 조민호 | 하이브리드 프리프레그 및 그 제조방법 |
| KR100553399B1 (ko) * | 1998-12-31 | 2006-06-07 | 에스케이케미칼주식회사 | 콤포지트 라미네이트 |
| KR100521461B1 (ko) * | 2002-09-30 | 2005-10-14 | 전종술 | 단열용 무기섬유 파이프의 제조방법 및 장치 |
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