JPH08104248A - 車両用操舵装置の操舵反力制御装置 - Google Patents
車両用操舵装置の操舵反力制御装置Info
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- JPH08104248A JPH08104248A JP6264592A JP26459294A JPH08104248A JP H08104248 A JPH08104248 A JP H08104248A JP 6264592 A JP6264592 A JP 6264592A JP 26459294 A JP26459294 A JP 26459294A JP H08104248 A JPH08104248 A JP H08104248A
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Abstract
の抑制性能とを、基準ヨーレイト応答モデルを設定せず
に両立することができるように改良された車両用操舵装
置の操舵反力制御装置を提供する。 【構成】 車両の操向車輪を手動により転舵するための
手動操舵手段と、補助操舵トルクを操向車輪に加えるた
めの電動機と、ヨーレイトを含む車両挙動検出手段の検
出値に基づいて電動機の駆動トルクを制御する制御手段
とを有する車両用操舵装置の操舵反力制御装置に於て、
ヨーレイトと該ヨーレイトの微分値とに基づいて決定さ
れる反力成分を電動機に与える操舵トルク指令値に含ま
せると共に、ある車速において正負が変転する係数をヨ
ーレイトの微分値に乗ずるものとする。
Description
反力制御装置に関し、特に、横風などの外乱が車両に加
わった際の不整挙動を抑制する方向についての操舵トル
クを発生可能なように構成された操舵反力制御装置に関
するものである。
ーレイト応答モデルを予め設定しておき、この基準ヨー
レイト応答モデルと実ヨーレイトとの絶対値を比較する
ことにより、通常走行状態の旋回時に発生したヨーレイ
トか外乱から発生したヨーレイトかを判別し、外乱によ
るヨーレイトと判別された場合には、これを抑制する方
向への補助操舵トルクを電動機にて発生させるように構
成した操舵反力制御装置を、本出願人は特願平4−27
3830号(特開平6−92253号公報)で提案し
た。これによれば、ある舵角に於ける実ヨーレイトが基
準ヨーレイトより小さい場合は切り増す向きの補助操舵
トルクを発生させ、その逆に実ヨーレイトが基準ヨーレ
イトより大きい場合は切り戻す向きの補助操舵トルクを
発生させることにより、横風などの外乱が車両に作用し
た際の偏向抑制性能を高め、しかも通常旋回時の操舵力
を適切に設定することができる。
術によると、基準ヨーレイト応答モデルを予め設定して
おく必要がある上、実ヨーレイトと基準ヨーレイト応答
モデルとを比較するためのアルゴリズムも複雑になりが
ちである。また、実際の車両の応答性に即した伝達関数
は2次遅れの式となるが、この2次遅れの式に基づいて
基準ヨーレイト応答モデルを設定した場合、外乱に対し
て車両の偏向を自動抑制する制御には有効であるが、す
ばやい操舵を運転者が行った場合には、実ヨーレイトと
基準ヨーレイトとの間のずれが増大し、操舵反力トルク
が増大してしまうことがある。
改善するべく案出されたものであり、その主な目的は、
通常旋回時の操縦性と、外乱による不整挙動の抑制性能
とを、基準ヨーレイト応答モデルを設定せずに両立する
ことができるように改良された車両用操舵装置の操舵反
力制御装置を提供することにある。
明によれば、車両の操向車輪を手動により転舵するため
の手動操舵手段と、補助操舵トルクを前記操向車輪に加
えるための電動機と、ヨーレイトを含む車両挙動検出手
段の検出値に基づいて前記電動機の駆動トルクを制御す
る制御手段とを有する車両用操舵装置の操舵反力制御装
置であって、前記ヨーレイトと該ヨーレイトの微分値と
に基づいて決定される反力成分を前記電動機に与える操
舵トルク指令値に含ませると共に、ある車速において正
負が変転する係数を前記ヨーレイトの微分値に乗ずるこ
とを特徴とする車両用操舵装置の操舵反力制御装置を提
供することによって達成される。
回時は、ヨーレイトの微分値(ヨー角加速度)が零、或
いは極めて小さな値となるために操舵反力トルク指令値
が小さくなり、一般のパワーステアリング装置と同等の
操舵トルクが発生する。そして外乱時はヨーレイトが急
激に変化するためにヨーレイト微分値が高くなるので、
その時の走行速度に応じた操舵反力トルクが発生して外
乱による不整挙動が抑制される。
ても、過渡状態ではヨーレイト微分値が出力されるが、
操舵力に対抗する反力を正と定義すると、低速域はヨー
レイト微分値に乗ずる係数を正の値とすることにより、
ヨーレイト微分値が高ければむしろ操舵力が軽くなるよ
うに目標操舵反力トルクを補正し、高速域ではヨーレイ
ト微分値に乗ずる係数を負の値とすることにより、ヨー
レイト微分値の増大に応じてヨーレイトを抑制する向き
に目標操舵反力トルクを補正する。
た具体的な実施例に基づいて詳細に説明する。
を図1に示す。この装置は、手動操舵力発生装置1と電
動式補助操舵力発生装置2とからなっており、ステアリ
ングホイール3に一体結合されたステアリングシャフト
4に自在継手を有する連結軸5を介してラック・アンド
・ピニオン機構のピニオン6が連結され、ピニオン6に
噛合して車幅方向に往復動し得るラック7の両端に、タ
イロッド8を介して左右の前輪9のナックルアームが連
結されている。これにより、通常のラック・アンド・ピ
ニオン式の転舵操作を行うことができるようになってい
る。
て、ラック7と同軸的に電動機10が設けられている。
この電動機10は、中空のロータ内にラック7を挿通す
ると共に、そのロータに駆動ヘリカルギア11が取付け
られており、この駆動ヘリカルギア11には、ラック7
と平行に延設されたボールスクリュー機構のスクリュー
シャフト12の軸端に取付けられた被動ヘリカルギア1
3が噛合している。そして、ボールスクリュー機構のナ
ット14は、ラック7に固定されている。
グシャフト4の操舵トルクに対応した信号を出力するた
めのトルクセンサ16が取付けられている。
対応した信号を出力するための横加速度センサ17と、
車両のヨーレイト(ヨーイング角速度)に対応した信号
を出力するためのヨーレイトセンサ18と、車両の走行
速度に対応した信号を出力するための車速センサ19と
が取付けられている。
ル3と操向車輪である前輪9とが機械的に連結されてお
り、上記各センサ16〜19の出力を制御ユニット20
で処理して得られた制御信号を、駆動回路21を介して
電動機10に与えることによって電動機10の出力トル
クを制御するようになっている。
を示す模式的ブロック図である。制御ユニット20に
は、トルクセンサ16、横加速度センサ17、ヨーレイ
トセンサ18、及び車速センサ19の各信号出力がそれ
ぞれ入力される。これらの信号入力は、それぞれ電動パ
ワーステアリング制御手段22並びにアクティブ操舵反
力算出手段23に入力され、それぞれが処理されて出力
電流決定手段24にて電動機10に与える目標電流値が
決定される。
ては、通常の操舵力アシストに関する制御が行われる。
本制御手段については、例えば、横加速度及びヨーレイ
トに応じて望ましい目標操舵トルク値を求める公知の電
動式パワーステアリング制御を適用し得るので、ここで
の詳細な説明は省略する
は、入力された上記各センサ16〜19からの各信号出
力に基づいて、後記するアルゴリズムによって目標操舵
トルク値を求めるようになっている。
ルク値とトルクセンサ16からの実操舵トルク値との偏
差に対応し、かつ正負を逆転させて増減する目標駆動電
流信号を求めるようになっている。
は、駆動回路21に入力される。この駆動回路21は、
例えばPWM制御によって電動機10を駆動制御する
が、駆動回路21の入力信号である目標駆動電流値に電
流検出センサによる実電流検出値がフィードバックされ
るようになっている。
算出手段23に於ては、図3のフローチャートに示す処
理が所定の周期で繰り返し実行される。先ず、ステップ
1に於て各センサの信号出力を読込み、かつヨーレイト
の微分値を算出し、ステップ2に於て目標操舵反力TA
を決定し、続いてステップ3に於て目標操舵反力TAに
リミッタをかけ、ステップ4に於て電動パワーステアリ
ング制御手段22の出力にこの制御信号を加算する。
に詳しく説明する。上記ステップ1に於ては、先ず実ヨ
ーレイトγを読込み(ステップ21)、これを微分して
ヨー角加速度dγ/dtを算出する(ステップ22)。
そして車速Vを読み込む(ステップ23)と共に、予め
定めておいた車速Vをアドレスとするデータテーブルか
ら微分値係数tdを読み込み、かつこれをヨーレイト微
分値dγ/dtに乗算する(ステップ24)。
に、ある車速を境にして低速域は正の値をとり、高速域
は負の値をとるように設定されている。
ドレスとするデータテーブルから反力係数Kを求め(ス
テップ31)、この反力係数Kと実ヨーレイトγと補正
ヨーレイト微分値td・dγ/dtとの関係に基づいて
目標操舵反力トルクTAを算出する(ステップ32)。
なお、ここで、反力係数Kは車速Vに応じて増大する1
次関数を採用するが(図9参照)、これは車速Vが高い
ほど外乱の影響が大きいので、車速Vの高い領域ではそ
の重みを増すことによって効果を大きくするためであ
る。
力トルクTAが所定値(Tmax)を超えているか否か
を判断し(ステップ41)、目標操舵反力トルクTAが
所定値を超えている場合は目標操舵反力トルクTAとし
て上記Tmax値を規定する(ステップ42)。また、
目標操舵反力トルクTAが所定値(Tmax)を超えて
いない場合には、同様に目標操舵反力トルクTAが所定
値(−Tmax)より小さいか否かを判断し(ステップ
43)、目標操舵反力トルクTAが所定値より小さい場
合は目標操舵反力トルクTAとして上記−Tmax値を
規定する(ステップ44)。これらステップ41からス
テップ44までの処理が、図7に於けるリミッタLと対
応する。
ルクTAは、別に求めた目標補助操舵トルクに加算され
て出力電流決定手段24にて目標電流値に変換され、駆
動回路21に出力される。
を受けて車両が直進走行ラインから外れるようになった
際には、この時の車両の実ヨーレイトγと補正ヨーレイ
ト微分値td・dγ/dtとに応じてステアリングホイ
ール3の操舵の有無に関わらず、実ヨーレイトγを打ち
消す方向に、即ち、その時の車両の偏向を直進走行ライ
ンに戻す向きに電動機10が駆動される。このため、横
風などの外乱で車両にヨーレイトγが発生した場合、仮
に運転者が手放し状態であっても、外乱に対して車両を
常に直進走行させるように前輪9が自動的に操舵され、
不整挙動が抑制される。
際にも車両にヨーレイトγが発生するが、定常円旋回あ
るいはゆっくりとした操舵ならば、ヨーレイト微分値d
γ/dtが零或いは極めて小さい値になるために電動機
10への目標操舵反力トルクTAの成分が相応に小さく
なり、一般のパワーステアリング装置と同等の操舵トル
クが発生して旋回操舵が楽に行えるようになる。また、
運転者がステアリングホイール3をすばやく操舵する場
合にもヨーレイト微分値dγ/dtが大きくなるが、低
速域では微分値係数tdが正の値をとっているので目標
操舵反力トルクTAが運転者の操舵方向と一致する向き
に加わることとなり、むしろ操舵力が軽減される(低速
域での外乱に対しては運転者が容易に対応し得るので旋
回応答性を重視する)。そして高速域では微分値係数t
dが負の値をとっているために正のヨーレイト微分値d
γ/dtに対して目標操舵反力トルクTAが大きくな
り、急ハンドルを抑制して安定感を向上させる(高速域
は外乱の影響が大きいし、通常旋回の操舵力も適度に重
くした方が安定性が高まる)。そして定常円旋回中に外
乱が加わった時にはヨーレイトγが急激に変化するため
にヨーレイト微分値dγ/dtが大きくなるので、その
時の車速Vに応じた目標操舵反力トルクTAが発生して
外乱による不整挙動が抑制される。
や車速Vに対する勾配を変えることにより、車両の性格
に応じた操舵反力特性を与えることができる。
トとこれの微分値とに基づいて操舵反力トルクを制御す
るので、基準ヨーレイト応答モデルの設定や操舵角信号
が不要となるため、舵角センサを省略し、かつ制御アル
ゴリズムを簡略化した上で、通常走行時の操舵反力を過
大にせずに車両挙動を抑制する方向への操舵反力トルク
を加えることができるようになる。しかも、低速域では
運転者の積極的な操舵を阻害することがないので高い操
縦性を確保でき、高速域では不整挙動抑制性能と安定性
とを確保できる。
示す全体構成図。
ャート。
ャート。
ャート。
ャート。
図。
dのデータテーブル。
データテーブル。
Claims (1)
- 【請求項1】 車両の操向車輪を手動により転舵するた
めの手動操舵手段と、補助操舵トルクを前記操向車輪に
加えるための電動機と、ヨーレイトを含む車両挙動検出
手段の検出値に基づいて前記電動機の駆動トルクを制御
する制御手段とを有する車両用操舵装置の操舵反力制御
装置であって、 前記ヨーレイトと該ヨーレイトの微分値とに基づいて決
定される反力成分を前記電動機に与える操舵トルク指令
値に含ませると共に、 ある車速において正負が変転する係数を前記ヨーレイト
の微分値に乗ずることを特徴とする車両用操舵装置の操
舵反力制御装置。
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