JPH08103632A - ガスの処理法 - Google Patents
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- JPH08103632A JPH08103632A JP6072695A JP7269594A JPH08103632A JP H08103632 A JPH08103632 A JP H08103632A JP 6072695 A JP6072695 A JP 6072695A JP 7269594 A JP7269594 A JP 7269594A JP H08103632 A JPH08103632 A JP H08103632A
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Landscapes
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Catalysts (AREA)
Abstract
(57)【要約】
［目的］ ガス通過抵抗の小さくてコンパクトな装置を
用いることができ、窒素酸化物含有ガス及び／又はイオ
ウ酸化物含有ガスを効率よく、無害な窒素及び化合物に
変換すること。 ［構成］ カーボンの微粉末原料と結合剤とを練合し、
ハニカム状に成型し、炭化し、賦活してハニカム状活性
炭とする。あるいは、微粉末活性炭と結合剤とを練合
し、ハニカム状に成型してハニカム状活性炭を得る。こ
のようなハニカム状活性炭は、ガス通過抵抗が小さく、
稠密構造であるので、用いる装置をコンパクトなものと
して窒素酸化物含有ガス及び／又はイオウ酸化物含有ガ
スを効率よく、無害な窒素及び化合物に変換することが
できる。
用いることができ、窒素酸化物含有ガス及び／又はイオ
ウ酸化物含有ガスを効率よく、無害な窒素及び化合物に
変換すること。 ［構成］ カーボンの微粉末原料と結合剤とを練合し、
ハニカム状に成型し、炭化し、賦活してハニカム状活性
炭とする。あるいは、微粉末活性炭と結合剤とを練合
し、ハニカム状に成型してハニカム状活性炭を得る。こ
のようなハニカム状活性炭は、ガス通過抵抗が小さく、
稠密構造であるので、用いる装置をコンパクトなものと
して窒素酸化物含有ガス及び／又はイオウ酸化物含有ガ
スを効率よく、無害な窒素及び化合物に変換することが
できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、窒素酸化物を含有する
ガス及び／又はイオウ酸化物含有ガスの処理法に関す
る。
ガス及び／又はイオウ酸化物含有ガスの処理法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術及びその問題点】硝酸を取扱う工場、ボイ
ラー、コージェネ、焼却炉、ガラス溶融炉などの各種燃
焼排ガスや都市高速道路、道路のトンネル、地下駐車場
などのガスには、窒素酸化物（ＮＯｘと総称される）が
含まれ、大気汚染を引き起こしており、これらガス中の
窒素酸化物を効率よく除去する方法が種々検討されてい
る。例えば、本出願人が先に開発した方法（特公昭５６
−１８２４７号）は、いわゆる連続処理法であり、主に
燃焼排ガスを対象としたもので、窒素酸化物含有ガスを
アンモニアガスの共存下で、温度７０℃〜３５０℃で粒
状、破砕状、粉末状の活性炭と接触させたが、通気抵抗
が著しく大きく、通気に高いエネルギーが必要であり、
かつガスとの接触面積が著しく小さく、低いガスの空間
速度（通常１，０００〜１０，０００ｈｒ-1）でしか処
理できない等の欠点がある。
ラー、コージェネ、焼却炉、ガラス溶融炉などの各種燃
焼排ガスや都市高速道路、道路のトンネル、地下駐車場
などのガスには、窒素酸化物（ＮＯｘと総称される）が
含まれ、大気汚染を引き起こしており、これらガス中の
窒素酸化物を効率よく除去する方法が種々検討されてい
る。例えば、本出願人が先に開発した方法（特公昭５６
−１８２４７号）は、いわゆる連続処理法であり、主に
燃焼排ガスを対象としたもので、窒素酸化物含有ガスを
アンモニアガスの共存下で、温度７０℃〜３５０℃で粒
状、破砕状、粉末状の活性炭と接触させたが、通気抵抗
が著しく大きく、通気に高いエネルギーが必要であり、
かつガスとの接触面積が著しく小さく、低いガスの空間
速度（通常１，０００〜１０，０００ｈｒ-1）でしか処
理できない等の欠点がある。
【０００３】又、例えば、特許１０１０５６３号（特公
昭５２−６９５４号）においては、ＴｉＯ2 にＷ、Ｍ
ｏ、Ｖの酸化物を担持した触媒を用いて、アンモニアガ
スで窒素酸化物を３５０℃前後、ガスの空間速度を１
０，０００ｈｒ-1前後で接触還元するようにしている
が、温度が高過ぎて前処理としてバッグフィルタによる
除塵ができない。
昭５２−６９５４号）においては、ＴｉＯ2 にＷ、Ｍ
ｏ、Ｖの酸化物を担持した触媒を用いて、アンモニアガ
スで窒素酸化物を３５０℃前後、ガスの空間速度を１
０，０００ｈｒ-1前後で接触還元するようにしている
が、温度が高過ぎて前処理としてバッグフィルタによる
除塵ができない。
【０００４】また、特開昭６４−１１６２６号によれ
ば、板状、筒状、ハニカム状の活性炭素繊維成型体で排
煙中の窒素酸化物含有ガスをアンモニアガスを用いて処
理する方法が提案されているが、繊維であるために密度
が小さく大型となり、又、窒素酸化物の除去性が充分で
ないなどの欠点がある。
ば、板状、筒状、ハニカム状の活性炭素繊維成型体で排
煙中の窒素酸化物含有ガスをアンモニアガスを用いて処
理する方法が提案されているが、繊維であるために密度
が小さく大型となり、又、窒素酸化物の除去性が充分で
ないなどの欠点がある。
【０００５】図３乃至図５は上記のハニカム状の活性炭
素繊維成型体の一例で市販されているものであるが、そ
の全体は１で示され、ある繊維で成る不織布２に段ボー
ル状に薄板状に圧縮された繊維体３を図４に明示するよ
うに張り付けており、これらを図３で示すようにロール
状に巻き、適当な径で切断すれば、図５で示すような平
面形状が円形で波状の多数のハニカム孔４を形成させた
ものが得られる。このようなハニカム状の活性炭繊維形
成体１はふわふわしており、上述したように密度が非常
に小さく、単位体積当りその容量は大となり、その取扱
いが不便である。又、その取り替えも粉塵が発生し、衛
生上良くない。
素繊維成型体の一例で市販されているものであるが、そ
の全体は１で示され、ある繊維で成る不織布２に段ボー
ル状に薄板状に圧縮された繊維体３を図４に明示するよ
うに張り付けており、これらを図３で示すようにロール
状に巻き、適当な径で切断すれば、図５で示すような平
面形状が円形で波状の多数のハニカム孔４を形成させた
ものが得られる。このようなハニカム状の活性炭繊維形
成体１はふわふわしており、上述したように密度が非常
に小さく、単位体積当りその容量は大となり、その取扱
いが不便である。又、その取り替えも粉塵が発生し、衛
生上良くない。
【０００６】
【発明が解決しようとする問題点】本発明は、上述の問
題に鑑みてなされ、上記従来技術の欠点を克服し、コン
パクトな装置構造で、かつ比較的低温で窒素酸化物含有
ガス及び／又はイオウ酸化物含有ガスを処理させて、無
害な窒素や化合物に変換することのできるガスの処理法
を提供することを目的とする。
題に鑑みてなされ、上記従来技術の欠点を克服し、コン
パクトな装置構造で、かつ比較的低温で窒素酸化物含有
ガス及び／又はイオウ酸化物含有ガスを処理させて、無
害な窒素や化合物に変換することのできるガスの処理法
を提供することを目的とする。
【０００７】
【問題点を解決するための手段】以上の目的は、窒素酸
化物含有ガス及び／又はイオウ酸化物含有ガスをアンモ
ニアガス及び／又はアミンガスの共存下で、温度７０℃
〜３５０℃で活性炭に接触させるガスの処理法におい
て、前記活性炭は微粉末の成型で成るハニカム状活性炭
であることを特徴とするガスの処理法、によって達成さ
れる。
化物含有ガス及び／又はイオウ酸化物含有ガスをアンモ
ニアガス及び／又はアミンガスの共存下で、温度７０℃
〜３５０℃で活性炭に接触させるガスの処理法におい
て、前記活性炭は微粉末の成型で成るハニカム状活性炭
であることを特徴とするガスの処理法、によって達成さ
れる。
【０００８】又、以上の目的は、窒素酸化物含有ガス及
び／又はイオウ酸化物含有ガスをアンモニアガスの共存
下で、温度７０℃〜３５０℃で活性炭に接触させるガス
の処理法において、前記活性炭は微粉末の成型で成るハ
ニカム状活性炭であることを特徴とするガスの処理法、
によって達成される。
び／又はイオウ酸化物含有ガスをアンモニアガスの共存
下で、温度７０℃〜３５０℃で活性炭に接触させるガス
の処理法において、前記活性炭は微粉末の成型で成るハ
ニカム状活性炭であることを特徴とするガスの処理法、
によって達成される。
【０００９】以下、本発明の実施態様を説明する。
【００１０】第１の製法では、微粉末である木炭、石
炭、コークス、ヤシガラ、オガクズなどの原料にピッ
チ、粘土鉱物などの結合剤、賦活剤を加え水と共に練合
し、ハニカム状に成型する。この後、通常の方法で炭化
し、賦活して本発明に係わるハニカム状活性炭が得られ
る。第２の製法では、上記第１の製法で得られたハニカ
ム状活性炭に必要に応じて、酸、水などで脱灰処理され
る。
炭、コークス、ヤシガラ、オガクズなどの原料にピッ
チ、粘土鉱物などの結合剤、賦活剤を加え水と共に練合
し、ハニカム状に成型する。この後、通常の方法で炭化
し、賦活して本発明に係わるハニカム状活性炭が得られ
る。第２の製法では、上記第１の製法で得られたハニカ
ム状活性炭に必要に応じて、酸、水などで脱灰処理され
る。
【００１１】第３の製法では、木炭、石炭、コークス、
ヤシガラ、オガクズなどを原料（必要により結合剤、賦
活剤を添加し、円柱状、破砕状に成型する）を通常の方
法で炭化し、賦活して必要に応じて酸、水などで脱灰
し、微粉砕した後、ピッチ、粘土鉱物などの結合剤を加
え水と共に練合し、ハニカム状に成型し、必要に応じて
加熱処理される。これにより本発明に係わるハニカム状
活性炭が得られる。いづれにしろ、公知の製法で作られ
てもよく、例えば特公昭５７−９５８１６号公報で開示
されている製法で製作されてもよい。
ヤシガラ、オガクズなどを原料（必要により結合剤、賦
活剤を添加し、円柱状、破砕状に成型する）を通常の方
法で炭化し、賦活して必要に応じて酸、水などで脱灰
し、微粉砕した後、ピッチ、粘土鉱物などの結合剤を加
え水と共に練合し、ハニカム状に成型し、必要に応じて
加熱処理される。これにより本発明に係わるハニカム状
活性炭が得られる。いづれにしろ、公知の製法で作られ
てもよく、例えば特公昭５７−９５８１６号公報で開示
されている製法で製作されてもよい。
【００１２】以上のようにして本発明に係わるハニカム
状活性炭が得られるのであるが、いずれの製法でも従来
と異なり、繊維で構成されるのではなく、活性炭の微粒
子で構成され、かつハニカム状の構造であるが故に、非
常に緻密な構造をしている。
状活性炭が得られるのであるが、いずれの製法でも従来
と異なり、繊維で構成されるのではなく、活性炭の微粒
子で構成され、かつハニカム状の構造であるが故に、非
常に緻密な構造をしている。
【００１３】又、以上のようにして得られるハニカム状
活性炭は炭素含有量が３０Ｗｔ％以上で又、粘度鉱物を
含有していてもよい。又、上記ハニカム状活性炭のＢＥ
Ｔ比表面積は通常２００ｍ2 ／ｇ以上、好ましくは３０
０ｍ2 ／ｇ以上、更に好ましくは３５０ｍ2 ／ｇ以上で
ある。
活性炭は炭素含有量が３０Ｗｔ％以上で又、粘度鉱物を
含有していてもよい。又、上記ハニカム状活性炭のＢＥ
Ｔ比表面積は通常２００ｍ2 ／ｇ以上、好ましくは３０
０ｍ2 ／ｇ以上、更に好ましくは３５０ｍ2 ／ｇ以上で
ある。
【００１４】又、上記ハニカム状活性炭のセル数は１０
〜１，５００個／ｉｎｃｈ2 、好ましくは２０〜１，０
００個／ｉｎｃｈ2 、更に好ましくは２５〜７５０個／
ｉｎｃｈ2 程度である。このようなセル数を有するハニ
カム状活性炭を用いると、その触媒活性を低下させるこ
となく、通気抵抗を小さくできる。又ハニカム状活性炭
は、１つの層として形成されていてもよく、あるいは複
数の層として形成されていてもよい。この場合、種類の
異なるハニカム状活性炭の複数の層で形成されていても
よい。あるいは、後述するように、更に金属元素のＴ
ｉ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｖ、Ｍｏ、
Ｗの少なくとも一種が担持されたハニカム状活性炭の複
数の層を組み合わせてもよい。
〜１，５００個／ｉｎｃｈ2 、好ましくは２０〜１，０
００個／ｉｎｃｈ2 、更に好ましくは２５〜７５０個／
ｉｎｃｈ2 程度である。このようなセル数を有するハニ
カム状活性炭を用いると、その触媒活性を低下させるこ
となく、通気抵抗を小さくできる。又ハニカム状活性炭
は、１つの層として形成されていてもよく、あるいは複
数の層として形成されていてもよい。この場合、種類の
異なるハニカム状活性炭の複数の層で形成されていても
よい。あるいは、後述するように、更に金属元素のＴ
ｉ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｖ、Ｍｏ、
Ｗの少なくとも一種が担持されたハニカム状活性炭の複
数の層を組み合わせてもよい。
【００１５】ハニカム状活性炭の厚みは窒素酸化物の除
去性能が低下しない範囲で選択でき、例えば１層当り５
ｍｍ以上、好ましくは７．５ｍｍ以上（例えば７．５〜
１００ｍｍ程度）、更に好ましくは１０ｍｍ以上（例え
ば１０〜６０ｍｍ程度）である。
去性能が低下しない範囲で選択でき、例えば１層当り５
ｍｍ以上、好ましくは７．５ｍｍ以上（例えば７．５〜
１００ｍｍ程度）、更に好ましくは１０ｍｍ以上（例え
ば１０〜６０ｍｍ程度）である。
【００１６】図１は以上のようにして製作された、ハニ
カム状活性炭の一例を示すものであるが、その全体は１
０で示され、円柱形状でこの高さ方向に貫通した方形の
孔１０ａがハニカム孔として多数形成されている。全体
としては、黒色を呈している。このような活性炭は押出
成型で製作可能であるが、孔の形状は方形に限らない。
カム状活性炭の一例を示すものであるが、その全体は１
０で示され、円柱形状でこの高さ方向に貫通した方形の
孔１０ａがハニカム孔として多数形成されている。全体
としては、黒色を呈している。このような活性炭は押出
成型で製作可能であるが、孔の形状は方形に限らない。
【００１７】次に、以上のような製法でつくられたハニ
カム状活性炭を用いたガスの処理法について説明する。
本発明においては、窒素酸化物含有ガスはアンモニアガ
ス及び／又はアミンガスの共存下で温度７０℃〜３５０
℃で上記ハニカム状活性炭と接触させる。具体的な手段
としては、高濃度の窒素酸化物（通常数十ｐｐｍ以上）
で、ガスの温度が７０℃以上の場合（主に燃焼排ガスが
対象）には、窒素酸化物含有ガスにアンモニアガス及び
／又はアミンガスを混入し、温度７０℃〜３５０℃でハ
ニカム状活性炭と接触される連続処理法などが、そして
低濃度の窒素酸化物（通常数十ｐｐｍ以下）で、ガスの
温度が７０℃以下の場合（主にトンネル、地下駐車場な
どのガスが対象）には、次に述べる窒素酸化物の常温、
吸着濃縮と７０℃〜３５０℃での加熱再生する繰返し処
理法などが挙げられる。
カム状活性炭を用いたガスの処理法について説明する。
本発明においては、窒素酸化物含有ガスはアンモニアガ
ス及び／又はアミンガスの共存下で温度７０℃〜３５０
℃で上記ハニカム状活性炭と接触させる。具体的な手段
としては、高濃度の窒素酸化物（通常数十ｐｐｍ以上）
で、ガスの温度が７０℃以上の場合（主に燃焼排ガスが
対象）には、窒素酸化物含有ガスにアンモニアガス及び
／又はアミンガスを混入し、温度７０℃〜３５０℃でハ
ニカム状活性炭と接触される連続処理法などが、そして
低濃度の窒素酸化物（通常数十ｐｐｍ以下）で、ガスの
温度が７０℃以下の場合（主にトンネル、地下駐車場な
どのガスが対象）には、次に述べる窒素酸化物の常温、
吸着濃縮と７０℃〜３５０℃での加熱再生する繰返し処
理法などが挙げられる。
【００１８】該繰返し処理法として、（ｉ）窒素酸化物
含有ガスを空気、オゾン、アンモニアガス、あるいはア
ミンガスの存在下、０℃〜５０℃でハニカム状活性炭、
あるいは尿素担持ハニカム状活性炭に接触させ、該ハニ
カム状活性炭上に硝酸アンモニウム、硝酸アミン、ある
いは硝酸尿素を生じさせた後、該ハニカム状活性炭を温
度７０℃〜３５０℃で加熱することによって生じる窒素
酸化物含有ガスとアンモニアあるいはアミンガスを該ハ
ニカム状活性炭に接触させ、無害な窒素にまでに分解す
る方法（後述のシステム（１）（２）（３）（４）及び
（５））、及び（ｉｉ）窒素酸化物含有ガスを空気、あ
るいはオゾンの存在下で温度０℃〜５０℃でハニカム状
活性炭に接触させ、該ハニカム状活性炭上に硝酸を生じ
させた後、該ハニカム状活性炭を温度７０℃〜３５０℃
の加熱下でアンモニアガス、あるいはアミンガスに接触
させることによって、無害な窒素までに分解する方法
（後述するシステム（６）及び（７））などがある。
含有ガスを空気、オゾン、アンモニアガス、あるいはア
ミンガスの存在下、０℃〜５０℃でハニカム状活性炭、
あるいは尿素担持ハニカム状活性炭に接触させ、該ハニ
カム状活性炭上に硝酸アンモニウム、硝酸アミン、ある
いは硝酸尿素を生じさせた後、該ハニカム状活性炭を温
度７０℃〜３５０℃で加熱することによって生じる窒素
酸化物含有ガスとアンモニアあるいはアミンガスを該ハ
ニカム状活性炭に接触させ、無害な窒素にまでに分解す
る方法（後述のシステム（１）（２）（３）（４）及び
（５））、及び（ｉｉ）窒素酸化物含有ガスを空気、あ
るいはオゾンの存在下で温度０℃〜５０℃でハニカム状
活性炭に接触させ、該ハニカム状活性炭上に硝酸を生じ
させた後、該ハニカム状活性炭を温度７０℃〜３５０℃
の加熱下でアンモニアガス、あるいはアミンガスに接触
させることによって、無害な窒素までに分解する方法
（後述するシステム（６）及び（７））などがある。
【００１９】以上の場合、アンモニアガス及び／又はア
ミンガスの代わりに同様に７０℃〜３５０℃の温度範囲
でアンモニアガスを発生する尿素などを霧状に吹き付け
てもよい。本発明においては、温度７０℃〜３５０℃に
おいてハニカム状活性炭の触媒表面で、例えば次式の反
応が起こっていると考えられる。６ＮＯ＋４ＮＨ3 →５
Ｎ2 ＋６Ｈ2 Ｏ・・・・（１）
ミンガスの代わりに同様に７０℃〜３５０℃の温度範囲
でアンモニアガスを発生する尿素などを霧状に吹き付け
てもよい。本発明においては、温度７０℃〜３５０℃に
おいてハニカム状活性炭の触媒表面で、例えば次式の反
応が起こっていると考えられる。６ＮＯ＋４ＮＨ3 →５
Ｎ2 ＋６Ｈ2 Ｏ・・・・（１）
【００２０】なお、連続処理法においては、アンモニア
ガス及び／又はアミンガスの使用量はガス中に含まれる
窒素酸化物（ＮＯとして）１モルに対して２／３モル以
上、好ましくは１〜５０モルでよくアンモニアガス及び
／又はアミンガスは、空気、窒素、炭酸ガスなどで予め
希釈しておいてもよい。特にガス中に酸素を含まない場
合は、空気をアンモニア及び／又はアミンの希釈ガスと
して用いる方法が好ましい。この場合、酸素の必要量は
窒素酸化物１モルに対して１／２モル以上である。
ガス及び／又はアミンガスの使用量はガス中に含まれる
窒素酸化物（ＮＯとして）１モルに対して２／３モル以
上、好ましくは１〜５０モルでよくアンモニアガス及び
／又はアミンガスは、空気、窒素、炭酸ガスなどで予め
希釈しておいてもよい。特にガス中に酸素を含まない場
合は、空気をアンモニア及び／又はアミンの希釈ガスと
して用いる方法が好ましい。この場合、酸素の必要量は
窒素酸化物１モルに対して１／２モル以上である。
【００２１】以上のようなガスを、ハニカム状活性炭に
接触させる場合、ガスの空間速度は５，０００〜３，０
００，０００ｈｒ-1、好ましくは７，５００〜２，００
０，０００ｈｒ-1、より好ましくは１０，０００〜１，
０００，０００ｈｒ-1であり、又温度は上述したように
７０℃〜３５０℃であるが、好ましくは９０℃〜３２５
℃、より好ましくは１１０℃〜３００℃である。
接触させる場合、ガスの空間速度は５，０００〜３，０
００，０００ｈｒ-1、好ましくは７，５００〜２，００
０，０００ｈｒ-1、より好ましくは１０，０００〜１，
０００，０００ｈｒ-1であり、又温度は上述したように
７０℃〜３５０℃であるが、好ましくは９０℃〜３２５
℃、より好ましくは１１０℃〜３００℃である。
【００２２】又ガス中にイオウ酸化物が存在する場合、
上記ハニカム状活性炭表面で次式の反応に従って、ガス
中からイオウ酸化物を除去できる。 ＳＯ2 ＋１／２Ｏ2 ＋ｎＨ2 Ｏ→Ｈ2 ＳＯ4 （ｎ−１）Ｈ2 Ｏ* ・・・・（２） （＊印はハニカム状活性炭表面上での吸着状態を示す）
上記反応（１）でアンモニアガスが消費されるが、過剰
のアンモニアガスが混入されている場合、余剰のアンモ
ニアガスは反応（２）で生じた硫酸の一部と反応して硫
安となるので、処理済のガス中には、アンモニアガスが
含有されず、アンモニアガスによる二次公害は避けられ
る。この場合の反応式は以下のとおりである。 Ｈ2 ＳＯ4 （ｎ−１）Ｈ2 Ｏ* ＋２ＮＨ3 →（ＮＨ4 ）2 ＳＯ4 （ｎ−１）Ｈ2 Ｏ* ・・・・（３）
上記ハニカム状活性炭表面で次式の反応に従って、ガス
中からイオウ酸化物を除去できる。 ＳＯ2 ＋１／２Ｏ2 ＋ｎＨ2 Ｏ→Ｈ2 ＳＯ4 （ｎ−１）Ｈ2 Ｏ* ・・・・（２） （＊印はハニカム状活性炭表面上での吸着状態を示す）
上記反応（１）でアンモニアガスが消費されるが、過剰
のアンモニアガスが混入されている場合、余剰のアンモ
ニアガスは反応（２）で生じた硫酸の一部と反応して硫
安となるので、処理済のガス中には、アンモニアガスが
含有されず、アンモニアガスによる二次公害は避けられ
る。この場合の反応式は以下のとおりである。 Ｈ2 ＳＯ4 （ｎ−１）Ｈ2 Ｏ* ＋２ＮＨ3 →（ＮＨ4 ）2 ＳＯ4 （ｎ−１）Ｈ2 Ｏ* ・・・・（３）
【００２３】すなわち、本発明の方法によればガス中の
窒素酸化物及びイオウ酸化物を同時に除去でると共に、
この場合には、未反応アンモニアの後処理が不要のなこ
とも大きな効果の１つである。勿論、ガス中のイオウ酸
化物を何らかの方法で除去した後、本発明の方法を適用
して窒素酸化物を除去するようにしてもよい。
窒素酸化物及びイオウ酸化物を同時に除去でると共に、
この場合には、未反応アンモニアの後処理が不要のなこ
とも大きな効果の１つである。勿論、ガス中のイオウ酸
化物を何らかの方法で除去した後、本発明の方法を適用
して窒素酸化物を除去するようにしてもよい。
【００２４】又、繰返し処理法の場合には、（ｉ）のシ
ステム（１）（２）（３）（４）及び（５）では、ハニ
カム状活性炭上の硝酸アンモニウム、硝酸アミン、ある
いは硝酸尿素を温度７０℃〜３５０℃に加熱し、無害な
窒素までに分解する際には、特にキャリアガスを流通す
る必要がないが、キャリアガスを流通する場合のガスの
空間速度は１０〜１０，０００ｈｒ-1が適当である。
（ｉｉ）のシステム６及び（７）ではハニカム状活性炭
上の硝酸を温度７０℃〜３５０℃の加熱下、アンモニア
ガス、あるいはアミンガスに接触させる際のアンモニア
ガス、あるいはアミンガス含有ガスの空間速度は１０〜
１０，０００ｈｒ-1でアンモニアガスあるいはアミンガ
スの使用量は硝酸１モルに対して、１モル以上である。
ステム（１）（２）（３）（４）及び（５）では、ハニ
カム状活性炭上の硝酸アンモニウム、硝酸アミン、ある
いは硝酸尿素を温度７０℃〜３５０℃に加熱し、無害な
窒素までに分解する際には、特にキャリアガスを流通す
る必要がないが、キャリアガスを流通する場合のガスの
空間速度は１０〜１０，０００ｈｒ-1が適当である。
（ｉｉ）のシステム６及び（７）ではハニカム状活性炭
上の硝酸を温度７０℃〜３５０℃の加熱下、アンモニア
ガス、あるいはアミンガスに接触させる際のアンモニア
ガス、あるいはアミンガス含有ガスの空間速度は１０〜
１０，０００ｈｒ-1でアンモニアガスあるいはアミンガ
スの使用量は硝酸１モルに対して、１モル以上である。
【００２５】以下に、本発明のガスの処理法のなかで
も、繰返し処理法の好ましい態様を説明する。
も、繰返し処理法の好ましい態様を説明する。
【００２６】例えば、窒素酸化物含有ガスを硝酸アンモ
ニウム及び／又は硝酸アミン及び／又は硝酸尿素などの
硝酸塩の形で吸着したハニカム状活性炭を温度７０℃〜
３５０℃で加熱し、その際に発生する窒素酸化物含有ガ
スとアンモニアガス及び／又はアミンガスとを温度７０
℃〜３５０℃で該ハニカム状活性炭に接触させて、無害
窒素までに分解する処理法が挙げられる。そのシステム
を以下の（１）乃至（７）で具体的に示す。 （１）窒素酸化物含有ガスを常温、空気中で、ハニカム
状活性炭に接触させ、硝酸として該ハニカム状活性炭上
に吸着させた後、常温でアンモニアガス及び／又はアミ
ンガスを該ハニカム状活性炭に接触させ、その際に生成
する硝酸アンモニウム及び／又は硝酸アミンを該ハニカ
ム状活性炭上で温度７０℃〜３５０℃で加熱することに
よって発生する窒素酸化物含有ガスとアンモニアガス及
び／又はアミンガスとを該ハニカム状活性炭に接触させ
ることを特徴とする窒素酸化物含有ガスの処理法。この
システム（１）は化１で表わす。このシステム（１）に
おいて、窒素酸化物含有ガスをハニカム状活性炭に接触
させる際のガスの空間速度は、１００〜１００，０００
ｈｒ-1、温度は、０℃〜５０℃の範囲である。
ニウム及び／又は硝酸アミン及び／又は硝酸尿素などの
硝酸塩の形で吸着したハニカム状活性炭を温度７０℃〜
３５０℃で加熱し、その際に発生する窒素酸化物含有ガ
スとアンモニアガス及び／又はアミンガスとを温度７０
℃〜３５０℃で該ハニカム状活性炭に接触させて、無害
窒素までに分解する処理法が挙げられる。そのシステム
を以下の（１）乃至（７）で具体的に示す。 （１）窒素酸化物含有ガスを常温、空気中で、ハニカム
状活性炭に接触させ、硝酸として該ハニカム状活性炭上
に吸着させた後、常温でアンモニアガス及び／又はアミ
ンガスを該ハニカム状活性炭に接触させ、その際に生成
する硝酸アンモニウム及び／又は硝酸アミンを該ハニカ
ム状活性炭上で温度７０℃〜３５０℃で加熱することに
よって発生する窒素酸化物含有ガスとアンモニアガス及
び／又はアミンガスとを該ハニカム状活性炭に接触させ
ることを特徴とする窒素酸化物含有ガスの処理法。この
システム（１）は化１で表わす。このシステム（１）に
おいて、窒素酸化物含有ガスをハニカム状活性炭に接触
させる際のガスの空間速度は、１００〜１００，０００
ｈｒ-1、温度は、０℃〜５０℃の範囲である。
【００２７】
【化１】
【００２８】（２）窒素酸化物含有ガスを常温、空気中
で、尿素を担持したハニカム状活性炭に接触させ、その
際に生成する硝酸尿素を該ハニカム状活性炭上で温度７
０℃〜３５０℃で加熱することによって発生する窒素酸
化物含有ガスとアンモニアガスとを該ハニカム状活性炭
に接触させることを特徴とする窒素酸化物含有ガスの処
理法。このシステム（２）は化２で表わす。このシステ
ム（２）において、ハニカム状活性炭への尿素の担持量
はハニカム状活性炭に対して、重量比で１／２００以上
である。又、窒素酸化物含有ガスを該ハニカム状活性炭
に接触させる際のガスの空間速度は、１００〜１００，
０００ｈｒ-1、温度は０℃〜５０℃である。
で、尿素を担持したハニカム状活性炭に接触させ、その
際に生成する硝酸尿素を該ハニカム状活性炭上で温度７
０℃〜３５０℃で加熱することによって発生する窒素酸
化物含有ガスとアンモニアガスとを該ハニカム状活性炭
に接触させることを特徴とする窒素酸化物含有ガスの処
理法。このシステム（２）は化２で表わす。このシステ
ム（２）において、ハニカム状活性炭への尿素の担持量
はハニカム状活性炭に対して、重量比で１／２００以上
である。又、窒素酸化物含有ガスを該ハニカム状活性炭
に接触させる際のガスの空間速度は、１００〜１００，
０００ｈｒ-1、温度は０℃〜５０℃である。
【００２９】
【化２】
【００３０】（３）窒素酸化物含有ガスを常温、オゾン
存在下で、ハニカム状活性炭に接触させ、硝酸として該
ハニカム状活性炭上に吸着させた後、常温でアンモニア
ガス及び／又はアミンガスを該ハニカム状活性炭に接触
させ、その際に生成する硝酸アンモニウム及び／又は硝
酸アミンを該ハニカム状活性炭上で温度７０℃〜３５０
℃で加熱することによって発生する窒素酸化物含有ガス
とアンモニアガス及び／又はアミンガスとを該ハニカム
状活性炭に接触させることを特徴とする窒素酸化物含有
ガスの処理法。このシステム（３）は化３で表わす。こ
のシステム（３）において、窒素酸化物含有ガスを常
温、オゾン存在下で、ハニカム状活性炭に接触される際
のガスの空間速度は１００〜１００，０００ｈｒ-1で温
度は０℃〜５０℃であり、又、オゾンの使用量は、ガス
中に含まれる窒素酸化物（ＮＯとして）１モルに対して
１／３モル以上である。又、硝酸として該ハニカム状活
性炭上に吸着させた後、常温でアンモニアガスあるいは
アミンガスを該ハニカム状活性炭に接触させる際のアン
モニアガスあるいはアミンガスの使用量は硝酸１モルに
対して１モル以上であり、アンモニアガスあるいはアミ
ンガスのガスの空間速度は、１０〜１０，０００ｈｒ-1
で、温度は０℃〜５０℃である。
存在下で、ハニカム状活性炭に接触させ、硝酸として該
ハニカム状活性炭上に吸着させた後、常温でアンモニア
ガス及び／又はアミンガスを該ハニカム状活性炭に接触
させ、その際に生成する硝酸アンモニウム及び／又は硝
酸アミンを該ハニカム状活性炭上で温度７０℃〜３５０
℃で加熱することによって発生する窒素酸化物含有ガス
とアンモニアガス及び／又はアミンガスとを該ハニカム
状活性炭に接触させることを特徴とする窒素酸化物含有
ガスの処理法。このシステム（３）は化３で表わす。こ
のシステム（３）において、窒素酸化物含有ガスを常
温、オゾン存在下で、ハニカム状活性炭に接触される際
のガスの空間速度は１００〜１００，０００ｈｒ-1で温
度は０℃〜５０℃であり、又、オゾンの使用量は、ガス
中に含まれる窒素酸化物（ＮＯとして）１モルに対して
１／３モル以上である。又、硝酸として該ハニカム状活
性炭上に吸着させた後、常温でアンモニアガスあるいは
アミンガスを該ハニカム状活性炭に接触させる際のアン
モニアガスあるいはアミンガスの使用量は硝酸１モルに
対して１モル以上であり、アンモニアガスあるいはアミ
ンガスのガスの空間速度は、１０〜１０，０００ｈｒ-1
で、温度は０℃〜５０℃である。
【００３１】
【化３】
【００３２】（４）窒素酸化物含有ガスを常温、空気中
で、アンモニアガス及び／又はアミンガス存在下にハニ
カム状活性炭に接触させ、硝酸アンモニウム及び／又は
硝酸アミンとして該ハニカム状活性炭上に吸着させた
後、温度７０℃〜３５０℃で加熱することによって発生
する窒素酸化物含有ガスとアンモニアガス及び／又はア
ミンガスとを該ハニカム状活性炭に接触させることを特
徴とする窒素酸化物含有ガスの処理法。このシステム
（４）は化４で表わす。このシステム（４）において、
窒素酸化物含有ガスを常温、空気中で、アンモニアガス
あるいはアミンガス存在下でハニカム状活性炭に接触さ
せる際のガスの空間速度は１００〜１００，０００ｈｒ
-1、温度は０℃〜５０℃であり、アンモニアガスあるい
はアミンガスの使用量は、ガス中に含まれる窒素酸化物
（ＮＯとして）１モルに対して１／３モル以上である。
で、アンモニアガス及び／又はアミンガス存在下にハニ
カム状活性炭に接触させ、硝酸アンモニウム及び／又は
硝酸アミンとして該ハニカム状活性炭上に吸着させた
後、温度７０℃〜３５０℃で加熱することによって発生
する窒素酸化物含有ガスとアンモニアガス及び／又はア
ミンガスとを該ハニカム状活性炭に接触させることを特
徴とする窒素酸化物含有ガスの処理法。このシステム
（４）は化４で表わす。このシステム（４）において、
窒素酸化物含有ガスを常温、空気中で、アンモニアガス
あるいはアミンガス存在下でハニカム状活性炭に接触さ
せる際のガスの空間速度は１００〜１００，０００ｈｒ
-1、温度は０℃〜５０℃であり、アンモニアガスあるい
はアミンガスの使用量は、ガス中に含まれる窒素酸化物
（ＮＯとして）１モルに対して１／３モル以上である。
【００３３】
【化４】
【００３４】（５）窒素酸化物含有ガスを常温、オゾン
存在下で、アンモニアガス及び／又はアミンガス存在下
にハニカム状活性炭に接触させ、硝酸アンモニウム及び
／又は硝酸アミンとして該ハニカム状活性炭上に吸着さ
せた後、温度７０℃〜３５０℃で加熱することによって
発生する窒素酸化物含有ガスとアンモニアガス及び／又
はアミンガスとを該ハニカム状活性炭に接触させること
を特徴とする窒素酸化物含有ガスの処理法、などが挙げ
られる。このシステム（５）は化５で表わす。
存在下で、アンモニアガス及び／又はアミンガス存在下
にハニカム状活性炭に接触させ、硝酸アンモニウム及び
／又は硝酸アミンとして該ハニカム状活性炭上に吸着さ
せた後、温度７０℃〜３５０℃で加熱することによって
発生する窒素酸化物含有ガスとアンモニアガス及び／又
はアミンガスとを該ハニカム状活性炭に接触させること
を特徴とする窒素酸化物含有ガスの処理法、などが挙げ
られる。このシステム（５）は化５で表わす。
【００３５】このシステム（５）において、窒素酸化物
含有ガスを常温、オゾン、アンモニアガス、あるいはア
ミンガス存在下で、ハニカム状活性炭に接触させる際の
ガスの空間速度は１００〜１００，０００ｈｒ-1で、温
度は０℃〜５０℃であり、オゾンの使用量はガス中に含
まれる窒素酸化物（ＮＯとして）１モルに対して１／３
モル以上、又アンモニアガス あるいはアミンガスの使
用量は、窒素酸化物（ＮＯとして）１モルに対して１／
３モル以上である。
含有ガスを常温、オゾン、アンモニアガス、あるいはア
ミンガス存在下で、ハニカム状活性炭に接触させる際の
ガスの空間速度は１００〜１００，０００ｈｒ-1で、温
度は０℃〜５０℃であり、オゾンの使用量はガス中に含
まれる窒素酸化物（ＮＯとして）１モルに対して１／３
モル以上、又アンモニアガス あるいはアミンガスの使
用量は、窒素酸化物（ＮＯとして）１モルに対して１／
３モル以上である。
【００３６】
【化５】
【００３７】さらに、窒素酸化物含有ガスを硝酸の形で
吸着したハニカム状活性炭を温度７０℃〜３５０℃の加
熱下でアンモニアガス及び／又はアミンガスに接触さ
せ、その際に発生する窒素酸化物含有ガスとアンモニア
ガス及び／又はアミンガスとを温度７０℃〜３５０℃で
該ハニカム状活性炭に接触させて、無害窒素までに分解
する処理法が挙げられる。そのシステムを（６）及び
（７）として以下に具体的に示す。
吸着したハニカム状活性炭を温度７０℃〜３５０℃の加
熱下でアンモニアガス及び／又はアミンガスに接触さ
せ、その際に発生する窒素酸化物含有ガスとアンモニア
ガス及び／又はアミンガスとを温度７０℃〜３５０℃で
該ハニカム状活性炭に接触させて、無害窒素までに分解
する処理法が挙げられる。そのシステムを（６）及び
（７）として以下に具体的に示す。
【００３８】（６）窒素酸化物含有ガスを常温、空気中
で、ハニカム状活性炭に接触させ、硝酸として該ハニカ
ム状活性炭に吸着させた後、該ハニカム状活性炭を温度
７０℃〜３５０℃の加熱下でアンモニアガス及び／又は
アミンガスに接触させることによって発生する窒素酸化
物含有ガスとアンモニアガス及び／又はアミンガスとを
そのまま温度７０℃〜３５０℃で該ハニカム状活性炭に
接触させることを特徴とする窒素酸化物含有ガスの処理
法。このシステム（６）は化６で表わす。このシステム
（６）において、窒素酸化物含有ガスを常温、空気中で
ハニカム状活性炭に接触させる際のガスの空間速度は、
１００〜１００，０００ｈｒ-1、温度は０℃〜５０℃で
ある。
で、ハニカム状活性炭に接触させ、硝酸として該ハニカ
ム状活性炭に吸着させた後、該ハニカム状活性炭を温度
７０℃〜３５０℃の加熱下でアンモニアガス及び／又は
アミンガスに接触させることによって発生する窒素酸化
物含有ガスとアンモニアガス及び／又はアミンガスとを
そのまま温度７０℃〜３５０℃で該ハニカム状活性炭に
接触させることを特徴とする窒素酸化物含有ガスの処理
法。このシステム（６）は化６で表わす。このシステム
（６）において、窒素酸化物含有ガスを常温、空気中で
ハニカム状活性炭に接触させる際のガスの空間速度は、
１００〜１００，０００ｈｒ-1、温度は０℃〜５０℃で
ある。
【００３９】
【化６】
【００４０】（７）窒素酸化物含有ガスを常温、オゾン
存在下で、ハニカム状活性炭に接触させ、硝酸として該
ハニカム状活性炭に吸着させた後、該ハニカム状活性炭
を温度７０℃〜３５０℃の加熱下でアンモニアガス及び
／又はアミンガスに接触させることによって発生する窒
素酸化物含有ガスとアンモニアガス及び／又はアミンガ
スとをそのまま温度７０℃〜３５０℃で該ハニカム状活
性炭に接触させることを特徴とする窒素酸化物含有ガス
の処理法などが挙げられる。このシステム（７）は化７
で表わす。このシステム（７）において、窒素酸化物含
有ガスを常温、オゾン存在下で、ハニカム状活性炭に接
触させる際のガスの空間速度は１００〜１００，０００
ｈｒ-1、温度は０℃〜５０℃である。又、オゾンの使用
量は、ガス中に含まれる窒素酸化物（ＮＯとして）１モ
ルに対して１／３モル以上である。
存在下で、ハニカム状活性炭に接触させ、硝酸として該
ハニカム状活性炭に吸着させた後、該ハニカム状活性炭
を温度７０℃〜３５０℃の加熱下でアンモニアガス及び
／又はアミンガスに接触させることによって発生する窒
素酸化物含有ガスとアンモニアガス及び／又はアミンガ
スとをそのまま温度７０℃〜３５０℃で該ハニカム状活
性炭に接触させることを特徴とする窒素酸化物含有ガス
の処理法などが挙げられる。このシステム（７）は化７
で表わす。このシステム（７）において、窒素酸化物含
有ガスを常温、オゾン存在下で、ハニカム状活性炭に接
触させる際のガスの空間速度は１００〜１００，０００
ｈｒ-1、温度は０℃〜５０℃である。又、オゾンの使用
量は、ガス中に含まれる窒素酸化物（ＮＯとして）１モ
ルに対して１／３モル以上である。
【００４１】
【化７】
【００４２】又本発明の方法によれば、ハニカム状活性
炭に金属元素のＴｉ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、
Ｃｕ、Ｖ、ＭｏあるいはＷが担持される。この場合に
は、ハニカム状活性炭単独の場合に比べ、窒素酸化物の
還元速度がより大きく、従って、処理温度を低くでき、
特に連続処理法ではガス空間速度も大きくすることがで
きるという効果を奏する。
炭に金属元素のＴｉ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、
Ｃｕ、Ｖ、ＭｏあるいはＷが担持される。この場合に
は、ハニカム状活性炭単独の場合に比べ、窒素酸化物の
還元速度がより大きく、従って、処理温度を低くでき、
特に連続処理法ではガス空間速度も大きくすることがで
きるという効果を奏する。
【００４３】以上の元素は通常金属そのもの、もしくは
その酸化物、又はその水溶性塩（例えば、硝酸塩、硫酸
塩、アンモニア塩）などの形でハニカム状活性炭に担持
されるが、次にこれらの金属をハニカム状活性炭に担持
させる方法について説明する。
その酸化物、又はその水溶性塩（例えば、硝酸塩、硫酸
塩、アンモニア塩）などの形でハニカム状活性炭に担持
されるが、次にこれらの金属をハニカム状活性炭に担持
させる方法について説明する。
【００４４】第１には、活性炭原料にこれらの金属化合
物、例えば硫酸塩、硝酸塩、アンモニウム塩どの水又は
溶媒可溶の塩、あるいは不溶の酸化物又は塩を練合し、
常法に従って炭化し、賦活し、ハニカム状に成型する方
法がある。
物、例えば硫酸塩、硝酸塩、アンモニウム塩どの水又は
溶媒可溶の塩、あるいは不溶の酸化物又は塩を練合し、
常法に従って炭化し、賦活し、ハニカム状に成型する方
法がある。
【００４５】第２には、上述の如き、金属酸化物を水又
は溶媒に溶解又は懸濁させ、ハニカム状活性炭に含浸又
は散布後、加熱する方法がある。
は溶媒に溶解又は懸濁させ、ハニカム状活性炭に含浸又
は散布後、加熱する方法がある。
【００４６】第３には、以上の金属化合物を水又は溶媒
に溶解又は懸濁させ、活性炭と混合し、練合して成型す
る方法がある。
に溶解又は懸濁させ、活性炭と混合し、練合して成型す
る方法がある。
【００４７】以上、３つの方法のいずれにおいても、必
要があれば任意のガス雰囲気、例えば不活性ガス、耐化
性ガス、還元性ガス（例えば一酸化炭素）、燃焼排ガ
ス、アンモニア含有ガスなどで加熱処理してもよい。
要があれば任意のガス雰囲気、例えば不活性ガス、耐化
性ガス、還元性ガス（例えば一酸化炭素）、燃焼排ガ
ス、アンモニア含有ガスなどで加熱処理してもよい。
【００４８】以上の金属化合物の含有率は上述したよう
に、通常金属としてハニカム状活性炭に対し、重量比で
１／１０，０００以上、好ましくは１／５，０００以
上、より好ましくは１／１，０００〜１／５である。
に、通常金属としてハニカム状活性炭に対し、重量比で
１／１０，０００以上、好ましくは１／５，０００以
上、より好ましくは１／１，０００〜１／５である。
【００４９】
【作用】本発明に係わるハニカム状活性炭は密度が大き
く、これを含む装置構造をコンパクトにでき、特に窒素
酸化物含有ガスを効率よく処理できる。
く、これを含む装置構造をコンパクトにでき、特に窒素
酸化物含有ガスを効率よく処理できる。
【００５０】
【実施例】以下、本発明の第１実施例によるガスの処理
法について、図面を参照して説明する。
法について、図面を参照して説明する。
【００５１】所定量のＴｉＯＳＯ4 、Ｃｒ（Ｎｏ3 ）3
・９Ｈ2 Ｏ、Ｍｎ（ＮＯ3 ）2 ・６Ｈ2 Ｏ、Ｆｅ（ＮＯ
3 ）2 ・６Ｈ2 Ｏ、Ｃｏ（ＮＯ3 ）2 ・６Ｈ2 Ｏ、Ｎｉ
（ＮＯ3 ）2 ・６Ｈ2 Ｏ、Ｃｕ（ＮＯ3 ）2 ・６Ｈ2
Ｏ、ＮＨ4 ＶＯ3 、（ＮＨ4 ）2 Ｗ4 Ｏ13・８Ｈ2 Ｏ及
び（ＮＨ4 ）6 Ｍｏ7 Ｏ24・４Ｈ2 Ｏのそれぞれを水に
溶解し、これら各水溶液２１ｇをＢＥＴ比表面積９１０
ｍ2 ／ｇのハニカム状活性炭Ａ（活性炭含有量７０重量
％、サイズ５０ｍｍφ、厚さ２０ｍｍ、セル数３００個
／ｉｎｃｈ2 、重さ１２．３ｇ）をこれらの水溶液の数
だけ用意し、これら各々に均一に散布し、窒素ガス気流
中で３００℃にて１時間処理した。各金属化合物の各ハ
ニカム状活性炭Ａへの担持量は、金属換算で１重量％で
ある。
・９Ｈ2 Ｏ、Ｍｎ（ＮＯ3 ）2 ・６Ｈ2 Ｏ、Ｆｅ（ＮＯ
3 ）2 ・６Ｈ2 Ｏ、Ｃｏ（ＮＯ3 ）2 ・６Ｈ2 Ｏ、Ｎｉ
（ＮＯ3 ）2 ・６Ｈ2 Ｏ、Ｃｕ（ＮＯ3 ）2 ・６Ｈ2
Ｏ、ＮＨ4 ＶＯ3 、（ＮＨ4 ）2 Ｗ4 Ｏ13・８Ｈ2 Ｏ及
び（ＮＨ4 ）6 Ｍｏ7 Ｏ24・４Ｈ2 Ｏのそれぞれを水に
溶解し、これら各水溶液２１ｇをＢＥＴ比表面積９１０
ｍ2 ／ｇのハニカム状活性炭Ａ（活性炭含有量７０重量
％、サイズ５０ｍｍφ、厚さ２０ｍｍ、セル数３００個
／ｉｎｃｈ2 、重さ１２．３ｇ）をこれらの水溶液の数
だけ用意し、これら各々に均一に散布し、窒素ガス気流
中で３００℃にて１時間処理した。各金属化合物の各ハ
ニカム状活性炭Ａへの担持量は、金属換算で１重量％で
ある。
【００５２】以上のようにして得られた金属担持ハニカ
ム状活性炭Ｂ〜Ｋ及びハニカム状活性炭Ａの各３枚、単
一体は図１に示すような形状であるが、これらを３層に
する。すなわち（厚さ２０ｍｍ×３＝６０ｍｍ）とし、
これらを内径５０ｍｍの石英ガラス管に装着し、温度１
１０℃、１５０℃、２００℃、２５０℃及び３１０℃で
ＮＯ−０．１VOl ％、ＮＨ3 −０．５VOl ％、０2 −
５．０VOl ％、Ｈ2 Ｏ−３．０VOl ％、Ｎ2 −Balance
の混合ガスを空間速度５０，０００ｈｒ-1（常温・常圧
換算）で流通し、ガラス管、すなわちカラムの出入口の
ガスを分析し、窒素酸化物の除去率を測定した。結果は
表１のとおりである。
ム状活性炭Ｂ〜Ｋ及びハニカム状活性炭Ａの各３枚、単
一体は図１に示すような形状であるが、これらを３層に
する。すなわち（厚さ２０ｍｍ×３＝６０ｍｍ）とし、
これらを内径５０ｍｍの石英ガラス管に装着し、温度１
１０℃、１５０℃、２００℃、２５０℃及び３１０℃で
ＮＯ−０．１VOl ％、ＮＨ3 −０．５VOl ％、０2 −
５．０VOl ％、Ｈ2 Ｏ−３．０VOl ％、Ｎ2 −Balance
の混合ガスを空間速度５０，０００ｈｒ-1（常温・常圧
換算）で流通し、ガラス管、すなわちカラムの出入口の
ガスを分析し、窒素酸化物の除去率を測定した。結果は
表１のとおりである。
【００５３】
【表１】
【００５４】なお、比較例としてＢＥＴ比表面積６６０
ｍ2 ／ｇの４ｍｍφ円柱状活性炭Ａ’及びこの活性炭
Ａ’にＶを１重量％担持したものＩ’（上述の具体例と
同じ条件でＶが担持された）をそれぞれ、上記と同様に
内径５０ｍｍの石英ガラス管に６０ｍｍの高さになるよ
うに充填し、前記と同様な条件（ガスの空間速度５０，
０００ｈｒ-1）で窒素酸化物の除去テストを行ない、そ
の結果上記第１表に併記した。
ｍ2 ／ｇの４ｍｍφ円柱状活性炭Ａ’及びこの活性炭
Ａ’にＶを１重量％担持したものＩ’（上述の具体例と
同じ条件でＶが担持された）をそれぞれ、上記と同様に
内径５０ｍｍの石英ガラス管に６０ｍｍの高さになるよ
うに充填し、前記と同様な条件（ガスの空間速度５０，
０００ｈｒ-1）で窒素酸化物の除去テストを行ない、そ
の結果上記第１表に併記した。
【００５５】更に、石炭ピッチを原料とした活性炭素繊
維（ＢＥＴ比表面積１，１００ｍ2／ｇ）を段ボール状
に織り、見掛上のセル数３００個／ｉｎｃｈ2 のものを
作り（活性炭Ａ”）、上記と同様に内径５０ｍｍφの石
英ガラス管に６０ｍｍの高さに装填し、前記と同様な条
件（ガスの空間速度５０，０００ｈｒ-1）で、窒素酸化
物の除去テストを行ない、この結果も第１表に併記し
た。
維（ＢＥＴ比表面積１，１００ｍ2／ｇ）を段ボール状
に織り、見掛上のセル数３００個／ｉｎｃｈ2 のものを
作り（活性炭Ａ”）、上記と同様に内径５０ｍｍφの石
英ガラス管に６０ｍｍの高さに装填し、前記と同様な条
件（ガスの空間速度５０，０００ｈｒ-1）で、窒素酸化
物の除去テストを行ない、この結果も第１表に併記し
た。
【００５６】本実験に適用されるハニカム状活性炭は上
述で述べた３つの製法のうち第３の製法で製作されたハ
ニカム状活性炭であり、その原料は石炭である。すなわ
ち、石炭に結合剤、賦活剤を添加し、円柱状又は破砕状
に成型し、通常の方法で炭化し、賦活して必要に応じて
水などで脱灰し、微粉砕した後、ピッチ、粘土鉱物の結
合剤などの結合剤を加え、水と共に練合してハニカム状
に成型したものである。
述で述べた３つの製法のうち第３の製法で製作されたハ
ニカム状活性炭であり、その原料は石炭である。すなわ
ち、石炭に結合剤、賦活剤を添加し、円柱状又は破砕状
に成型し、通常の方法で炭化し、賦活して必要に応じて
水などで脱灰し、微粉砕した後、ピッチ、粘土鉱物の結
合剤などの結合剤を加え、水と共に練合してハニカム状
に成型したものである。
【００５７】表１から明らかように、本発明の方法によ
り製作された活性炭で、担持金属なしのＡについては、
各反応温度において窒素酸化物の除去率が１５％、２８
％、４５％、４５％、６５％及び８５％を示している
が、ＢＥＴ比表面積６６０ｍ2／ｇの４ｍｍφの円柱状
の活性炭である活性炭Ａ’に対してよりは、各温度に対
しはるかに高い除去率を示している。更に、この活性炭
Ａ’にＮＨ4 ＶＯ3 をＶとして１重量％担持したもので
あるＩ’は活性炭Ａ’に比べると各温度において若干優
れているが、やはり本発明に係る活性炭Ａと比べるとそ
の除去率は、はるかに小さい。
り製作された活性炭で、担持金属なしのＡについては、
各反応温度において窒素酸化物の除去率が１５％、２８
％、４５％、４５％、６５％及び８５％を示している
が、ＢＥＴ比表面積６６０ｍ2／ｇの４ｍｍφの円柱状
の活性炭である活性炭Ａ’に対してよりは、各温度に対
しはるかに高い除去率を示している。更に、この活性炭
Ａ’にＮＨ4 ＶＯ3 をＶとして１重量％担持したもので
あるＩ’は活性炭Ａ’に比べると各温度において若干優
れているが、やはり本発明に係る活性炭Ａと比べるとそ
の除去率は、はるかに小さい。
【００５８】又、石炭ピッチを原料とした活性炭素繊維
からなる活性炭Ａ”では、活性炭Ａ’に比べると、窒素
酸化物の除去率は僅かに高いが、やはり本発明に係わる
活性炭Ａと比べると、はるかにその除去率は小さい。こ
のような本発明に係わる活性炭Ａに担持金属として、Ｔ
ｉ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、・・・・を担持させた活性炭
Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅ、・・・・は活性炭Ａと比べると、各温
度で更に高い窒素酸化物の除去率を示しており、特にこ
の担持金属、Ｃｕ及びＶでは特にその除去率は高く、反
応温度を２５０℃及び３１０℃では窒素酸化物の除去率
が１００％である。
からなる活性炭Ａ”では、活性炭Ａ’に比べると、窒素
酸化物の除去率は僅かに高いが、やはり本発明に係わる
活性炭Ａと比べると、はるかにその除去率は小さい。こ
のような本発明に係わる活性炭Ａに担持金属として、Ｔ
ｉ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、・・・・を担持させた活性炭
Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅ、・・・・は活性炭Ａと比べると、各温
度で更に高い窒素酸化物の除去率を示しており、特にこ
の担持金属、Ｃｕ及びＶでは特にその除去率は高く、反
応温度を２５０℃及び３１０℃では窒素酸化物の除去率
が１００％である。
【００５９】なお、活性炭Ａ’においては、４ｍｍφの
円柱状活性炭が適用されたのであるが、これに本発明の
活性炭Ａ、Ｂ、Ｃ、・・・・と同様な条件でガスの空間
速度５０，０００ｈｒ-1で窒素酸化物含有ガスを通すの
であるが、当然のことながら通気抵抗がはるかに大であ
るので、高い電力を必要とすることは明らかである。こ
れは図２で示されているが、横軸が風速（ｍ／ｓｅｃ）
で、縦軸が圧力損失ΔＰであるが、明らかに本発明に係
わるハニカム状活性炭（３００セル／ｉｎｃｈ2 ）の方
が圧力損失が小さい。例えば風速０．５ｍ／ｓｅｃにお
いては、圧力損失は１／１０であるので、これだけの電
力を少なくすることができるのである。
円柱状活性炭が適用されたのであるが、これに本発明の
活性炭Ａ、Ｂ、Ｃ、・・・・と同様な条件でガスの空間
速度５０，０００ｈｒ-1で窒素酸化物含有ガスを通すの
であるが、当然のことながら通気抵抗がはるかに大であ
るので、高い電力を必要とすることは明らかである。こ
れは図２で示されているが、横軸が風速（ｍ／ｓｅｃ）
で、縦軸が圧力損失ΔＰであるが、明らかに本発明に係
わるハニカム状活性炭（３００セル／ｉｎｃｈ2 ）の方
が圧力損失が小さい。例えば風速０．５ｍ／ｓｅｃにお
いては、圧力損失は１／１０であるので、これだけの電
力を少なくすることができるのである。
【００６０】以上、本発明の第１実施例について説明し
たが、次に第２実施例について説明する。
たが、次に第２実施例について説明する。
【００６１】内径１５ｍｍφのガラス製カラムＡ〜Ｅの
それぞれにＢＥＴ比表面積８５０ｍ2 ／ｇのハニカム状
活性炭（活性炭含有量６５重量％、サイズ１５ｍｍφ、
厚さ２０ｍｍ、セル数１００個／ｉｎｃｈ2 、重さ１．
１ｇ）を装填し、各カラムに下記のような窒素酸化物
（ＮＯ−８ｐｐｍ，ＮＯ2 −２ｐｐｍ）を含有する大気
を温度２０〜２５℃、ＳＶ（空間速度）＝９，０００ｈ
ｒ-1（常温、常圧で換算）で流通し、窒素酸化物の除去
率を測定し、その結果を表２に示した。
それぞれにＢＥＴ比表面積８５０ｍ2 ／ｇのハニカム状
活性炭（活性炭含有量６５重量％、サイズ１５ｍｍφ、
厚さ２０ｍｍ、セル数１００個／ｉｎｃｈ2 、重さ１．
１ｇ）を装填し、各カラムに下記のような窒素酸化物
（ＮＯ−８ｐｐｍ，ＮＯ2 −２ｐｐｍ）を含有する大気
を温度２０〜２５℃、ＳＶ（空間速度）＝９，０００ｈ
ｒ-1（常温、常圧で換算）で流通し、窒素酸化物の除去
率を測定し、その結果を表２に示した。
【００６２】
【表２】
【００６３】カラムＡ及びＢ、特に添加成分なし。
【００６４】カラムＣ及びＤ：オゾン１０ｐｐｍ添加。
【００６５】カラムＥ：オゾン１０ｐｐｍ及びＮＨ3 １
０ｐｐｍ添加。
０ｐｐｍ添加。
【００６６】上記の各条件で窒素酸化物除去テストを１
００時間行なった後、これらカラムを電気炉内にセット
して、各カラムに下記の条件でガスをＳＶ＝５００ｈｒ
-1（２５℃換算）で大気を流通しながら、５℃／分で２
５０℃まで昇温し、ハニカム状活性炭を加熱再生した。
各カラムから流出する全ガスを２リットルのテトラバッ
グに捕集し、このバッグ中のＮＯｘ濃度を測定し、窒素
酸化物除去テストでハニカム状活性炭中の吸着ＮＯｘ
（ＨＮＯ3 ）量から予想されるＮＯｘ濃度との比から加
熱再生時のＮＯｘからＮ2 への分解率を計算し、表３に
示した。
００時間行なった後、これらカラムを電気炉内にセット
して、各カラムに下記の条件でガスをＳＶ＝５００ｈｒ
-1（２５℃換算）で大気を流通しながら、５℃／分で２
５０℃まで昇温し、ハニカム状活性炭を加熱再生した。
各カラムから流出する全ガスを２リットルのテトラバッ
グに捕集し、このバッグ中のＮＯｘ濃度を測定し、窒素
酸化物除去テストでハニカム状活性炭中の吸着ＮＯｘ
（ＨＮＯ3 ）量から予想されるＮＯｘ濃度との比から加
熱再生時のＮＯｘからＮ2 への分解率を計算し、表３に
示した。
【００６７】
【表３】
【００６８】次に、第３実施例について説明する。
【００６９】本実施例では第２実施例のハニカム状活性
炭（サイズ１５ｍｍφ、厚さ２０ｍｍ、セル数１００個
／ｉｎｃｈ2 、重さ１．１ｇ）に尿素を５．５重量％担
持させた。このハニカム状活性炭を内径１５ｍｍφのガ
ラス製カラムＦ〜Ｇに装填し、各カラムに下記のような
窒素酸化物（ＮＯ−８ｐｐｍ，ＮＯ2 −２ｐｐｍ）を含
有する大気を温度２０〜２５℃、ＳＶ＝９，０００ｈｒ
-1で流通し、窒素酸化物の除去率を測定し、その結果は
表４に示す。
炭（サイズ１５ｍｍφ、厚さ２０ｍｍ、セル数１００個
／ｉｎｃｈ2 、重さ１．１ｇ）に尿素を５．５重量％担
持させた。このハニカム状活性炭を内径１５ｍｍφのガ
ラス製カラムＦ〜Ｇに装填し、各カラムに下記のような
窒素酸化物（ＮＯ−８ｐｐｍ，ＮＯ2 −２ｐｐｍ）を含
有する大気を温度２０〜２５℃、ＳＶ＝９，０００ｈｒ
-1で流通し、窒素酸化物の除去率を測定し、その結果は
表４に示す。
【００７０】
【表４】
【００７１】カラムＦ：特に添加成分なし。
【００７２】カラムＧ：オゾン１０ｐｐｍ添加。
【００７３】上記の条件で窒素酸化物除去テストを１０
０時間を行なった後、これらカラムを電気炉内にセット
し、各カラムに大気をＳＶ＝５００ｈｒ-1（２５℃換
算）で大気を流通しながら５℃／分で２５０℃まで昇温
し、ハニカム状活性炭を加熱再生した。各カラムから流
出するガスを２リットルのテトラバッグに全量捕集し
た。このバッグ中のＮＯｘ濃度を測定し、窒素酸化物除
去テストでハニカム状活性炭に吸着されたＮＯｘ量（Ｈ
ＮＯ3 量）から予想されるＮＯｘ濃度との比から加熱再
生時にＮＯｘがＮ2 へ分解された率を計算し、表５にこ
の結果をまとめた。
０時間を行なった後、これらカラムを電気炉内にセット
し、各カラムに大気をＳＶ＝５００ｈｒ-1（２５℃換
算）で大気を流通しながら５℃／分で２５０℃まで昇温
し、ハニカム状活性炭を加熱再生した。各カラムから流
出するガスを２リットルのテトラバッグに全量捕集し
た。このバッグ中のＮＯｘ濃度を測定し、窒素酸化物除
去テストでハニカム状活性炭に吸着されたＮＯｘ量（Ｈ
ＮＯ3 量）から予想されるＮＯｘ濃度との比から加熱再
生時にＮＯｘがＮ2 へ分解された率を計算し、表５にこ
の結果をまとめた。
【００７４】
【表５】
【００７５】以上、本発明の実施例について説明した
が、勿論、本発明はこれに限定されることなく、本発明
の技術的思想に基いて種々の変形が可能である。
が、勿論、本発明はこれに限定されることなく、本発明
の技術的思想に基いて種々の変形が可能である。
【００７６】以上の実施例のように、ハニカム状活性炭
による窒素酸化物の常温での除去効率は、窒素酸化物含
有ガスにオゾンを共存させることによって向上し、更に
オゾンとアンモニアガスとを共存させることによって著
しく向上する。なお、ハニカム状活性炭によるイオウ酸
化物の常温での除去効率も、前述した窒素酸化物の常温
での除去効率と同様の傾向を示す。
による窒素酸化物の常温での除去効率は、窒素酸化物含
有ガスにオゾンを共存させることによって向上し、更に
オゾンとアンモニアガスとを共存させることによって著
しく向上する。なお、ハニカム状活性炭によるイオウ酸
化物の常温での除去効率も、前述した窒素酸化物の常温
での除去効率と同様の傾向を示す。
【００７７】
【発明の効果】以上述べたように、本発明のガスの処理
法によれば、連続処理法においては用いられる装置をコ
ンパクトにして、アンモニアガスあるいはアミンガス存
在下でガスの空間速度を著しく高くすることができ、反
応温度も著しく低い。特にガス中に酸素が共存する場合
や請求の範囲で述べた金属を担持させると、ハニカム状
活性炭の窒素酸化物の還元活性が大巾に向上する。な
お、ガス中の水蒸気の存在は何ら影響を与えない。
法によれば、連続処理法においては用いられる装置をコ
ンパクトにして、アンモニアガスあるいはアミンガス存
在下でガスの空間速度を著しく高くすることができ、反
応温度も著しく低い。特にガス中に酸素が共存する場合
や請求の範囲で述べた金属を担持させると、ハニカム状
活性炭の窒素酸化物の還元活性が大巾に向上する。な
お、ガス中の水蒸気の存在は何ら影響を与えない。
【００７８】又、繰返し処理法においては、ガスの窒素
酸化物を常温、空気、オゾン、アンモニアあるいはアミ
ンの存在下で、ハニカム状活性炭上に効率よく吸着（濃
縮）でき、これを温度７０℃〜３５０℃に加熱すること
によって、窒素酸化物を無害な窒素までに分解できる。
酸化物を常温、空気、オゾン、アンモニアあるいはアミ
ンの存在下で、ハニカム状活性炭上に効率よく吸着（濃
縮）でき、これを温度７０℃〜３５０℃に加熱すること
によって、窒素酸化物を無害な窒素までに分解できる。
【図１】本発明の方法により使用されたハニカム状活性
炭の一例を示す斜視図である。
炭の一例を示す斜視図である。
【図２】本発明に使用されるハニカム状活性炭と従来の
製法により、製作されたペレット状の活性炭との風速−
圧力損失の関係を示すグラフである。
製法により、製作されたペレット状の活性炭との風速−
圧力損失の関係を示すグラフである。
【図３】従来例のハニカム状活性繊維形成体の斜視図で
ある。
ある。
【図４】同活性炭の一部の拡大側面図である。
【図５】同ハニカム状活性繊維体の正面図である。
１０ ハニカム状活性炭
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ０１Ｊ 21/18 ＺＡＢ Ａ 23/22 ＺＡＢ 23/26 ＺＡＢ Ａ 23/28 ＺＡＢ 23/30 ＺＡＢ 23/34 ＺＡＢ 23/72 ＺＡＢ 23/74 ＺＡＢ 23/745 23/75 23/755 35/04 ＺＡＢ ３０１ Ｐ Ｂ０１Ｊ 23/74 ３０１ ３１１ ３２１
Claims (14)
- 【請求項１】 窒素酸化物含有ガス及び／又はイオウ酸
化物含有ガスをアンモニアガス及び／又はアミンガスの
共存下で、温度７０℃〜３５０℃で活性炭に接触させる
ガスの処理法において、前記活性炭は微粉末の成型で成
るハニカム状活性炭であることを特徴とするガスの処理
法。 - 【請求項２】 窒素酸化物含有ガス及び／又はイオウ酸
化物含有ガスをアンモニアガスの共存下で、温度７０℃
〜３５０℃で活性炭に接触させるガスの処理法におい
て、前記活性炭は微粉末の成型で成るハニカム状活性炭
であることを特徴とするガスの処理法。 - 【請求項３】 前記活性炭は微粉末原料と結合剤とを練
合し、ハニカム状に成型し、炭化、かつ賦活して得られ
るハニカム状活性炭又は微粉末活性炭と結合剤とを練合
し、ハニカム状に成型して得られるハニカム活性炭であ
る請求項１又は請求項２に記載のガスの処理法。 - 【請求項４】 金属元素のＴｉ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃ
ｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｖ、Ｍｏ及びＷから選ばれた少なくと
も１種が担持されたハニカム状活性炭である請求項３に
記載のガスの処理法。 - 【請求項５】 前記金属元素は前記ハニカム状活性炭に
対し、重量比で１／１０，０００以上である請求項４に
記載のガスの処理法。 - 【請求項６】 前記窒素酸化物含有ガス及び／又はイオ
ウ酸化物含有ガス、又はアンモニアガス中に酸素ガスを
共存させる請求項１乃至請求項５のいずれかに記載のガ
スの処理法。 - 【請求項７】 前記ハニカム状活性炭のセル数は１０〜
１，５００個／ｉｎｃｈ2 である請求項１乃至請求項６
に記載のガスの処理法。 - 【請求項８】 前記ＢＥＴ比表面積は２００ｍ2 ／ｇ以
上である請求項１乃至請求項７に記載のガスの処理法。 - 【請求項９】 硝酸アンモニウム及び／又は硝酸アミン
及び／又は硝酸尿素を吸着したハニカム状活性炭を温度
７０℃〜３５０℃で加熱し、その際に発生する窒素酸化
物含有ガスおよびアンモニアガス及び／又はアミンを温
度７０℃〜３５０℃で該ハニカム状活性炭に接触させる
ことを特徴とする請求項１または請求項２に記載のガス
の処理法。 - 【請求項１０】 硝酸を吸着したハニカム状活性炭を温
度７０℃〜３５０℃の加熱下でアンモニアガス及び／又
はアミンガスに接触させ、その際に発生する窒素酸化物
含有ガスとアンモニアガス及び／又はアミンガスとを温
度７０℃〜３５０℃で該ハニカム状活性炭に接触させる
ことを特徴とする請求項１または請求項２に記載の窒素
酸化物含有ガスの処理法。 - 【請求項１１】 窒素酸化物含有ガスを常温、空気中ま
たはオゾン存在下で、ハニカム状活性炭に接触させ、硝
酸として該ハニカム状活性炭上に吸着させた後、常温で
アンモニアガス及び／又はアミンガスを該ハニカム状活
性炭に接触させ、その際に生成する硝酸アンモニウム及
び／又は硝酸アミンを該ハニカム状活性炭上で温度７０
℃〜３５０℃で加熱することによって発生する窒素酸化
物含有ガスとアンモニアガス及び／又はアミンガスとを
該ハニカム状活性炭に接触させることを特徴とする請求
項９に記載の窒素酸化物含有ガスの処理法。 - 【請求項１２】 窒素酸化物含有ガスを常温、空気中ま
たはオゾン存在下で、アンモニアガス及び／又はアミン
ガスをハニカム状活性炭に接触させ、硝酸アンモニウム
及び／又は硝酸アミンとして該ハニカム状活性炭上に吸
着させた後、温度７０℃〜３５０℃で加熱することによ
って発生する窒素酸化物含有ガスとアンモニアガスとを
該ハニカム状活性炭に接触させることを特徴とする請求
項９に記載の窒素酸化物含有ガスの処理法。 - 【請求項１３】 窒素酸化物含有ガスを常温、空気中
で、尿素を担持したハニカム状活性炭に接触させ、その
際に生成する硝酸尿素を該ハニカム状活性炭上で温度７
０℃〜３５０℃で加熱することによって発生する窒素酸
化物含有ガスとアンモニアガスとを該ハニカム状活性炭
に接触させることを特徴とする請求項９に記載の窒素酸
化物含有ガスの処理法。 - 【請求項１４】 窒素酸化物含有ガスを常温、空気中ま
たはオゾン存在下で、ハニカム状活性炭に接触させ、硝
酸として該ハニカム状活性炭に吸着させた後、該ハニカ
ム状活性炭を温度７０℃〜３５０℃の加熱下でアンモニ
アガス及び／又はアミンガスに接触させることによって
発生する窒素酸化物含有ガスとアンモニアガス及び／又
はアミンガスとをそのまま温度７０℃〜３５０℃で該ハ
ニカム状活性炭に接触させることを特徴とする請求項１
０に記載の窒素酸化物含有ガスの処理法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6072695A JPH08103632A (ja) | 1993-03-17 | 1994-03-16 | ガスの処理法 |
Applications Claiming Priority (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8277693 | 1993-03-17 | ||
| JP5-354244 | 1993-12-28 | ||
| JP35424493 | 1993-12-28 | ||
| JP5-82776 | 1993-12-28 | ||
| JP6072695A JPH08103632A (ja) | 1993-03-17 | 1994-03-16 | ガスの処理法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08103632A true JPH08103632A (ja) | 1996-04-23 |
Family
ID=27301010
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6072695A Withdrawn JPH08103632A (ja) | 1993-03-17 | 1994-03-16 | ガスの処理法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08103632A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20080059958A (ko) * | 2006-12-26 | 2008-07-01 | 주식회사 포스코 | 오존 및 활성 코크스에 의한 배가스 동시 탈황 탈질 방법 |
| KR101137469B1 (ko) * | 2007-12-21 | 2012-04-20 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 배가스 내의 황산화물 및 질소 산화물의 동시 제거 방법 및촉매 |
| CN102908860A (zh) * | 2012-10-26 | 2013-02-06 | 中国科学院过程工程研究所 | 一种用于吸收气流中雾滴和voc的功能模块的制备方法 |
| CN102950008A (zh) * | 2011-08-29 | 2013-03-06 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种烟气scr脱硝复合催化剂及其制备方法 |
| CN103170190A (zh) * | 2013-03-19 | 2013-06-26 | 中国科学院过程工程研究所 | 一种用于吸收废气中雾滴和voc的功能模块的制备方法 |
| CN113769534A (zh) * | 2021-10-18 | 2021-12-10 | 美埃(中国)环境科技股份有限公司 | 去除空气中一氧化氮和二氧化氮气体的活性炭改性方法 |
-
1994
- 1994-03-16 JP JP6072695A patent/JPH08103632A/ja not_active Withdrawn
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| CN113769534A (zh) * | 2021-10-18 | 2021-12-10 | 美埃(中国)环境科技股份有限公司 | 去除空气中一氧化氮和二氧化氮气体的活性炭改性方法 |
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