JPH0779201B2 - 導波管直結ｎｒｄガイドフイルタ - Google Patents
導波管直結ｎｒｄガイドフイルタInfo
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- JPH0779201B2 JPH0779201B2 JP20040086A JP20040086A JPH0779201B2 JP H0779201 B2 JPH0779201 B2 JP H0779201B2 JP 20040086 A JP20040086 A JP 20040086A JP 20040086 A JP20040086 A JP 20040086A JP H0779201 B2 JPH0779201 B2 JP H0779201B2
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Description
【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、NRDガイド共振器と導波管とを直結させた型
の導波管直結NRDガイドフィルタに関するものである。
の導波管直結NRDガイドフィルタに関するものである。
従来の技術 初段及び終段の誘電体共振器を導波管と直結結合させた
誘電体装荷導波管フィルタ又は導波管直結NRDガイドフ
ィルタが提案され使用されてきており、その低損失性が
示されている。この種の導波管直結NRDガイドフィルタ
の従来例としては、添付図面の第13図（Ａ）及び（Ｂ）
の概略断面図および正面図に示すような構成をとるもの
があった。この従来の導波管直結NRDガイドフィルタ
は、導波管フランジ11を有したNRDガイド金属ハウジン
グ10の空胴内に誘導体共振器である共振器構成誘電体部
20を配設してなっている。この種のフィルタの設計のた
めの重要なファクタとしては、外部Ｑと、結合係数と、
共振周波数とがある。そして、NRDガイドの誘電体の高
さ、即ち、第13図（Ａ）において寸法ａ及び同誘電体の
幅、即ち、第13図（Ｂ）において寸法ｂを適切に設計し
たNRDガイドフィルタ共振器の外部Ｑは、導波管接続面
と誘電体共振器との間の長さ、即ち、第13図（Ａ）にお
いて、寸法l1、l4により主として決定され、結合係数
は、共振器間の長さ、すなわち、第13図（Ａ）におい
て、寸法l2、l3により主として決定され、共振周波数
は、誘電体の長さ、即ち第13図（Ａ）において寸法d1、
d2、d3によって主として決定されるものである。
誘電体装荷導波管フィルタ又は導波管直結NRDガイドフ
ィルタが提案され使用されてきており、その低損失性が
示されている。この種の導波管直結NRDガイドフィルタ
の従来例としては、添付図面の第13図（Ａ）及び（Ｂ）
の概略断面図および正面図に示すような構成をとるもの
があった。この従来の導波管直結NRDガイドフィルタ
は、導波管フランジ11を有したNRDガイド金属ハウジン
グ10の空胴内に誘導体共振器である共振器構成誘電体部
20を配設してなっている。この種のフィルタの設計のた
めの重要なファクタとしては、外部Ｑと、結合係数と、
共振周波数とがある。そして、NRDガイドの誘電体の高
さ、即ち、第13図（Ａ）において寸法ａ及び同誘電体の
幅、即ち、第13図（Ｂ）において寸法ｂを適切に設計し
たNRDガイドフィルタ共振器の外部Ｑは、導波管接続面
と誘電体共振器との間の長さ、即ち、第13図（Ａ）にお
いて、寸法l1、l4により主として決定され、結合係数
は、共振器間の長さ、すなわち、第13図（Ａ）におい
て、寸法l2、l3により主として決定され、共振周波数
は、誘電体の長さ、即ち第13図（Ａ）において寸法d1、
d2、d3によって主として決定されるものである。
発明が解決しようとする問題点 前述した従来の導波管直結NRDガイドフィルタの構成で
は、外部Ｑと共振周波数とをそれぞれ独立に調整するこ
とが困難であった。すなわち、前述の寸法l1、l4の長さ
を調整することにより外部Ｑの調整を行う場合、、これ
と同時に共振周波数が変化してしまうため誘電体共振器
の寸法も調整しなければならなかった。従って、所望の
ファクタを有した導波管直結NRDガイドフィルタを設計
するには、多大の労力と時間を要する試行錯誤的設計作
業を要していた。
は、外部Ｑと共振周波数とをそれぞれ独立に調整するこ
とが困難であった。すなわち、前述の寸法l1、l4の長さ
を調整することにより外部Ｑの調整を行う場合、、これ
と同時に共振周波数が変化してしまうため誘電体共振器
の寸法も調整しなければならなかった。従って、所望の
ファクタを有した導波管直結NRDガイドフィルタを設計
するには、多大の労力と時間を要する試行錯誤的設計作
業を要していた。
本発明の目的は、このような従来の問題点を解消しうる
導波管直結NRDガイドフィルタを提供することである。
導波管直結NRDガイドフィルタを提供することである。
問題点を解決するための手段 本発明によれば、NRDガイド共振器と導波管とを直結さ
せた型の導波管直結NRDガイドフィルタにおいて、前記N
RDガイド共振器の共振器構成誘電体部に続いて前記NRD
ガイド共振器と前記導波管との接続部に、緩衝用誘電体
部が配置される。
せた型の導波管直結NRDガイドフィルタにおいて、前記N
RDガイド共振器の共振器構成誘電体部に続いて前記NRD
ガイド共振器と前記導波管との接続部に、緩衝用誘電体
部が配置される。
実施例 次に、添付図面の第１図から第12図に基づいて本発明の
実施例について本発明をより詳細に説明する。
実施例について本発明をより詳細に説明する。
第１図は、本発明の一実施例としての導波管直結NRDガ
イドフィルタを示す上半部破断斜視図である。この導波
管直結NRDガイド３段フィルタは、円形導波管フランジ3
1を有したほぼ方形のNRDガイド金属ハウジング30と、該
ハウジング30の空胴32内に配置された初段誘電体共振器
41、中間誘電体共振器42及び終段誘電体共振器43と、導
波管と誘電体共振器との接続部に配置された緩衝用誘電
体部材50とを備えている。この実施例のものでは、誘電
体共振器は、角柱共振器であり、初段誘電体共振器41
と、中間誘電体共振器42と、終段誘電体共振器43と、緩
衝用誘電体部材50とは接続誘電体部44にて互いに接続さ
れ、一体的に形成されている。
イドフィルタを示す上半部破断斜視図である。この導波
管直結NRDガイド３段フィルタは、円形導波管フランジ3
1を有したほぼ方形のNRDガイド金属ハウジング30と、該
ハウジング30の空胴32内に配置された初段誘電体共振器
41、中間誘電体共振器42及び終段誘電体共振器43と、導
波管と誘電体共振器との接続部に配置された緩衝用誘電
体部材50とを備えている。この実施例のものでは、誘電
体共振器は、角柱共振器であり、初段誘電体共振器41
と、中間誘電体共振器42と、終段誘電体共振器43と、緩
衝用誘電体部材50とは接続誘電体部44にて互いに接続さ
れ、一体的に形成されている。
この第１図の導波管直結NRDガイドフィルタにおける緩
衝用誘電体部材50と導波管接続部との関係をより分かり
易くするため、第２図にその部分を上から見た図を示
し、第３図にその部分を横から見た図を示している。こ
れら第２図及び第３図によく示されるように、緩衝用誘
電体部材50は、全体として角柱型で、寸法S1だけ導波管
31A側に突出する第１部分51と、寸法S2だけNRDガイド30
A側に突出する第２部分52とを有している。
衝用誘電体部材50と導波管接続部との関係をより分かり
易くするため、第２図にその部分を上から見た図を示
し、第３図にその部分を横から見た図を示している。こ
れら第２図及び第３図によく示されるように、緩衝用誘
電体部材50は、全体として角柱型で、寸法S1だけ導波管
31A側に突出する第１部分51と、寸法S2だけNRDガイド30
A側に突出する第２部分52とを有している。
第４図は、本発明の別の実施例としての導波管直結NRD
ガイドフィルタを示す第１図と同様の図である。この実
施例の導波管直結NRDガイドフィルタは、第１図のもの
と同様に誘電体共振器が角柱型であるが、初段誘電体共
振器41Aと、中間誘電体共振器42Aと、終段誘電体共振器
43Aと、緩衝用誘電体部材50Aとが互いに別々に形成され
ている。
ガイドフィルタを示す第１図と同様の図である。この実
施例の導波管直結NRDガイドフィルタは、第１図のもの
と同様に誘電体共振器が角柱型であるが、初段誘電体共
振器41Aと、中間誘電体共振器42Aと、終段誘電体共振器
43Aと、緩衝用誘電体部材50Aとが互いに別々に形成され
ている。
第５図は、本発明の更に別の実施例としての導波管直結
NRDガイドフィルタを示す第１図と同様の図である。こ
の実施例の導波管直結NRDガイドフィルタは、初段誘電
体共振器41Bと、中間誘電体共振器42Bと、終段誘電体共
振器43Bと、緩衝用誘電体部材50Bとが互いに別々に形成
されている点は、第４図のものと同様であるが、初段誘
電体共振器41Bと、中間誘電体共振器42Bと、終段誘電体
共振器43Bとが円柱共振器とされている。
NRDガイドフィルタを示す第１図と同様の図である。こ
の実施例の導波管直結NRDガイドフィルタは、初段誘電
体共振器41Bと、中間誘電体共振器42Bと、終段誘電体共
振器43Bと、緩衝用誘電体部材50Bとが互いに別々に形成
されている点は、第４図のものと同様であるが、初段誘
電体共振器41Bと、中間誘電体共振器42Bと、終段誘電体
共振器43Bとが円柱共振器とされている。
次に、本発明の導波管直結NRDガイドフィルタの構成に
よって、外部Ｑを、共振周波数とは無関係に調整しうる
点を、確認するために行った実験結果について説明す
る。
よって、外部Ｑを、共振周波数とは無関係に調整しうる
点を、確認するために行った実験結果について説明す
る。
先ず、本発明の導波管直結NRDガイドフィルタの特性と
比較するため、第６図（Ａ）に示すような従来のフィル
タ構造について共振器の外部Ｑと共振周波数との関係に
ついて調べてみた。この第６図（Ａ）の構造では、NRD
ガイド共振器10Aと、導波管11Aとは、終段誘電体共振器
20Aと導波管接続部との間に緩衝用誘電体部材を介さず
に結合されている。一方、本発明の導波管直結NRDガイ
ドフィルタの構造としては、第６図（Ｂ）に示すよう
に、第１図の構造の如く、NRDガイド共振器30Aと、導波
管31Aとは、終段誘電体共振器43に続いて導波管との接
続部に配置した緩衝用誘電体部材50を介して結合されて
いるものについて調べてみた。寸法S1（第２図参照）を
1.2mm、寸法S2（第２図参照）を1.5mmとし、第６図
（Ａ）の従来構造のものでは、導波管接続面と終段誘電
体共振器20Aとの間の長さを変えることによって外部Ｑ
を変化させたときの共振周波数の変化を測定し、第６図
（Ｂ）の本発明の構造のものでは、緩衝用誘電体部材50
と終段誘電体共振器43との間の長さを変えることによっ
て外部Ｑを変化させときの共振周波数の変化を測定し
た。なお、これら実験において、誘電体としてはテフロ
ン（εｒ＝2.04、tan δ＝1.4×10-4）を用い、誘電体
ストリップの高さを2.7mm、幅を3.5mm、遮断域の誘電体
幅を1.1mmとした。
比較するため、第６図（Ａ）に示すような従来のフィル
タ構造について共振器の外部Ｑと共振周波数との関係に
ついて調べてみた。この第６図（Ａ）の構造では、NRD
ガイド共振器10Aと、導波管11Aとは、終段誘電体共振器
20Aと導波管接続部との間に緩衝用誘電体部材を介さず
に結合されている。一方、本発明の導波管直結NRDガイ
ドフィルタの構造としては、第６図（Ｂ）に示すよう
に、第１図の構造の如く、NRDガイド共振器30Aと、導波
管31Aとは、終段誘電体共振器43に続いて導波管との接
続部に配置した緩衝用誘電体部材50を介して結合されて
いるものについて調べてみた。寸法S1（第２図参照）を
1.2mm、寸法S2（第２図参照）を1.5mmとし、第６図
（Ａ）の従来構造のものでは、導波管接続面と終段誘電
体共振器20Aとの間の長さを変えることによって外部Ｑ
を変化させたときの共振周波数の変化を測定し、第６図
（Ｂ）の本発明の構造のものでは、緩衝用誘電体部材50
と終段誘電体共振器43との間の長さを変えることによっ
て外部Ｑを変化させときの共振周波数の変化を測定し
た。なお、これら実験において、誘電体としてはテフロ
ン（εｒ＝2.04、tan δ＝1.4×10-4）を用い、誘電体
ストリップの高さを2.7mm、幅を3.5mm、遮断域の誘電体
幅を1.1mmとした。
このような実験の結果、第６図（Ａ）の従来の構造で
は、外部Ｑと共振周波数の変化割合（f0′/f0）との関
係は、第７図の曲線Ａに示すように、外部Ｑの変化につ
れて共振周波数が大きく変化してしまうことが分かっ
た。一方、第６図（Ｂ）の本発明による構造では、前述
の諸寸法においては、第７図の曲線Ｂに示すように、外
部Ｑを変えても共振周波数はそれほど変化しないことが
確認された。
は、外部Ｑと共振周波数の変化割合（f0′/f0）との関
係は、第７図の曲線Ａに示すように、外部Ｑの変化につ
れて共振周波数が大きく変化してしまうことが分かっ
た。一方、第６図（Ｂ）の本発明による構造では、前述
の諸寸法においては、第７図の曲線Ｂに示すように、外
部Ｑを変えても共振周波数はそれほど変化しないことが
確認された。
また、参考のため、共振器間の結合係数及び内部Ｑは解
析的に求め、また初段、終段共振器の外部Ｑは測定から
求め中心周波数49.5GHz、帯域幅1GHzのチェビシェフ型
３段帯域通過フィルタの設計、試作を行ったところ、第
８図に示すような特性のものが得られた。ここで、フィ
ルタケースは黄銅に銀メッキしたものを用い、各部の寸
法は、第１図および第２図において、寸法ｄ＝2.00mm、
寸法l1＝l4＝1.25mm、寸法l2＝l3＝4.95mm、寸法S1＝1.
20mm、寸法S2＝1.50mmとした。第８図において、実線で
示す曲線Ｃは、周波数と挿入損失との関係を示し、点線
で示す曲線Ｄは、周波数とリターンロスとの関係を示
し、○印は、各実測値を示している。第８図の各曲線お
よび○印から明らかなように、得られた特性は良好で、
挿入損失0.5dB、リターンロス30dB以上であった。な
お、挿入損失の理論値は、0.35dBであり、測定値はこれ
と大差なく本発明のフィルタの実用性が確認された。
析的に求め、また初段、終段共振器の外部Ｑは測定から
求め中心周波数49.5GHz、帯域幅1GHzのチェビシェフ型
３段帯域通過フィルタの設計、試作を行ったところ、第
８図に示すような特性のものが得られた。ここで、フィ
ルタケースは黄銅に銀メッキしたものを用い、各部の寸
法は、第１図および第２図において、寸法ｄ＝2.00mm、
寸法l1＝l4＝1.25mm、寸法l2＝l3＝4.95mm、寸法S1＝1.
20mm、寸法S2＝1.50mmとした。第８図において、実線で
示す曲線Ｃは、周波数と挿入損失との関係を示し、点線
で示す曲線Ｄは、周波数とリターンロスとの関係を示
し、○印は、各実測値を示している。第８図の各曲線お
よび○印から明らかなように、得られた特性は良好で、
挿入損失0.5dB、リターンロス30dB以上であった。な
お、挿入損失の理論値は、0.35dBであり、測定値はこれ
と大差なく本発明のフィルタの実用性が確認された。
次に、第４図に示したような本発明の導波管直結NRDガ
イドフィルタの特性を確認するため、第９図（Ａ）及び
（Ｂ）に示すような各構造について実験して見た。第９
図（Ａ）の構造は、第13図に示した従来の導波管直結NR
Dガイドフィルタの構成に対応するもので、誘電体共振
器20Bの長さ寸法ｄを2.72mmとし、その材料をテフロン
（εｒ＝2.04）とした。一方、第９図（Ｂ）の構造は、
第４図の本発明の導波管直結NRDガイドフィルタの構成
に対応するもので、共振器構成誘電体部材43Aの長さ寸
法ｄを2.71mmとし、緩衝用誘電体部材50Aの第１部分の
寸法S1を1.27mm、第２部分の寸法S2を1.35mmとし、その
材料をテフロン（εｒ＝2.04）とした。これら各構造に
ついて、第９図（Ａ）の従来構造のものでは、導波管接
続面と終段誘電体共振器20Bとの間の長さを変えること
によって外部Ｑを変化させたときの共振周波数の変化を
測定し、第９図（Ｂ）の本発明の構造のものでは、緩衝
用誘電体部材50Aと終段誘電体共振器43Aとの間の長さを
変えることによって外部Ｑを変化させときの共振周波数
の変化を測定することにより、共振器の外部Ｑと共振周
波数との関係について実験したところ、第９図（Ａ）の
従来構造のものでは、第10図の曲線Ｅに示されるよう
に、外部Ｑを変化させると共振周波数が大きく変化する
ことが確認され、一方、第９図（Ｂ）の本発明の構造で
は、第10図の曲線Ｆに示されるように、緩衝用誘電体部
材50Aの諸寸法を適切に選定することにより外部Ｑを変
化させても共振周波数はそれほど変化しないことが確認
できた。
イドフィルタの特性を確認するため、第９図（Ａ）及び
（Ｂ）に示すような各構造について実験して見た。第９
図（Ａ）の構造は、第13図に示した従来の導波管直結NR
Dガイドフィルタの構成に対応するもので、誘電体共振
器20Bの長さ寸法ｄを2.72mmとし、その材料をテフロン
（εｒ＝2.04）とした。一方、第９図（Ｂ）の構造は、
第４図の本発明の導波管直結NRDガイドフィルタの構成
に対応するもので、共振器構成誘電体部材43Aの長さ寸
法ｄを2.71mmとし、緩衝用誘電体部材50Aの第１部分の
寸法S1を1.27mm、第２部分の寸法S2を1.35mmとし、その
材料をテフロン（εｒ＝2.04）とした。これら各構造に
ついて、第９図（Ａ）の従来構造のものでは、導波管接
続面と終段誘電体共振器20Bとの間の長さを変えること
によって外部Ｑを変化させたときの共振周波数の変化を
測定し、第９図（Ｂ）の本発明の構造のものでは、緩衝
用誘電体部材50Aと終段誘電体共振器43Aとの間の長さを
変えることによって外部Ｑを変化させときの共振周波数
の変化を測定することにより、共振器の外部Ｑと共振周
波数との関係について実験したところ、第９図（Ａ）の
従来構造のものでは、第10図の曲線Ｅに示されるよう
に、外部Ｑを変化させると共振周波数が大きく変化する
ことが確認され、一方、第９図（Ｂ）の本発明の構造で
は、第10図の曲線Ｆに示されるように、緩衝用誘電体部
材50Aの諸寸法を適切に選定することにより外部Ｑを変
化させても共振周波数はそれほど変化しないことが確認
できた。
最後に、第５図に示したような本発明の導波管直結NRD
ガイドフィルタの特性を確認するため、第11図（Ａ）及
び（Ｂ）に示すような各構造について実験して見た。第
11図（Ａ）の構造は、従来の円柱型導波管直結NRDガイ
ドフィルタの構成に対応するもので、円柱型誘電体共振
器20Cの直結寸法２ρを3.5mmとし、その材料をテフロン
（εｒ＝2.04）とした。一方、第11図（Ｂ）の構造は、
第５図の本発明の導波管直結NRDガイドフィルタの構成
に対応するもので、共振器構成誘電体部材43Bの直径寸
法２ρを3.5mmとし、緩衝用誘電体部材50Aの第１部分の
寸法S1を1.3mm、第２部分の寸法S2を1.4mmとし、それら
の材料をテフロン（εｒ＝2.04）とした第１具体例と、
共振器構成誘電体部材43Bの直径寸法２ρを3.5mmとし、
その材料をテフロン（εｒ＝2.04）とし、緩衝用誘電体
部材50Bの第１部分の寸法S1を1.1mm、第２部分の寸法S2
を1.4mmとし、その材料をEPFTシート（εｒ＝1.4）とし
た第２具体例とについて実験して見た。これら各構造に
ついて、第11図（Ａ）の従来構造のものでは、導波管接
続面と終段誘電体共振器20Cとの間の長さを変えること
によって外部Ｑを変化させたときの共振周波数の変化を
測定し、第11図（Ｂ）の本発明の構造のものでは、緩衝
用誘電体部材50Bと終段誘電体共振器43Bとの間の長さを
変えることによって外部Ｑを変化させたときの共振周波
数の変化を測定することにより、共振器の外部Ｑと共振
周波数との関係について実験したところ、第11図（Ａ）
の従来構造のものでは、第12図の曲線Ｇに示されるよう
に、外部Ｑを変化させると共振周波数が大きく変化させ
られてしまうことが確認され、一方、第11図（Ｂ）の本
発明の構造の第１具体例では、緩衝用誘電体部材50Bの
諸寸法を適切に選定することにより第12図の曲線Ｈに示
されるように、外部Ｑを変化させても共振周波数はそれ
ほど変化しないことが確認でき、また、第11図（Ｂ）の
本発明の構造の第２具体例でも、第12図の曲線Ｉに示さ
れるように、外部Ｑを変化させても共振周波数はそれほ
ど変化しないことが確認できた。
ガイドフィルタの特性を確認するため、第11図（Ａ）及
び（Ｂ）に示すような各構造について実験して見た。第
11図（Ａ）の構造は、従来の円柱型導波管直結NRDガイ
ドフィルタの構成に対応するもので、円柱型誘電体共振
器20Cの直結寸法２ρを3.5mmとし、その材料をテフロン
（εｒ＝2.04）とした。一方、第11図（Ｂ）の構造は、
第５図の本発明の導波管直結NRDガイドフィルタの構成
に対応するもので、共振器構成誘電体部材43Bの直径寸
法２ρを3.5mmとし、緩衝用誘電体部材50Aの第１部分の
寸法S1を1.3mm、第２部分の寸法S2を1.4mmとし、それら
の材料をテフロン（εｒ＝2.04）とした第１具体例と、
共振器構成誘電体部材43Bの直径寸法２ρを3.5mmとし、
その材料をテフロン（εｒ＝2.04）とし、緩衝用誘電体
部材50Bの第１部分の寸法S1を1.1mm、第２部分の寸法S2
を1.4mmとし、その材料をEPFTシート（εｒ＝1.4）とし
た第２具体例とについて実験して見た。これら各構造に
ついて、第11図（Ａ）の従来構造のものでは、導波管接
続面と終段誘電体共振器20Cとの間の長さを変えること
によって外部Ｑを変化させたときの共振周波数の変化を
測定し、第11図（Ｂ）の本発明の構造のものでは、緩衝
用誘電体部材50Bと終段誘電体共振器43Bとの間の長さを
変えることによって外部Ｑを変化させたときの共振周波
数の変化を測定することにより、共振器の外部Ｑと共振
周波数との関係について実験したところ、第11図（Ａ）
の従来構造のものでは、第12図の曲線Ｇに示されるよう
に、外部Ｑを変化させると共振周波数が大きく変化させ
られてしまうことが確認され、一方、第11図（Ｂ）の本
発明の構造の第１具体例では、緩衝用誘電体部材50Bの
諸寸法を適切に選定することにより第12図の曲線Ｈに示
されるように、外部Ｑを変化させても共振周波数はそれ
ほど変化しないことが確認でき、また、第11図（Ｂ）の
本発明の構造の第２具体例でも、第12図の曲線Ｉに示さ
れるように、外部Ｑを変化させても共振周波数はそれほ
ど変化しないことが確認できた。
発明の効果 前述したことから明らかなように、本発明の導波管直結
NRDガイドフィルタの構成によれば、導波管接続面と誘
電体共振器との間の長さを変えて外部Ｑを変化させる場
合においても、緩衝用誘電体部の寸法を適切に選定する
だけで、共振周波数の変化を抑制できるので、導波管直
結NRDガイドフィルタの設計、製造、調整を容易なもの
とすることができる。また、本発明の如く緩衝用誘電体
部を設けると、誘電体共振器を多段に設ける場合におい
てそれら誘電体共振器の長さを全て等しくできるという
効果も得られることが分かった。
NRDガイドフィルタの構成によれば、導波管接続面と誘
電体共振器との間の長さを変えて外部Ｑを変化させる場
合においても、緩衝用誘電体部の寸法を適切に選定する
だけで、共振周波数の変化を抑制できるので、導波管直
結NRDガイドフィルタの設計、製造、調整を容易なもの
とすることができる。また、本発明の如く緩衝用誘電体
部を設けると、誘電体共振器を多段に設ける場合におい
てそれら誘電体共振器の長さを全て等しくできるという
効果も得られることが分かった。
第１図は、本発明の一実施例としての導波管直結NRDガ
イド３段フィルタを示す上半部破断斜視図、第２図は、
第１図の導波管直結NRDガイドフィルタの緩衝用誘電体
部材の部分の構造を上から見た図、第３図は、第１図の
導波管直結NRDガイドフィルタの緩衝用誘電体部材の部
分の構造を横から見た図、第４図は、本発明の別の実施
例としての導波管直結NRDガイドフィルタを示す第１図
と同様の図、第５図は、本発明の更に別の実施例として
の導波管直結NRDガイドフィルタを示す第１図と同様の
図、第６図（Ａ）及び（Ｂ）は、第１図の本発明の導波
管直結NRDガイドフィルタの特性を確認するために実験
を行った従来構造及び本発明構造をそれぞれ示す概略
図、第７図は、第６図の各構造について行った実験結果
を示す特性曲線図、第８図は、本発明の導波管直結NRD
ガイドフィルタの試作例の特性を示す図、第９図（Ａ）
及び（Ｂ）は、第４図の本発明の導波管直結NRDガイド
フィルタの特性を確認するために実験を行った従来構造
及び本発明構造をそれぞれ示す概略図、第10図は、第９
図の各構造について行った実験結果を示す特性曲線図、
第11図（Ａ）及び（Ｂ）は、第５図の本発明の導波管直
結NRDガイドフィルタの特性を確認するために実験を行
った従来構造及び本発明構造をそれぞれ示す概略図、第
12図は、第11図の各構造について行った実験結果を示す
特性曲線図、第13図（Ａ）及び（Ｂ）は、従来の導波管
直結NRDガイドフィルタの一例を示す概略断面図および
正面図である。 30……NRDガイド金属ハウジング、 31……導波管フランジ、32……空胴、 41……初断誘電体共振器、 42……中間誘電体共振器、 43……終段誘電体共振器、 50……緩衝用誘電体部材。
イド３段フィルタを示す上半部破断斜視図、第２図は、
第１図の導波管直結NRDガイドフィルタの緩衝用誘電体
部材の部分の構造を上から見た図、第３図は、第１図の
導波管直結NRDガイドフィルタの緩衝用誘電体部材の部
分の構造を横から見た図、第４図は、本発明の別の実施
例としての導波管直結NRDガイドフィルタを示す第１図
と同様の図、第５図は、本発明の更に別の実施例として
の導波管直結NRDガイドフィルタを示す第１図と同様の
図、第６図（Ａ）及び（Ｂ）は、第１図の本発明の導波
管直結NRDガイドフィルタの特性を確認するために実験
を行った従来構造及び本発明構造をそれぞれ示す概略
図、第７図は、第６図の各構造について行った実験結果
を示す特性曲線図、第８図は、本発明の導波管直結NRD
ガイドフィルタの試作例の特性を示す図、第９図（Ａ）
及び（Ｂ）は、第４図の本発明の導波管直結NRDガイド
フィルタの特性を確認するために実験を行った従来構造
及び本発明構造をそれぞれ示す概略図、第10図は、第９
図の各構造について行った実験結果を示す特性曲線図、
第11図（Ａ）及び（Ｂ）は、第５図の本発明の導波管直
結NRDガイドフィルタの特性を確認するために実験を行
った従来構造及び本発明構造をそれぞれ示す概略図、第
12図は、第11図の各構造について行った実験結果を示す
特性曲線図、第13図（Ａ）及び（Ｂ）は、従来の導波管
直結NRDガイドフィルタの一例を示す概略断面図および
正面図である。 30……NRDガイド金属ハウジング、 31……導波管フランジ、32……空胴、 41……初断誘電体共振器、 42……中間誘電体共振器、 43……終段誘電体共振器、 50……緩衝用誘電体部材。
Claims (5)
- 【請求項１】NRDガイド共振器と導波管とを直結させた
型の導波管直結NRDガイドフィルタにおいて、前記NRDガ
イド共振器の共振器構成誘電体部に続いて前記NRDガイ
ド共振器と前記導波管との接続部に、緩衝用誘電体部を
配置したことを特徴とする導波管直結NRDガイドフィル
タ。 - 【請求項２】前記緩衝用誘電体部は、前記共振器構成誘
電体部と一体とされている特許請求の範囲第（１）項記
載の導波管直結NRDガイドフィルタ。 - 【請求項３】前記緩衝用誘電体部は、前記共振器構成誘
電体部と別に形成されている特許請求の範囲第（１）項
記載の導波管直結NRDガイドフィルタ。 - 【請求項４】前記NRDガイド共振器は、角柱共振器であ
る特許請求の範囲第（１）項又は第（２）項又は第
（３）項記載の導波管直結NRDガイドフィルタ。 - 【請求項５】前記NRDガイド共振器は、円柱共振器であ
る特許請求の範囲第（１）項又は第（２）項又は第
（３）項記載の導波管直結NRDガイドフィルタ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20040086A JPH0779201B2 (ja) | 1986-08-27 | 1986-08-27 | 導波管直結ｎｒｄガイドフイルタ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20040086A JPH0779201B2 (ja) | 1986-08-27 | 1986-08-27 | 導波管直結ｎｒｄガイドフイルタ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6359001A JPS6359001A (ja) | 1988-03-14 |
| JPH0779201B2 true JPH0779201B2 (ja) | 1995-08-23 |
Family
ID=16423687
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20040086A Expired - Lifetime JPH0779201B2 (ja) | 1986-08-27 | 1986-08-27 | 導波管直結ｎｒｄガイドフイルタ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0779201B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2897678B2 (ja) * | 1995-03-22 | 1999-05-31 | 株式会社村田製作所 | 誘電体共振器及び高周波帯域通過フィルタ装置 |
| US5945894A (en) * | 1995-03-22 | 1999-08-31 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Dielectric resonator and filter utilizing a non-radiative dielectric waveguide device |
| JPH09246803A (ja) | 1996-03-01 | 1997-09-19 | Murata Mfg Co Ltd | 誘電体一体型ｎｒｄ線路超電導帯域通過フィルタ装置 |
-
1986
- 1986-08-27 JP JP20040086A patent/JPH0779201B2/ja not_active Expired - Lifetime
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| 昭和６１年度電子通信学会総合全国大会講演論文集７４８ |
| 電子通信学会技術研究報告ＭＷ８６−７３ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6359001A (ja) | 1988-03-14 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
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