JPH0776397B2 - Ｃｕ合金製電気機器用コネクタ - Google Patents
Ｃｕ合金製電気機器用コネクタInfo
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- JPH0776397B2 JPH0776397B2 JP1192189A JP19218989A JPH0776397B2 JP H0776397 B2 JPH0776397 B2 JP H0776397B2 JP 1192189 A JP1192189 A JP 1192189A JP 19218989 A JP19218989 A JP 19218989A JP H0776397 B2 JPH0776397 B2 JP H0776397B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この発明は、導電性、曲げ部の耐はんだ剥離性、耐熱ク
リープ特性および耐マイグレーション特性に優れ、高温
湿潤環境での使用に耐えることのできるCu合金製電気機
器用コネクタに関するものである。
リープ特性および耐マイグレーション特性に優れ、高温
湿潤環境での使用に耐えることのできるCu合金製電気機
器用コネクタに関するものである。
従来、一般に各種の電気機器用コネクタの製造に重量％
で（以下、％は重量％を示す）、 Sn:1.5〜９％、 P:0.03〜0.35％、 を含有し、残りがCuと不可避不純物からなる組成を有す
るCu合金（以下、燐青銅という）が用いられていた。
で（以下、％は重量％を示す）、 Sn:1.5〜９％、 P:0.03〜0.35％、 を含有し、残りがCuと不可避不純物からなる組成を有す
るCu合金（以下、燐青銅という）が用いられていた。
しかしながら、近年、電気機器はますます小型化される
と同時に高出力化および高集積化し、それに伴って上記
電気機器に使用されるコネクタの肉厚も薄くかつ小型化
および複雑化されると同時にコネクタの高導電性も要求
されるようになってきた。また、上記電気機器の高出力
化および高集積化にともなってコネクタ相互の間隔も狭
くなり、コネクタに発生した熱の放散がされにくく、コ
ネクタ自身も加熱され、高温強度の優れたコネクタが要
求されるようになってきた。さらに近年、コネクタ相互
間隔の狭い高集積化された上記電気機器は、自動車、小
型船舶等に搭載されて高温多湿な環境で使用されること
が多く、時には水をかぶる時もある。このような湿潤な
環境で電気機器を使用すると、電気機器のコネクタ相互
の間隔が狭いことも関係して、コネクタに付着している
水分がコネクタの金属元素と反応し、金属元素がイオン
化し、陰極に移動して金属結晶が成長し、コネクタ間に
短絡（マイグレーション）が生じる現象も発生し、小型
化あるいは形状複雑化し、かつ電気極間距離を狭くした
場合、十分にその機能を発揮することができず、さらに
自動車、小型船舶等の走行中にうけるコネクタの振動お
よび曲げ圧力等によりはんだが剥離するという問題点も
生じてきた。
と同時に高出力化および高集積化し、それに伴って上記
電気機器に使用されるコネクタの肉厚も薄くかつ小型化
および複雑化されると同時にコネクタの高導電性も要求
されるようになってきた。また、上記電気機器の高出力
化および高集積化にともなってコネクタ相互の間隔も狭
くなり、コネクタに発生した熱の放散がされにくく、コ
ネクタ自身も加熱され、高温強度の優れたコネクタが要
求されるようになってきた。さらに近年、コネクタ相互
間隔の狭い高集積化された上記電気機器は、自動車、小
型船舶等に搭載されて高温多湿な環境で使用されること
が多く、時には水をかぶる時もある。このような湿潤な
環境で電気機器を使用すると、電気機器のコネクタ相互
の間隔が狭いことも関係して、コネクタに付着している
水分がコネクタの金属元素と反応し、金属元素がイオン
化し、陰極に移動して金属結晶が成長し、コネクタ間に
短絡（マイグレーション）が生じる現象も発生し、小型
化あるいは形状複雑化し、かつ電気極間距離を狭くした
場合、十分にその機能を発揮することができず、さらに
自動車、小型船舶等の走行中にうけるコネクタの振動お
よび曲げ圧力等によりはんだが剥離するという問題点も
生じてきた。
そこで、本発明者等は、上記コネクタに機械的力が加わ
っても耐はんだ剥離性に優れ、加熱されても強度を維持
することができ、さらにコネクタに水分が付着してもマ
イグレーションを起すことのないCu合金からなる導電性
の優れた電気機器用コネクタを開発すべく研究を行った
結果、 Ni:1.0超〜３％、Sn:0.1〜0.8％未満、 Si:0.08〜0.8％、Zn:0.1〜３％、 Fe:0.007〜0.25％、P:0.001〜0.2％、 を含有し、残りがCuと不可避不純物からなる組成を有す
るCu合金で構成したコネクタは、常温では引張強さ、伸
びおよびばね限界値が従来のコネクタとほぼ同じ値を示
し、電導度、曲げに対する耐はんだ剥離性、耐熱クリー
プ特性および耐マイグレーション特性が従来のコネクタ
よりも一層優れているという知見を得たのである。
っても耐はんだ剥離性に優れ、加熱されても強度を維持
することができ、さらにコネクタに水分が付着してもマ
イグレーションを起すことのないCu合金からなる導電性
の優れた電気機器用コネクタを開発すべく研究を行った
結果、 Ni:1.0超〜３％、Sn:0.1〜0.8％未満、 Si:0.08〜0.8％、Zn:0.1〜３％、 Fe:0.007〜0.25％、P:0.001〜0.2％、 を含有し、残りがCuと不可避不純物からなる組成を有す
るCu合金で構成したコネクタは、常温では引張強さ、伸
びおよびばね限界値が従来のコネクタとほぼ同じ値を示
し、電導度、曲げに対する耐はんだ剥離性、耐熱クリー
プ特性および耐マイグレーション特性が従来のコネクタ
よりも一層優れているという知見を得たのである。
この発明は、かかる知見にもとづいてなされたものであ
って、 Ni:1.5〜３％、Sn:0.1〜0.9％、 Si:0.08〜0.8％、Zn:0.1〜３％、 Fe:0.007〜0.25％、P:0.001〜0.2％、 を含有し、残りがCuと不可避不純物からなる組成を有す
るCu合金で構成した導電性、耐熱クリープ特性および耐
マイグレーション特性に優れたCu合金製電気機器用コネ
クタに特徴を有するものである。
って、 Ni:1.5〜３％、Sn:0.1〜0.9％、 Si:0.08〜0.8％、Zn:0.1〜３％、 Fe:0.007〜0.25％、P:0.001〜0.2％、 を含有し、残りがCuと不可避不純物からなる組成を有す
るCu合金で構成した導電性、耐熱クリープ特性および耐
マイグレーション特性に優れたCu合金製電気機器用コネ
クタに特徴を有するものである。
つぎに、この発明の電気機器用コネクタの製造に用いる
Cu合金の成分組成を上記の如く限定した理由について説
明する。
Cu合金の成分組成を上記の如く限定した理由について説
明する。
（ａ） NiおよびSi これらの成分は、共存した状態で化合物を形成し、もっ
て導電性を大幅に低下させることなく強度およびばね性
を向上させるとともに、軟化温度を高め、高温下での耐
クリープ特性を向上させる作用があるが、その含有量が
Ni:1.0％以下でも、またSi:0.08％未満でも化合物の形
成が不十分で、上記作用に所望の効果が得られず、一
方、Niの含有量が３％を越えても、またSi含有量が0.8
％を越えても熱間圧延性および導電性が低下するように
なることから、その含有量をそれぞれNi:1.0超〜３％、
Si:0.08〜0.8％と定めた。
て導電性を大幅に低下させることなく強度およびばね性
を向上させるとともに、軟化温度を高め、高温下での耐
クリープ特性を向上させる作用があるが、その含有量が
Ni:1.0％以下でも、またSi:0.08％未満でも化合物の形
成が不十分で、上記作用に所望の効果が得られず、一
方、Niの含有量が３％を越えても、またSi含有量が0.8
％を越えても熱間圧延性および導電性が低下するように
なることから、その含有量をそれぞれNi:1.0超〜３％、
Si:0.08〜0.8％と定めた。
（ｂ） Sn Sn成分には、ばね性および曲げ加工性を一段と向上させ
る作用があるが、その含有量が0.1％未満では所望のば
ね性を確保することができず、一方、その含有量が0.8
以上であると耐マイグレーション特性および導電性に低
下傾向が現われるようになることから、その含有量を0.
1〜0.8％未満と定めた。
る作用があるが、その含有量が0.1％未満では所望のば
ね性を確保することができず、一方、その含有量が0.8
以上であると耐マイグレーション特性および導電性に低
下傾向が現われるようになることから、その含有量を0.
1〜0.8％未満と定めた。
（ｃ） Zn Zn成分には、はんだ耐熱剥離性および耐マイグレーショ
ン特性を向上させる作用があるが、その含有量が0.1％
未満では上記作用に所望の効果が得られず、一方、その
含有量が３％を越えると、はんだ付け性が損なわれるよ
うになることから、その含有量を0.1〜３％と定めた。
ン特性を向上させる作用があるが、その含有量が0.1％
未満では上記作用に所望の効果が得られず、一方、その
含有量が３％を越えると、はんだ付け性が損なわれるよ
うになることから、その含有量を0.1〜３％と定めた。
（ｄ） Fe Fe成分には、熱間圧延性を向上させる効果（表面割れや
耳割れの発生を抑制する効果）およびNiとSiの化合物析
出を微細化し、よってメッキ加熱密着性を向上させる効
果等を通じて、コネクタの信頼性を高める作用がある
が、その含有量が0.007％未満では上記作用に所望の効
果が得られず、一方、その含有量が0.25％を越えると熱
間圧延性効果が飽和し、むしろ低下傾向が現われるよう
なると共に、導電性にも悪影響を及ぼすようになること
から、その含有量を0.007〜0.25％と定めた。
耳割れの発生を抑制する効果）およびNiとSiの化合物析
出を微細化し、よってメッキ加熱密着性を向上させる効
果等を通じて、コネクタの信頼性を高める作用がある
が、その含有量が0.007％未満では上記作用に所望の効
果が得られず、一方、その含有量が0.25％を越えると熱
間圧延性効果が飽和し、むしろ低下傾向が現われるよう
なると共に、導電性にも悪影響を及ぼすようになること
から、その含有量を0.007〜0.25％と定めた。
（ｅ） Ｐ Ｐ成分には、曲げ加工によって起るばね性の低下を抑制
し、よって成型加工して得たコネクタの挿抜特性を向上
させる作用および耐マイグレーション特性を向上させる
作用があるが、その含有量が0.001％未満では所望の効
果が得られず、一方、その含有量が0.2％を越えると、
はんだ耐熱剥離性を著しく損なうようになることから、
その含有量を0.001〜0.2％と定めた。
し、よって成型加工して得たコネクタの挿抜特性を向上
させる作用および耐マイグレーション特性を向上させる
作用があるが、その含有量が0.001％未満では所望の効
果が得られず、一方、その含有量が0.2％を越えると、
はんだ耐熱剥離性を著しく損なうようになることから、
その含有量を0.001〜0.2％と定めた。
つぎに、この発明の電気機器用コネクタを実施例により
具体的に説明する。
具体的に説明する。
通常の低周波溝型溶解炉を用い、それぞれ第１表に示さ
れるCu合金溶湯を調製し、半連続鋳造法にて、厚さ:150
mm、幅:400mm、長さ:1600mmの寸法をもった鋳塊に鋳造
した。この鋳塊に、750〜900℃の範囲内の所定の圧延開
始温度にて熱間圧延を施して、厚さ:11mmの熱延板と
し、ついで水冷後、上記熱延板の上下両面を0.5mmづつ
面削して厚さ:10mmとした状態で、通常の条件にて冷間
圧延と焼鈍とを交互に繰り返し行ない、最終的に250〜5
50℃の範囲の所定温度に１時間保持の条件で焼鈍を施す
ことによって、本発明コネクタ素材１〜９および比較コ
ネクタ素材１〜９をそれぞれ製造した。
れるCu合金溶湯を調製し、半連続鋳造法にて、厚さ:150
mm、幅:400mm、長さ:1600mmの寸法をもった鋳塊に鋳造
した。この鋳塊に、750〜900℃の範囲内の所定の圧延開
始温度にて熱間圧延を施して、厚さ:11mmの熱延板と
し、ついで水冷後、上記熱延板の上下両面を0.5mmづつ
面削して厚さ:10mmとした状態で、通常の条件にて冷間
圧延と焼鈍とを交互に繰り返し行ない、最終的に250〜5
50℃の範囲の所定温度に１時間保持の条件で焼鈍を施す
ことによって、本発明コネクタ素材１〜９および比較コ
ネクタ素材１〜９をそれぞれ製造した。
なお、比較コネクタ素材のうち１〜９は、いずれも構成
成分のうちのいずれかの成分含有量（第１表において※
印を付したもの）が、この発明の範囲から外れた組成を
もつものであり、８および９は、従来コネクタ素材であ
る。
成分のうちのいずれかの成分含有量（第１表において※
印を付したもの）が、この発明の範囲から外れた組成を
もつものであり、８および９は、従来コネクタ素材であ
る。
つぎに、この結果得られた各種コネクタ素材について、
下記の引張試験、ばね限界値試験、導電率測定、応力緩
和率算定による熱クリープ特性の評価、曲げ部の耐はん
だ剥離試験、メッキ加熱密着性試験および最大漏洩電流
測定による耐マイグレーション特性の評価を行った。
下記の引張試験、ばね限界値試験、導電率測定、応力緩
和率算定による熱クリープ特性の評価、曲げ部の耐はん
だ剥離試験、メッキ加熱密着性試験および最大漏洩電流
測定による耐マイグレーション特性の評価を行った。
（１） 引張試験 上記素材の圧延方向に平行に採取したJIS5号試験片を用
いて引張強さと伸びを測定し、それらの結果を第１表に
示した。
いて引張強さと伸びを測定し、それらの結果を第１表に
示した。
（２） ばね限界値試験 厚さ:0.25mm、幅:10mm、長さ:80mmの寸法を有する試験
片を圧延方向に平行に切り出し、JIS H3130に定めるモ
ーメント試験を行い、ばね限界値を測定してその結果を
第１表に示した（以下、このばね限界値を、初期状態の
ばね限界値という）。
片を圧延方向に平行に切り出し、JIS H3130に定めるモ
ーメント試験を行い、ばね限界値を測定してその結果を
第１表に示した（以下、このばね限界値を、初期状態の
ばね限界値という）。
つぎに、上記寸法を有する試験片を、第２図に示される
ように、曲げ角度Ａ＝130゜、段差Ｄ＝2mmを有し、曲げ
部に曲率半径を生じない曲げ加工を施して曲げ加工試験
片を作製し、この曲げ加工試験片を用いて上記JIS H 31
30のモーメント試験を行い、ばね限界値を測定した（以
下、この曲げ加工試験片を用いて測定したばね限界値を
曲げ加工後のばね限界値という）。
ように、曲げ角度Ａ＝130゜、段差Ｄ＝2mmを有し、曲げ
部に曲率半径を生じない曲げ加工を施して曲げ加工試験
片を作製し、この曲げ加工試験片を用いて上記JIS H 31
30のモーメント試験を行い、ばね限界値を測定した（以
下、この曲げ加工試験片を用いて測定したばね限界値を
曲げ加工後のばね限界値という）。
上記第１表に示した初期状態のばね限界値および上記測
定した曲げ加工後のばね限界値を、次の式、すなわち、 に代入し、曲げ加工によるばね限界値の低下率（％）を
求めてその値を第１表に示し、曲げ加工によるコネクタ
素材のばね性の低下の程度を評価した。一般に電気機器
用コネクタは曲げ加工により製造されるため、曲げ加工
によるばね限界値の低下率が大きいコネクタ素材は好ま
しくない。
定した曲げ加工後のばね限界値を、次の式、すなわち、 に代入し、曲げ加工によるばね限界値の低下率（％）を
求めてその値を第１表に示し、曲げ加工によるコネクタ
素材のばね性の低下の程度を評価した。一般に電気機器
用コネクタは曲げ加工により製造されるため、曲げ加工
によるばね限界値の低下率が大きいコネクタ素材は好ま
しくない。
（３） 導電率測定 導電率は、JIS H 0505に定める測定方法で測定し、その
結果を第１表に示した。
結果を第１表に示した。
（４） 応力緩和率算定による耐熱クリープ特性の評価 応力緩和率は、厚さ:0.25mm、幅:12.7mm、長さ:120mm
（以下、L0とする）の寸法をもった試験片を使用し、こ
の試験片を、長さ:110mm、深さ:3mmの水平縦長溝を有す
る治具に上記試験片の中央部が上方に膨出するように弯
曲セットし（この時の試験片の両端部間の距離:110mmを
L1とする）、この状態で温度:150℃に1000時間保持し、
加熱後、上記治具から取りはずした状態における上記試
験片の両端部間の距離（以下、L2とする）を測定し、計
算式： によって算出することにより求め、求めた応力緩和率を
第１表に示し、耐熱クリープ特性の評価を行った。
（以下、L0とする）の寸法をもった試験片を使用し、こ
の試験片を、長さ:110mm、深さ:3mmの水平縦長溝を有す
る治具に上記試験片の中央部が上方に膨出するように弯
曲セットし（この時の試験片の両端部間の距離:110mmを
L1とする）、この状態で温度:150℃に1000時間保持し、
加熱後、上記治具から取りはずした状態における上記試
験片の両端部間の距離（以下、L2とする）を測定し、計
算式： によって算出することにより求め、求めた応力緩和率を
第１表に示し、耐熱クリープ特性の評価を行った。
（５） 曲げ部の耐はんだ剥離試験 厚さ:0.25mm、幅:15mm、長さ:60mmの寸法をもった試験
片をロジンフラックスで処理し、温度:230℃の60％Sn−
40％Pb合金のはんだ浴中に浸漬し、その表面に上記はん
だを付着させ、この状態で、大気中、温度:150℃、1000
時間保持の条件で加熱し、加熱後、試験片を180゜密着
曲げし、再び180゜曲げ戻す条件で行ない、この180゜曲
げ部におけるはんだ剥離の有無を観察し、その結果を第
１表に示し、曲げ部における耐はんだ剥離性を評価し
た。
片をロジンフラックスで処理し、温度:230℃の60％Sn−
40％Pb合金のはんだ浴中に浸漬し、その表面に上記はん
だを付着させ、この状態で、大気中、温度:150℃、1000
時間保持の条件で加熱し、加熱後、試験片を180゜密着
曲げし、再び180゜曲げ戻す条件で行ない、この180゜曲
げ部におけるはんだ剥離の有無を観察し、その結果を第
１表に示し、曲げ部における耐はんだ剥離性を評価し
た。
（６） メッキ加熱密着性試験 厚さ:0.25mm、幅:25mm、長さ:100mmの寸法を有する試験
片を用意し、これに通常の溶融浸漬メッキ法により厚
さ:2μｍのAgメッキを施し、このAgメッキ試験片を温
度:400℃に３分間加熱し、加熱後の試験片のメッキふく
れの有無を観察し、その結果を第１表に示してメッキ加
熱密着性を評価した。
片を用意し、これに通常の溶融浸漬メッキ法により厚
さ:2μｍのAgメッキを施し、このAgメッキ試験片を温
度:400℃に３分間加熱し、加熱後の試験片のメッキふく
れの有無を観察し、その結果を第１表に示してメッキ加
熱密着性を評価した。
（７） 最大漏洩電流測定による耐マイグレーション特
性の評価 厚さ:0.25mm、幅:5mm、長さ:100mmの寸法を有する試験
片を第１表の各合金について２枚１組 として用意し、さらに、第１図に示す電気回路よりなる
測定装置を用意した。
性の評価 厚さ:0.25mm、幅:5mm、長さ:100mmの寸法を有する試験
片を第１表の各合金について２枚１組 として用意し、さらに、第１図に示す電気回路よりなる
測定装置を用意した。
上記測定装置において、１は定電圧直流電源、２は電流
計、３は電圧計、４は水槽、５は水道水、６は試験片、
７は絶縁樹脂、８は絶縁樹脂に設けられた穴、９は電線
である。上記用意された２枚の試験片６でもって直径:1
0mmの穴８を有する厚さ:1mmの絶縁樹脂７を挾み、上記
２枚の試験片６のうち一方を正極に、もう一方を負極に
接続し、14Vの電圧を加えたまま上記水槽４の水導水５
に３分間浸漬、３分間乾燥の操作を繰り返し行ない、50
サイクルに至るまでの最大漏洩電流を測定し、その結果
を第１表に示すことにより耐マイグレーション特性の評
価を行った。
計、３は電圧計、４は水槽、５は水道水、６は試験片、
７は絶縁樹脂、８は絶縁樹脂に設けられた穴、９は電線
である。上記用意された２枚の試験片６でもって直径:1
0mmの穴８を有する厚さ:1mmの絶縁樹脂７を挾み、上記
２枚の試験片６のうち一方を正極に、もう一方を負極に
接続し、14Vの電圧を加えたまま上記水槽４の水導水５
に３分間浸漬、３分間乾燥の操作を繰り返し行ない、50
サイクルに至るまでの最大漏洩電流を測定し、その結果
を第１表に示すことにより耐マイグレーション特性の評
価を行った。
第１表に示される結果から、本発明コネクタ素材１〜９
は、引張強さ、伸び、ばね限界値およびメッキふくれ発
生の有無によるメッキ加熱密着性については、従来の燐
青銅である比較コネクタ素材８および９とほぼ同一の値
を示すが、導電率および曲げ部の耐はんだ剥離性につい
ては従来の燐青銅である比較コネクタ素材８および９よ
りも優れており、また、応力緩和率および最大漏洩電流
については、本発明コネクタ素材１〜９が比較コネクタ
素材８および９よりもいずれも低い値を示すことから、
本発明コネクタ素材１〜９は耐熱クリープ特性および耐
マイグレーション特性については従来の燐青銅よりも優
れていることがわかる。
は、引張強さ、伸び、ばね限界値およびメッキふくれ発
生の有無によるメッキ加熱密着性については、従来の燐
青銅である比較コネクタ素材８および９とほぼ同一の値
を示すが、導電率および曲げ部の耐はんだ剥離性につい
ては従来の燐青銅である比較コネクタ素材８および９よ
りも優れており、また、応力緩和率および最大漏洩電流
については、本発明コネクタ素材１〜９が比較コネクタ
素材８および９よりもいずれも低い値を示すことから、
本発明コネクタ素材１〜９は耐熱クリープ特性および耐
マイグレーション特性については従来の燐青銅よりも優
れていることがわかる。
一方、NiおよびSiの含有量がこの発明の組成範囲より少
ない比較コネクタ素材１では、引張強さ、初期状態のば
ね限界値および応力緩和率が劣り、NiおよびSnの含有量
がこの発明の組成範囲より多い比較コネクタ素材２およ
び５では導電率が従来の燐青銅よりも良くならず、Siお
よびＰがこの発明の組成範囲より多い比較コネクタ素材
３および６では曲げ部にはんだ剥離が発生し、Sn、Znお
よびFeが共にこの発明の組成範囲より低いと曲げ部のは
んだ剥離およびメッキふくれが発生し、初期状態のばね
限界値が大幅に低下し、さらに最大漏洩電流が大幅に増
加することから耐マイグレーション特性が大幅に低下す
ることがわかる。
ない比較コネクタ素材１では、引張強さ、初期状態のば
ね限界値および応力緩和率が劣り、NiおよびSnの含有量
がこの発明の組成範囲より多い比較コネクタ素材２およ
び５では導電率が従来の燐青銅よりも良くならず、Siお
よびＰがこの発明の組成範囲より多い比較コネクタ素材
３および６では曲げ部にはんだ剥離が発生し、Sn、Znお
よびFeが共にこの発明の組成範囲より低いと曲げ部のは
んだ剥離およびメッキふくれが発生し、初期状態のばね
限界値が大幅に低下し、さらに最大漏洩電流が大幅に増
加することから耐マイグレーション特性が大幅に低下す
ることがわかる。
さらに、この発明において、Ｐは重要な添加元素であ
り、比較コネクタ素材７に示されるようにＰが含まれな
いと曲げ加工によるばね限界値の低下率は大幅に増加す
る。一般に電気機器用コネクタは、主として曲げ加工に
より製造されるところから、上記曲げ加工によるばね限
界値の低下率の大きなコネクタ素材で製造された電気機
器用コネクタは上記過酷な要求に応ずることができない
ことがわかる。
り、比較コネクタ素材７に示されるようにＰが含まれな
いと曲げ加工によるばね限界値の低下率は大幅に増加す
る。一般に電気機器用コネクタは、主として曲げ加工に
より製造されるところから、上記曲げ加工によるばね限
界値の低下率の大きなコネクタ素材で製造された電気機
器用コネクタは上記過酷な要求に応ずることができない
ことがわかる。
以上、この発明の条件から外れた成分組成（第１表にお
いて、この発明の条件を外れた成分組成には※印を付し
て区別した）を有すると、従来の燐青銅である比較コネ
クタ素材８および９よりも導電率が向上しないもの、引
張強さまたは伸びが劣るもの、初期状態のばね限界値が
劣るもの、耐熱クリープ特性の目安となる応力緩和率が
劣るもの、曲げ部のはんだ剥離またはメッキふくれが発
生するもの、最大漏洩電流が大きく耐マイグレーション
特性の劣るものなどが発生し、好ましくないことがわか
る。
いて、この発明の条件を外れた成分組成には※印を付し
て区別した）を有すると、従来の燐青銅である比較コネ
クタ素材８および９よりも導電率が向上しないもの、引
張強さまたは伸びが劣るもの、初期状態のばね限界値が
劣るもの、耐熱クリープ特性の目安となる応力緩和率が
劣るもの、曲げ部のはんだ剥離またはメッキふくれが発
生するもの、最大漏洩電流が大きく耐マイグレーション
特性の劣るものなどが発生し、好ましくないことがわか
る。
この発明のCu合金製電気機器用コネクタは、導電性、耐
熱クリープ特性および耐マイグレーション特性、耐メッ
キふくれ性および曲げ部の耐はんだ剥離性がいずれも優
れたCu合金で構成されているので、小型化、高集積化お
よび形状複雑化に伴なう発熱に対しても十分対処するこ
とができ、さらに湿潤な環境にあってもマイグレーショ
ンが発生することのない高い信頼性が得られるなど工業
上有用な特性を有するものである。
熱クリープ特性および耐マイグレーション特性、耐メッ
キふくれ性および曲げ部の耐はんだ剥離性がいずれも優
れたCu合金で構成されているので、小型化、高集積化お
よび形状複雑化に伴なう発熱に対しても十分対処するこ
とができ、さらに湿潤な環境にあってもマイグレーショ
ンが発生することのない高い信頼性が得られるなど工業
上有用な特性を有するものである。
第１図は、耐マイグレーション特性を試験するための装
置の概略図、 第２図は、曲げ加工試験片の斜視図である。 1:定電圧直流電源、2:電流計 3:電圧計、4:水槽 5:水道水、6:試験片 7:絶縁樹脂、8:穴 9:電線、10:曲げ加工試験片 A:曲げ角度、B:段差
置の概略図、 第２図は、曲げ加工試験片の斜視図である。 1:定電圧直流電源、2:電流計 3:電圧計、4:水槽 5:水道水、6:試験片 7:絶縁樹脂、8:穴 9:電線、10:曲げ加工試験片 A:曲げ角度、B:段差
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 深民 崇夫 福島県会津若松市扇町128―７ 三菱伸銅 株式会社若松製作所内 (56)参考文献 特開 昭60−245754（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−130739（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−119660（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−62834（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−264144（ＪＰ，Ａ) 特開 昭64−4445（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】Ni:1.0超〜３％、 Sn:0.1〜0.8％未満、 Si:0.08〜0.8％、 Zn:0.1〜３％、 Fe:0.007〜0.25％、 P:0.001〜0.2％、 を含有し、残りがCuと不可避不純物からなる組成（以
上、重量％）を有するCu合金で構成したことを特徴とす
る、導電性、曲げ部の耐はんだ剥離性、耐熱クリープ特
性および耐マイグレーション特性に優れたCu合金製電気
機器用コネクタ。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1192189A JPH0776397B2 (ja) | 1989-07-25 | 1989-07-25 | Ｃｕ合金製電気機器用コネクタ |
| KR1019900003602A KR910003863A (ko) | 1989-07-25 | 1990-03-17 | Cu 합금제 전기기기용 콘넥터 |
| US07/510,880 US4971758A (en) | 1989-07-25 | 1990-04-18 | Copper-based alloy connector for electrical devices |
| DE4021842A DE4021842C2 (de) | 1989-07-25 | 1990-07-09 | Kupferlegierung für Verbindungsstücke für elektrische Vorrichtungen mit hoher Verdrahtungsdichte |
| FR9009527A FR2650443B1 (fr) | 1989-07-25 | 1990-07-25 | Connecteur en alliage a base de cuivre pour dispositifs electriques |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1192189A JPH0776397B2 (ja) | 1989-07-25 | 1989-07-25 | Ｃｕ合金製電気機器用コネクタ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0356636A JPH0356636A (ja) | 1991-03-12 |
| JPH0776397B2 true JPH0776397B2 (ja) | 1995-08-16 |
Family
ID=16287160
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1192189A Expired - Lifetime JPH0776397B2 (ja) | 1989-07-25 | 1989-07-25 | Ｃｕ合金製電気機器用コネクタ |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4971758A (ja) |
| JP (1) | JPH0776397B2 (ja) |
| KR (1) | KR910003863A (ja) |
| DE (1) | DE4021842C2 (ja) |
| FR (1) | FR2650443B1 (ja) |
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- 1989-07-25 JP JP1192189A patent/JPH0776397B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1990
- 1990-03-17 KR KR1019900003602A patent/KR910003863A/ko not_active Withdrawn
- 1990-04-18 US US07/510,880 patent/US4971758A/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-07-09 DE DE4021842A patent/DE4021842C2/de not_active Expired - Lifetime
- 1990-07-25 FR FR9009527A patent/FR2650443B1/fr not_active Expired - Lifetime
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| FR2650443B1 (fr) | 1994-12-23 |
| FR2650443A1 (fr) | 1991-02-01 |
| KR910003863A (ko) | 1991-02-28 |
| JPH0356636A (ja) | 1991-03-12 |
| US4971758A (en) | 1990-11-20 |
| DE4021842A1 (de) | 1991-01-31 |
| DE4021842C2 (de) | 1994-01-05 |
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