JPH0765115B2 - 深絞り用冷間圧延鋼板の製造法 - Google Patents
深絞り用冷間圧延鋼板の製造法Info
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- JPH0765115B2 JPH0765115B2 JP62191316A JP19131687A JPH0765115B2 JP H0765115 B2 JPH0765115 B2 JP H0765115B2 JP 62191316 A JP62191316 A JP 62191316A JP 19131687 A JP19131687 A JP 19131687A JP H0765115 B2 JPH0765115 B2 JP H0765115B2
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- steel sheet
- rolled steel
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は深絞り用冷間圧延鋼板の製造法に関し、さらに
詳しくは、連続焼鈍を行なう深絞り用冷間圧延鋼板の製
造法に関する。
詳しくは、連続焼鈍を行なう深絞り用冷間圧延鋼板の製
造法に関する。
［従来技術］ 一般に、冷間圧延鋼板の連続焼鈍板は処理時間が短く、
かつ、表面性状、形状の良い製品が得られるために広く
採用されている。
かつ、表面性状、形状の良い製品が得られるために広く
採用されている。
しかしながら、成形性、特に、深絞り性の良好な連続焼
鈍冷間圧延鋼板を製造する上において、高温巻取りが必
須の要件であり、そのため、表面性状が損ねられるばか
りではなく、巻取られたコイルを放冷、徐冷するため工
程が中断される。即ち、 連続焼鈍される冷間圧延鋼板において、従来の箱焼鈍
による冷間圧延鋼板に匹敵する深絞り性、γ値を得るに
はその熱間圧延、特に、高温巻取りする必要があること
はよく知られており、また、実施されている。
鈍冷間圧延鋼板を製造する上において、高温巻取りが必
須の要件であり、そのため、表面性状が損ねられるばか
りではなく、巻取られたコイルを放冷、徐冷するため工
程が中断される。即ち、 連続焼鈍される冷間圧延鋼板において、従来の箱焼鈍
による冷間圧延鋼板に匹敵する深絞り性、γ値を得るに
はその熱間圧延、特に、高温巻取りする必要があること
はよく知られており、また、実施されている。
この高温巻取りは、冶金的にはFe3CおよびAlNを粗大析
出させることに主眼があり、巻取り温度は高い程Fe3Cお
よびAlNの粗大析出が進行し、連続焼鈍によりｒ値の高
い冷間圧延鋼板を得るためには望ましい。
出させることに主眼があり、巻取り温度は高い程Fe3Cお
よびAlNの粗大析出が進行し、連続焼鈍によりｒ値の高
い冷間圧延鋼板を得るためには望ましい。
しかしながら、巻取り温度を高くすると、表面スケール
が生じ、脱炭により粒子の粗大化（フェライト結晶の粗
大化）が起り、冷間圧延鋼板の外観を著しく損ねる。こ
のため、可能な限り低く抑えられており、従って、連続
焼鈍では箱焼鈍で得られる製品に匹敵するｒ値のものは
製造できなかった。
が生じ、脱炭により粒子の粗大化（フェライト結晶の粗
大化）が起り、冷間圧延鋼板の外観を著しく損ねる。こ
のため、可能な限り低く抑えられており、従って、連続
焼鈍では箱焼鈍で得られる製品に匹敵するｒ値のものは
製造できなかった。
さらに、工程上の問題があるが、連続熱間圧延機によ
り製造される熱間圧延鋼板は上記のような高温に巻取っ
た状態で１旦常温まで放冷して、その後、酸洗して冷間
圧延されるのが現状である。そのため、工程が１〜２週
間中断する。
り製造される熱間圧延鋼板は上記のような高温に巻取っ
た状態で１旦常温まで放冷して、その後、酸洗して冷間
圧延されるのが現状である。そのため、工程が１〜２週
間中断する。
近年、鉄鋼製造技術の進歩は著しく、連続鋳造、直送圧
延、ホットチャージ圧延、酸洗−冷間圧延の連続化、お
よび、連続焼鈍と工程の連続化によりコストダウン、短
納期化が進められているにも拘わらず、このような巻取
り後の放冷がネックとなり、工程の完全な連続化が実現
されていない。従って、今後益々厳しくなる短納期の要
求には対応できない。
延、ホットチャージ圧延、酸洗−冷間圧延の連続化、お
よび、連続焼鈍と工程の連続化によりコストダウン、短
納期化が進められているにも拘わらず、このような巻取
り後の放冷がネックとなり、工程の完全な連続化が実現
されていない。従って、今後益々厳しくなる短納期の要
求には対応できない。
また、材料上の問題として、例えば、低Ｃ−Alキルド鋼
板や極低Ｃ−Nb鋼板では700℃以上の高温巻取りを行
い、また、極低Ｃ−Ti含有鋼板では巻取り温度の制約は
少ないとはいえ、TiCの析出のため600℃前後の温度で巻
取る必要があり、さらに、放冷のため連続化を達成する
ことはできなかった。
板や極低Ｃ−Nb鋼板では700℃以上の高温巻取りを行
い、また、極低Ｃ−Ti含有鋼板では巻取り温度の制約は
少ないとはいえ、TiCの析出のため600℃前後の温度で巻
取る必要があり、さらに、放冷のため連続化を達成する
ことはできなかった。
［発明が解決しようとする問題点］ 本発明は上記に説明した従来の連続焼鈍される冷間圧延
鋼板の製造法の種々の問題点に鑑み、本発明者が鋼の含
有成分、含有割合および製造条件について鋭意研究を行
い、検討を重ねた結果、今まで、常識とされていた高温
における温度の巻取りを行なわずに、深絞り用の連続焼
鈍用冷間圧延鋼板の製造法を開発したのである。
鋼板の製造法の種々の問題点に鑑み、本発明者が鋼の含
有成分、含有割合および製造条件について鋭意研究を行
い、検討を重ねた結果、今まで、常識とされていた高温
における温度の巻取りを行なわずに、深絞り用の連続焼
鈍用冷間圧延鋼板の製造法を開発したのである。
［問題点を解決するための手段］ 本発明に係る深絞り用冷間圧延鋼板の製造法の特徴とす
るところは、 C0.0025〜0.01wt％、Si1.0wt％以下、Mn0.35wt％以下、
P0.15wt％以下、 を含有し、さらに、 solTi0.02〜0.15wt％、Nb0.01〜0.08wt％ の内から選んだ１種または２種 を含有し、かつ、 solTi/C原子濃度比＞1.3 （solTi＋Nb）/C原子濃度比＞1.3 Nb/C原子濃度比＞1.3 であり、残部Feおよび不可避不純物からなる鋼を、熱間
圧延をAr3以上の温度において終了し、次いで、熱間圧
延鋼板を20〜150℃/secの冷却速度で200℃以下の温度ま
で冷却した後、巻取るか、或いは、連続的に酸洗いを行
ない、さらに、圧下率が50％以上の冷間圧延および連続
焼鈍を行なうことを特徴とする深絞り用冷間圧延鋼板の
製造法を第１の発明とし、 （２）C0.0025〜0.01wt％、Si1.0wt％以下、Mn0.35wt％
以下、P0.15wt％以下、 を含有し、さらに、 solTi0.02〜0.15wt％、Nb0.01〜0.08wt％ の内から選んだ１種または２種 および、 B0.001〜0.005wt％ を含有し、かつ、 solTi/C原子濃度比＞1.3 （solTi＋Nb）/C原子濃度比＞1.3 Nb/C原子濃度比＞1.3 であり、残部Feおよび不可避不純物からなる鋼を、熱間
圧延をAr3以上の温度において終了し、次いで、熱間圧
延鋼板を20〜150℃/secの冷却速度で200℃以下の温度ま
で冷却した後、巻取るか、或いは、連続的に酸洗いを行
ない、さらに、圧下率が50％以上の冷間圧延および連続
焼鈍を行なうことを特徴とする深絞り用冷間圧延鋼板の
製造法を第２の発明とする２つの発明よりなるものであ
る。
るところは、 C0.0025〜0.01wt％、Si1.0wt％以下、Mn0.35wt％以下、
P0.15wt％以下、 を含有し、さらに、 solTi0.02〜0.15wt％、Nb0.01〜0.08wt％ の内から選んだ１種または２種 を含有し、かつ、 solTi/C原子濃度比＞1.3 （solTi＋Nb）/C原子濃度比＞1.3 Nb/C原子濃度比＞1.3 であり、残部Feおよび不可避不純物からなる鋼を、熱間
圧延をAr3以上の温度において終了し、次いで、熱間圧
延鋼板を20〜150℃/secの冷却速度で200℃以下の温度ま
で冷却した後、巻取るか、或いは、連続的に酸洗いを行
ない、さらに、圧下率が50％以上の冷間圧延および連続
焼鈍を行なうことを特徴とする深絞り用冷間圧延鋼板の
製造法を第１の発明とし、 （２）C0.0025〜0.01wt％、Si1.0wt％以下、Mn0.35wt％
以下、P0.15wt％以下、 を含有し、さらに、 solTi0.02〜0.15wt％、Nb0.01〜0.08wt％ の内から選んだ１種または２種 および、 B0.001〜0.005wt％ を含有し、かつ、 solTi/C原子濃度比＞1.3 （solTi＋Nb）/C原子濃度比＞1.3 Nb/C原子濃度比＞1.3 であり、残部Feおよび不可避不純物からなる鋼を、熱間
圧延をAr3以上の温度において終了し、次いで、熱間圧
延鋼板を20〜150℃/secの冷却速度で200℃以下の温度ま
で冷却した後、巻取るか、或いは、連続的に酸洗いを行
ない、さらに、圧下率が50％以上の冷間圧延および連続
焼鈍を行なうことを特徴とする深絞り用冷間圧延鋼板の
製造法を第２の発明とする２つの発明よりなるものであ
る。
本発明に係る深絞り用冷間圧延鋼板の製造法について、
以下詳細に説明する。
以下詳細に説明する。
先ず、本発明に係る深絞り用冷間圧延鋼板の製造法にお
いて使用する鋼の含有成分および含有割合について説明
する。
いて使用する鋼の含有成分および含有割合について説明
する。
Ｃは良好な深絞り成形性を得るためにできるだけ少ない
方が（TiCとしてＣを固定するためのTiを含有量を低下
させる上でも）が望ましいが、Ｃ含有量が少なくなり過
ぎると、通常の製鋼炉による溶製が困難となるばかり
か、鋼中酸素量の急増を伴い、成形性が悪化し、本発明
に係る深絞り用冷間圧延鋼板の製造法においては、Ｃ含
有量をあまり少なくなり過ぎると活量低下のため熱間圧
延後および冷却過程におけるTiCの析出が不可能となる
ので、Ｃ含有量の下限は0.0025wt％とし、また、多くな
り過ぎるとTiCの析出量が増大し、サイズが減少して深
絞り性を劣化させるので上限は0.01wt％とするのが良
い。よって、Ｃ含有量は0.0025〜0.01wt％とする。
方が（TiCとしてＣを固定するためのTiを含有量を低下
させる上でも）が望ましいが、Ｃ含有量が少なくなり過
ぎると、通常の製鋼炉による溶製が困難となるばかり
か、鋼中酸素量の急増を伴い、成形性が悪化し、本発明
に係る深絞り用冷間圧延鋼板の製造法においては、Ｃ含
有量をあまり少なくなり過ぎると活量低下のため熱間圧
延後および冷却過程におけるTiCの析出が不可能となる
ので、Ｃ含有量の下限は0.0025wt％とし、また、多くな
り過ぎるとTiCの析出量が増大し、サイズが減少して深
絞り性を劣化させるので上限は0.01wt％とするのが良
い。よって、Ｃ含有量は0.0025〜0.01wt％とする。
SiはＰと共に深絞り性を劣化させずに高強度化が図れる
元素であり、含有量が1.0wt％を越えて含有されると表
面性情が悪化し、1.0wt％以下において深絞り性が向上
する。よって、Si含有量は1.0wt％とする。
元素であり、含有量が1.0wt％を越えて含有されると表
面性情が悪化し、1.0wt％以下において深絞り性が向上
する。よって、Si含有量は1.0wt％とする。
Mnは重要な元素であり、含有量が0.35wt％以下におい
て、Tiを含有する鋼においては通常の巻取り工程を行な
わなくても熱間圧延−冷却のみでTiCを形成して有害な
Ｃを除去でき、また、Ｂを含有する鋼においては固溶Ｂ
とBNの効果を充分に発揮することができる。よって、Mn
含有量は0.35wt％とする。
て、Tiを含有する鋼においては通常の巻取り工程を行な
わなくても熱間圧延−冷却のみでTiCを形成して有害な
Ｃを除去でき、また、Ｂを含有する鋼においては固溶Ｂ
とBNの効果を充分に発揮することができる。よって、Mn
含有量は0.35wt％とする。
ＰはＳと共に深絞り性を劣化させずに高強度化を図るこ
とができる元素であり、含有量が0.15wt％を越えると再
結晶温度を高め、低温・短時間の連続焼鈍による成形法
の付与が不可能になる。
とができる元素であり、含有量が0.15wt％を越えると再
結晶温度を高め、低温・短時間の連続焼鈍による成形法
の付与が不可能になる。
よって、Ｐ含有量は0.15wt％とする。
solTiは含有量が増加するに伴い深絞り性を高め、特
に、鋼中のＣ、Ｎを完全に炭窒化物（Ti（C,N））とし
て固定することにより、深絞り性が極めて良好になる元
素であり、含有量が、0.02wt％未満ではこのような効果
が少なく、また、0.15wt％を越えて含有させる必要はな
い。よって、solTi含有量は0.02〜0.5wt％とする。
に、鋼中のＣ、Ｎを完全に炭窒化物（Ti（C,N））とし
て固定することにより、深絞り性が極めて良好になる元
素であり、含有量が、0.02wt％未満ではこのような効果
が少なく、また、0.15wt％を越えて含有させる必要はな
い。よって、solTi含有量は0.02〜0.5wt％とする。
さらに、従来のように巻取り工程を行なう場合にはsolT
i/Cの原子濃度比は1.0以上で充分であるが、本発明に係
る深絞り用冷間圧延鋼板の製造法においては非平衡状態
におけるTiC析出を必要とするため、その活量増大ためs
olTi/Cの原子濃度比は1.3以上とする必要があり、その
ためsolTiの含有効果を最大限に発揮させることがで
き、深絞り性を充分に高めることができる。Ｂは必要に
より含有させるが、通常の巻取り工程を行なわなくても
高いγ値が得られる。Ｂは固溶ＢとBNとの２つになり、
固溶Ｂは熱間圧延直後の再結晶オーステナイト粒界に存
在して、オーステナイト粒界エネルギーを低下させ、フ
ェライト変態後の粒径を高温巻取り相当の粒径にすると
共にＢの一部はBNを形成し、（通常微細に析出してｒ値
を劣化させる）、有害なAlNの析出を抑制する効果があ
る。この効果を発揮させるためにはＢ含有量は0.001〜
0.005wt％とする。
i/Cの原子濃度比は1.0以上で充分であるが、本発明に係
る深絞り用冷間圧延鋼板の製造法においては非平衡状態
におけるTiC析出を必要とするため、その活量増大ためs
olTi/Cの原子濃度比は1.3以上とする必要があり、その
ためsolTiの含有効果を最大限に発揮させることがで
き、深絞り性を充分に高めることができる。Ｂは必要に
より含有させるが、通常の巻取り工程を行なわなくても
高いγ値が得られる。Ｂは固溶ＢとBNとの２つになり、
固溶Ｂは熱間圧延直後の再結晶オーステナイト粒界に存
在して、オーステナイト粒界エネルギーを低下させ、フ
ェライト変態後の粒径を高温巻取り相当の粒径にすると
共にＢの一部はBNを形成し、（通常微細に析出してｒ値
を劣化させる）、有害なAlNの析出を抑制する効果があ
る。この効果を発揮させるためにはＢ含有量は0.001〜
0.005wt％とする。
NbはsolTiと同様な効果を有する元素であり、含有量は
0.01〜0.08wt％とする。また、Nb/C原子濃度比はsolTi
1.3以上と同様に理由により1.3以上とする。
0.01〜0.08wt％とする。また、Nb/C原子濃度比はsolTi
1.3以上と同様に理由により1.3以上とする。
なお、（solTi＋Nb）/C原子濃度比も1.3以上とする。
次に、本発明に係る深絞り用冷間圧延鋼板の製造法にお
ける、Ar3以上の温度で熱間圧延を終了すること、この
熱間圧延鋼板を20〜150℃/secの冷却速度で200℃以下の
温度まで冷却すること、酸洗後、圧下率50％以上の冷間
圧延と連続焼鈍を行なうことについて説明する。
ける、Ar3以上の温度で熱間圧延を終了すること、この
熱間圧延鋼板を20〜150℃/secの冷却速度で200℃以下の
温度まで冷却すること、酸洗後、圧下率50％以上の冷間
圧延と連続焼鈍を行なうことについて説明する。
熱間圧延をAr3以上の温度で終了させるのは、ｒ値劣化
させる熱間圧延板における（100）方位の生成を抑制す
るためである。
させる熱間圧延板における（100）方位の生成を抑制す
るためである。
熱間圧延鋼板を20〜150℃/secの冷却速度で冷却するの
は、熱間圧延後に析出したTiCを核として、その後の冷
却過程における析出を充分に起させるためには、Ｃ含有
量、Mn含有量、solTi/C原子濃度比の規制と共に、冷却
速度も当然に規制する必要があり、冷却速度が20℃/sec
未満では析出時間は充分であるが、生産ラインが長くな
り過ぎ工程短縮の効果がなく、また、150℃/secを越え
ると冷却速度が速くなり過ぎ析出が充分に起こらない。
よって、冷却速度は20〜150℃/secとする。
は、熱間圧延後に析出したTiCを核として、その後の冷
却過程における析出を充分に起させるためには、Ｃ含有
量、Mn含有量、solTi/C原子濃度比の規制と共に、冷却
速度も当然に規制する必要があり、冷却速度が20℃/sec
未満では析出時間は充分であるが、生産ラインが長くな
り過ぎ工程短縮の効果がなく、また、150℃/secを越え
ると冷却速度が速くなり過ぎ析出が充分に起こらない。
よって、冷却速度は20〜150℃/secとする。
圧下率50％以上の冷間圧延と連続焼鈍をおこなうのは、
再結晶焼鈍時、ｒ値に有効な（111）方位の生成を促進
し、有害な（100）方位の生成を抑制するためである。
再結晶焼鈍時、ｒ値に有効な（111）方位の生成を促進
し、有害な（100）方位の生成を抑制するためである。
［実施例］ 本発明に係る深絞り用冷間圧延鋼板の製造法の実施例を
説明する。
説明する。
実施例 第１表に示す含有成分および含有割合の鋼を、通常の溶
製法により溶解後鋳造し、その鋳塊を仕上温度880〜920
℃で熱間圧延した後、第１表に示す条件で巻取った。
製法により溶解後鋳造し、その鋳塊を仕上温度880〜920
℃で熱間圧延した後、第１表に示す条件で巻取った。
鋼番２、４、６、８、10、12については、従来工程で巻
取った後、常温まで放鈴した物、他の鋼については本発
明に係る深絞り用冷間圧延鋼板の製造法による条件に従
い、熱間圧延後直ちに酸洗した。何れも冷間圧延率75％
で冷間圧延を行ない、次いで、連続焼鈍ラインに通板し
て830℃の温度で15分間焼鈍を行なった。
取った後、常温まで放鈴した物、他の鋼については本発
明に係る深絞り用冷間圧延鋼板の製造法による条件に従
い、熱間圧延後直ちに酸洗した。何れも冷間圧延率75％
で冷間圧延を行ない、次いで、連続焼鈍ラインに通板し
て830℃の温度で15分間焼鈍を行なった。
鋼番１はＣ含有量が本発明に係る深絞り用冷間圧延鋼板
の製造法の規定外であり、かつ、Ti、Ｂ、Nbは含有しな
い。
の製造法の規定外であり、かつ、Ti、Ｂ、Nbは含有しな
い。
鋼番９はMn含有量が規定外であり、かつ、Ti、Ｂ、Nbを
含有しない。
含有しない。
鋼番13は冷間圧延後の冷却速度が本発明に係る深絞り用
冷間圧延鋼板の製造法の規定外である。
冷間圧延鋼板の製造法の規定外である。
第１表において、〇は本発明に係る深絞り用冷間圧延鋼
板の製造法であり、×は比較例である。
板の製造法であり、×は比較例である。
この第１表から、機械的性質より本発明に係る深絞り用
冷間圧延鋼板の製造法では、次工程の酸洗ラインへの連
続化が可能な200℃以下の温度で巻取ったにも拘わら
ず、連続焼鈍された冷間圧延鋼板は深絞り成形性、即
ち、ｒ値、Elが飛躍的に向上していることは明らかであ
る。
冷間圧延鋼板の製造法では、次工程の酸洗ラインへの連
続化が可能な200℃以下の温度で巻取ったにも拘わら
ず、連続焼鈍された冷間圧延鋼板は深絞り成形性、即
ち、ｒ値、Elが飛躍的に向上していることは明らかであ
る。
［発明の効果］ 以上説明したように、本発明に係る深絞り用冷間圧延鋼
板の製造法は上記の構成であるから、製造された鋼板は
深絞り成形性、即ち、ｒ値、Elが格段に向上していると
いう優れた効果を有している。
板の製造法は上記の構成であるから、製造された鋼板は
深絞り成形性、即ち、ｒ値、Elが格段に向上していると
いう優れた効果を有している。
Claims (2)
- 【請求項１】C0.0025〜0.01wt％、Si1.0wt％以下、Mn0.
35wt％以下、P0.15wt％以下、 を含有し、さらに、 solTi0.02〜0.15wt％、Nb0.01〜0.08wt％ の内から選んだ１種または２種 を含有し、かつ、 solTi/C原子濃度比＞1.3 （solTi＋Nb）/C原子濃度比＞1.3 Nb/C原子濃度比＞1.3 であり、残部Feおよび不可避不純物からなる鋼を、熱間
圧延をAr3以上の温度において終了し、次いで、熱間圧
延鋼板を20〜150℃/secの冷却速度で200℃以下の温度ま
で冷却した後、巻取るか、或いは、連続的に酸洗いを行
ない、さらに、圧下率が50％以上の冷間圧延および連続
焼鈍を行なうことを特徴とする深絞り用冷間圧延鋼板の
製造法。 - 【請求項２】C0.0025〜0.01wt％、Si1.0wt％以下、Mn0.
35wt％以下、P0.15wt％以下、 を含有し、さらに、 solTi0.02〜0.15wt％、Nb0.01〜0.08wt％ の内から選んだ１種または２種 および、 B0.001〜0.005wt％ を含有し、かつ、 solTi/C原子濃度比＞1.3 （solTi＋Nb）/C原子濃度比＞1.3 Nb/C原子濃度比＞1.3 であり、残部Feおよび不可避不純物からなる鋼を、熱間
圧延をAr3以上の温度において終了し、次いで、熱間圧
延鋼板を20〜150℃/secの冷却速度で200℃以下の温度ま
で冷却した後、巻取るか、或いは、連続的に酸洗いを行
ない、さらに、圧下率が50％以上の冷間圧延および連続
焼鈍を行なうことを特徴とする深絞り用冷間圧延鋼板の
製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62191316A JPH0765115B2 (ja) | 1987-07-30 | 1987-07-30 | 深絞り用冷間圧延鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62191316A JPH0765115B2 (ja) | 1987-07-30 | 1987-07-30 | 深絞り用冷間圧延鋼板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6436729A JPS6436729A (en) | 1989-02-07 |
| JPH0765115B2 true JPH0765115B2 (ja) | 1995-07-12 |
Family
ID=16272530
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62191316A Expired - Lifetime JPH0765115B2 (ja) | 1987-07-30 | 1987-07-30 | 深絞り用冷間圧延鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0765115B2 (ja) |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5848637A (ja) * | 1981-09-18 | 1983-03-22 | Nippon Steel Corp | プレス成形性に優れた冷延鋼板の製造方法 |
| JPS60258429A (ja) * | 1984-06-06 | 1985-12-20 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 加工用冷延鋼板の製造法 |
-
1987
- 1987-07-30 JP JP62191316A patent/JPH0765115B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6436729A (en) | 1989-02-07 |
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