JPH0762509A - 溶融金属めっき浴中シンクロール - Google Patents
溶融金属めっき浴中シンクロールInfo
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- JPH0762509A JPH0762509A JP22797993A JP22797993A JPH0762509A JP H0762509 A JPH0762509 A JP H0762509A JP 22797993 A JP22797993 A JP 22797993A JP 22797993 A JP22797993 A JP 22797993A JP H0762509 A JPH0762509 A JP H0762509A
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- sink roll
- sink
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 シンクロールと鋼帯間の摩擦力不足による回
転むらの発生を防止する。 【構成】 溶融金属めっき浴中シンクロールにおいて、
シンクロール２２表面にロール軸直角方向に対して角度
２０〜６０°でヘリカル状の溝２２を設ける。 【効果】 シンクロールの回転むらによる溶融金属めっ
き鋼板のスリ疵やめっきむら等の品質トラブルを皆無と
できる。
転むらの発生を防止する。 【構成】 溶融金属めっき浴中シンクロールにおいて、
シンクロール２２表面にロール軸直角方向に対して角度
２０〜６０°でヘリカル状の溝２２を設ける。 【効果】 シンクロールの回転むらによる溶融金属めっ
き鋼板のスリ疵やめっきむら等の品質トラブルを皆無と
できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、溶融金属めっき浴中
シンクロールの回転むらを解消できる溶融金属めっき浴
中シンクロールに関する。
シンクロールの回転むらを解消できる溶融金属めっき浴
中シンクロールに関する。
【０００２】
【従来の技術】最近の表面処理鋼板、例えば溶融亜鉛め
っき鋼板等は、耐食性に優れていることから、家庭用電
気製品、建築材料、自動車外装材等様々な分野で使用さ
れているが、それに伴ってユーザーからの品質要求も日
増しに高くなってきている。特に自動車用鋼板等は、極
めて微小な表面疵がクレームの対象となるなど、製造技
術のレベル向上は必須となっている。特に溶融亜鉛めっ
き槽内のシンクロールは、めっき鋼板の品質を左右する
重要な設備の一つである。溶融亜鉛めっき槽内のシンク
ロールは、一般に非駆動であり、鋼板とシンクロールの
摩擦力により回転している。このため、製造条件よって
は、鋼板とシンクロールの摩擦力が変化し、種々の問題
が生じる。
っき鋼板等は、耐食性に優れていることから、家庭用電
気製品、建築材料、自動車外装材等様々な分野で使用さ
れているが、それに伴ってユーザーからの品質要求も日
増しに高くなってきている。特に自動車用鋼板等は、極
めて微小な表面疵がクレームの対象となるなど、製造技
術のレベル向上は必須となっている。特に溶融亜鉛めっ
き槽内のシンクロールは、めっき鋼板の品質を左右する
重要な設備の一つである。溶融亜鉛めっき槽内のシンク
ロールは、一般に非駆動であり、鋼板とシンクロールの
摩擦力により回転している。このため、製造条件よって
は、鋼板とシンクロールの摩擦力が変化し、種々の問題
が生じる。
【０００３】例えば、板幅が狭く張力が低い製造条件で
は、鋼板とシンクロールの摩擦力が小さいため、シンク
ロールの回転むらが生じ易い。特に生産量が逼迫し、高
速運転を余儀なくされた状態で上記の問題が頻発してい
る。また、シンクロール軸受部は、めっき浴中亜鉛との
合金化によって軸受部の回転抵抗が増大し、回転むらや
ひいては回転停止となる場合もあった。特に亜鉛浴中へ
の浸漬時間が長くなるにつれて軸受部の合金化が進み、
回転むらがひどくなったり、回転停止状態になるとシン
クロールの取替えを余儀なくされていた。
は、鋼板とシンクロールの摩擦力が小さいため、シンク
ロールの回転むらが生じ易い。特に生産量が逼迫し、高
速運転を余儀なくされた状態で上記の問題が頻発してい
る。また、シンクロール軸受部は、めっき浴中亜鉛との
合金化によって軸受部の回転抵抗が増大し、回転むらや
ひいては回転停止となる場合もあった。特に亜鉛浴中へ
の浸漬時間が長くなるにつれて軸受部の合金化が進み、
回転むらがひどくなったり、回転停止状態になるとシン
クロールの取替えを余儀なくされていた。
【０００４】上記シンクロールの回転むらや回転停止
は、鋼板のすり疵やめっきむら等の原因となり、品質劣
化のみならずライン速度の低下やシンクロール取替えに
よる生産量の低下等、多大の損害を受けることは云うま
でもない。このシンクロールの回転むらの原因の一つ
は、図４に示すとおり、シンクロール１１と鋼板１２間
への溶融亜鉛１３の侵入による摩擦力の低下が考えられ
る。溶融亜鉛１３がシンクロール１１と鋼板１２間へ侵
入すると、シンクロール１１と鋼板１２間の隙間１４が
大きくなり、摩擦抵抗が低下しているものと推定され
る。なお、１５は溶融亜鉛槽である。このため、シンク
ロール１１と鋼板１２間に侵入した溶融亜鉛１３をいか
に逃すかがシンクロール１１の回転むら解消のポイント
となる。
は、鋼板のすり疵やめっきむら等の原因となり、品質劣
化のみならずライン速度の低下やシンクロール取替えに
よる生産量の低下等、多大の損害を受けることは云うま
でもない。このシンクロールの回転むらの原因の一つ
は、図４に示すとおり、シンクロール１１と鋼板１２間
への溶融亜鉛１３の侵入による摩擦力の低下が考えられ
る。溶融亜鉛１３がシンクロール１１と鋼板１２間へ侵
入すると、シンクロール１１と鋼板１２間の隙間１４が
大きくなり、摩擦抵抗が低下しているものと推定され
る。なお、１５は溶融亜鉛槽である。このため、シンク
ロール１１と鋼板１２間に侵入した溶融亜鉛１３をいか
に逃すかがシンクロール１１の回転むら解消のポイント
となる。
【０００５】従来、シンクロールの回転むらを解消する
ため、耐食性合金鋼ロール基材表面に、コバルトをベー
スとする自溶性合金による溶射被覆層を施し、該溶射被
覆層を素地として表面に、ピッチ２０〜６０ｍｍ、深さ
０．５〜１０ｍｍ、幅５〜１０ｍｍ、Ｒ３〜１０ｍｍの
クロスグルーブ状溝を設けたシンクロール（特開昭６４
−７９３５６号公報）、基材表面に溶射皮膜を形成して
なるロールにおいて、そのロール胴周面上に、深さ０．
０５ｍｍ以上０．５ｍｍ未満、幅０．０５ｍｍ〜１．６
ｍｍ、ピッチ０．５〜１０ｍｍの連続もしくは非連続的
に溝を設けたシンクロール（実開平３−７４６５４号公
報）、表面にそれぞれピッチの等しい溝が形成された複
数個のシンクロールが、これらのシンクロールを通過す
る鋼帯の全幅にわたってこれらのシンクロールの凸部が
均等に接するように、溝の位相をずらして配置されてい
るシンクロール（特開平４−２７５３号公報）等が提案
されている。
ため、耐食性合金鋼ロール基材表面に、コバルトをベー
スとする自溶性合金による溶射被覆層を施し、該溶射被
覆層を素地として表面に、ピッチ２０〜６０ｍｍ、深さ
０．５〜１０ｍｍ、幅５〜１０ｍｍ、Ｒ３〜１０ｍｍの
クロスグルーブ状溝を設けたシンクロール（特開昭６４
−７９３５６号公報）、基材表面に溶射皮膜を形成して
なるロールにおいて、そのロール胴周面上に、深さ０．
０５ｍｍ以上０．５ｍｍ未満、幅０．０５ｍｍ〜１．６
ｍｍ、ピッチ０．５〜１０ｍｍの連続もしくは非連続的
に溝を設けたシンクロール（実開平３−７４６５４号公
報）、表面にそれぞれピッチの等しい溝が形成された複
数個のシンクロールが、これらのシンクロールを通過す
る鋼帯の全幅にわたってこれらのシンクロールの凸部が
均等に接するように、溝の位相をずらして配置されてい
るシンクロール（特開平４−２７５３号公報）等が提案
されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】上記特開昭６４−７９
３５６号公報に開示のクロスグルーブ状溝を設けたシン
クロールは、鋼帯の蛇行やスリップの発生がなく、ロー
ル表面へのドロスの付着を回避できると述べられている
が、シンクロールと鋼板間に侵入した溶融亜鉛の排除が
十分でなく、シンクロールと鋼帯間の摩擦力が不足して
回転むらが発生する。また、実開平３−７４６５４号公
報に開示の図５に示す連続もしくは非連続的な螺旋状の
溝２１を設けたシンクロール２２は、シンクロールと鋼
板間に侵入した溶融亜鉛の排除が十分でなく、シンクロ
ールと鋼帯間の摩擦力が不足して回転むらが発生する。
さらに、特開平４−２７５３号公報に開示の螺旋型また
は両螺旋型等のピッチの等しい溝を設けたシンクロール
は、シンクロールと鋼板間に侵入した溶融亜鉛の排除が
十分でなく、シンクロールと鋼帯間の摩擦力が不足して
回転むらが発生する。
３５６号公報に開示のクロスグルーブ状溝を設けたシン
クロールは、鋼帯の蛇行やスリップの発生がなく、ロー
ル表面へのドロスの付着を回避できると述べられている
が、シンクロールと鋼板間に侵入した溶融亜鉛の排除が
十分でなく、シンクロールと鋼帯間の摩擦力が不足して
回転むらが発生する。また、実開平３−７４６５４号公
報に開示の図５に示す連続もしくは非連続的な螺旋状の
溝２１を設けたシンクロール２２は、シンクロールと鋼
板間に侵入した溶融亜鉛の排除が十分でなく、シンクロ
ールと鋼帯間の摩擦力が不足して回転むらが発生する。
さらに、特開平４−２７５３号公報に開示の螺旋型また
は両螺旋型等のピッチの等しい溝を設けたシンクロール
は、シンクロールと鋼板間に侵入した溶融亜鉛の排除が
十分でなく、シンクロールと鋼帯間の摩擦力が不足して
回転むらが発生する。
【０００７】この発明の目的は、シンクロールと鋼板間
に侵入した溶融亜鉛をロール軸方向に容易に排出でき、
シンクロールと鋼帯間の摩擦力不足による回転むらの発
生を防止できる溶融金属めっき浴中シンクロールを提供
することにある。
に侵入した溶融亜鉛をロール軸方向に容易に排出でき、
シンクロールと鋼帯間の摩擦力不足による回転むらの発
生を防止できる溶融金属めっき浴中シンクロールを提供
することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記目的
を達成すべく、従来から設けられているロール円周方向
の溝を、ロール軸方向に設けることによって、シンクロ
ールと鋼板間に侵入した溶融亜鉛がロール軸方向に排出
され易くなり、シンクロールと鋼板間の隙間が小さくな
って摩擦力を保持できると考え、種々水モデル試験によ
り試験研究を行った。その結果、図２に示すとおり、シ
ンクロール表面にロール軸直角方向に対して溝角度２０
〜６０°でＶ字状溝を設けた場合が最もシンクロールと
鋼板間の摩擦トルクが高くなること、また、シンクロー
ル表面の最大粗さＲｍａｘを５０〜３００μｍとするこ
とによって、めっき鋼帯に悪影響を与えることなく、シ
ンクロールと鋼板間の摩擦トルクを確保できることを究
明し、この発明に到達した。
を達成すべく、従来から設けられているロール円周方向
の溝を、ロール軸方向に設けることによって、シンクロ
ールと鋼板間に侵入した溶融亜鉛がロール軸方向に排出
され易くなり、シンクロールと鋼板間の隙間が小さくな
って摩擦力を保持できると考え、種々水モデル試験によ
り試験研究を行った。その結果、図２に示すとおり、シ
ンクロール表面にロール軸直角方向に対して溝角度２０
〜６０°でＶ字状溝を設けた場合が最もシンクロールと
鋼板間の摩擦トルクが高くなること、また、シンクロー
ル表面の最大粗さＲｍａｘを５０〜３００μｍとするこ
とによって、めっき鋼帯に悪影響を与えることなく、シ
ンクロールと鋼板間の摩擦トルクを確保できることを究
明し、この発明に到達した。
【０００９】すなわち本願の第１の発明は、溶融金属め
っき浴中シンクロールにおいて、シンクロール表面にロ
ール軸の直角方向に複数のＶ字状溝を設けたことを特徴
とする溶融金属めっき浴中シンクロールである。
っき浴中シンクロールにおいて、シンクロール表面にロ
ール軸の直角方向に複数のＶ字状溝を設けたことを特徴
とする溶融金属めっき浴中シンクロールである。
【００１０】また、本願の第２の発明は、溶融金属めっ
き浴中シンクロールにおいて、シンクロール表面にロー
ル軸直角方向に対して角度１０〜３０°でＶ字状溝を設
けたことを特徴とする溶融金属めっき浴中シンクロール
である。
き浴中シンクロールにおいて、シンクロール表面にロー
ル軸直角方向に対して角度１０〜３０°でＶ字状溝を設
けたことを特徴とする溶融金属めっき浴中シンクロール
である。
【００１１】さらに、本願の第３の発明は、上記溶融金
属めっき浴中シンクロールのシンクロール表面の最大粗
さＲｍａｘを５０〜３００μｍとした溶融金属めっき浴
中シンクロールである。
属めっき浴中シンクロールのシンクロール表面の最大粗
さＲｍａｘを５０〜３００μｍとした溶融金属めっき浴
中シンクロールである。
【００１２】
【作用】この発明においては、シンクロール表面にロー
ル軸の直角方向に複数のＶ字状溝を設けたことにより、
各Ｖ字状溝のそれぞれがシンクロール両端に開口するか
ら、螺旋状溝のように１本がシンクロール両端に開口す
る場合に比較し、ロール中央から両端までの距離が短
く、シンクロールと鋼板間に侵入した溶融亜鉛がロール
軸方向に排出され易くなり、シンクロールと鋼板間の隙
間が小さくなって摩擦力を保持することができ、シンク
ロールと鋼帯間の摩擦力不足によるシンクロールの回転
むらの発生を防止することができる。また、シンクロー
ル表面にロール軸の直角方向に設けるＶ字状溝をロール
軸直角方向に対して角度１０〜３０°（溝角度２０〜６
０°）とすることによって、流線上、シンクロールと鋼
板間に侵入した溶融亜鉛がロール軸方向に最も排出され
易くなり、シンクロールと鋼帯間の摩擦力が高くなって
シンクロールと鋼帯間の摩擦力不足によるシンクロール
の回転むらの発生を防止することができる。さらに、こ
の発明においては、シンクロール表面の最大粗さＲｍａ
ｘを５０〜３００μｍとすることと、ロール軸の直角方
向に設けるＶ字状溝との相乗効果によってシンクロール
と鋼帯間の摩擦力が高くなり、シンクロールと鋼帯間の
摩擦力不足によるシンクロールの回転むらの発生を皆無
とすることができる。
ル軸の直角方向に複数のＶ字状溝を設けたことにより、
各Ｖ字状溝のそれぞれがシンクロール両端に開口するか
ら、螺旋状溝のように１本がシンクロール両端に開口す
る場合に比較し、ロール中央から両端までの距離が短
く、シンクロールと鋼板間に侵入した溶融亜鉛がロール
軸方向に排出され易くなり、シンクロールと鋼板間の隙
間が小さくなって摩擦力を保持することができ、シンク
ロールと鋼帯間の摩擦力不足によるシンクロールの回転
むらの発生を防止することができる。また、シンクロー
ル表面にロール軸の直角方向に設けるＶ字状溝をロール
軸直角方向に対して角度１０〜３０°（溝角度２０〜６
０°）とすることによって、流線上、シンクロールと鋼
板間に侵入した溶融亜鉛がロール軸方向に最も排出され
易くなり、シンクロールと鋼帯間の摩擦力が高くなって
シンクロールと鋼帯間の摩擦力不足によるシンクロール
の回転むらの発生を防止することができる。さらに、こ
の発明においては、シンクロール表面の最大粗さＲｍａ
ｘを５０〜３００μｍとすることと、ロール軸の直角方
向に設けるＶ字状溝との相乗効果によってシンクロール
と鋼帯間の摩擦力が高くなり、シンクロールと鋼帯間の
摩擦力不足によるシンクロールの回転むらの発生を皆無
とすることができる。
【００１３】ロール軸の直角方向に溝角度５°、３０
°、６０°のＶ字状溝を左右対称に設けた各シンクロー
ルを用い、板張力１．４ｋｇｆ／ｍｍ2、ロール回転数
３００ｒｐｍで水モデル試験によって、溝角度θと摩擦
トルクとの関係試験を実施したところ、図２に示すとお
り、ロール軸の直角方向に溝角度２０〜６０°のＶ字状
溝を設けた場合が最も摩擦力が強いことが判明した。ま
た、ロール軸の直角方向に溝角度３０°のＶ字状溝を、
ピッチ１２ｍｍ、深さ１．５ｍｍ、幅３．０ｍｍ、Ｒ
３．０ｍｍで設けた外径３００ｍｍ、幅２００ｍｍの本
発明のシンクロールと、ピッチ２４ｍｍ、深さ１．５ｍ
ｍ、幅６ｍｍ、Ｒ５ｍｍで螺旋溝を設けた外径３００ｍ
ｍ、幅２００ｍｍの従来例のシンクロールと、溝なしの
外径３００ｍｍ、幅２００ｍｍのシンクロールとについ
て、水モデル試験により板幅１５０ｍｍの鋼板を板張力
１．４ｋｇｆ／ｍｍ2で通板しつつロール回転数を５０
〜３００ｒｐｍに変え、摩擦トルクを測定した。その結
果を図３に示す。図３に示すとおり、ロール軸の直角方
向に溝角度３０°のＶ字状溝を設けた本発明のシンクロ
ールは、螺旋溝を設けた従来例のシンクロールに比較
し、ロール両端に開口する溝の数が７倍となるため、シ
ンクロールと鋼板間に侵入した溶融亜鉛がロール軸方向
に各Ｖ字状溝に沿って排出され、シンクロールと鋼板間
の隙間が小さくなって摩擦力を保持することができ、通
常のライン速度７０ｍ／ｍｉｎ（ロール回転数２００ｒ
ｐｍ）で約１．７倍の摩擦トルクが得られており、特に
ライン速度が高速域においての摩擦トルクの低下が、螺
旋溝を設けた従来例のシンクロールや溝なしのシンクロ
ールに比較して緩やかで良好な値を示している。
°、６０°のＶ字状溝を左右対称に設けた各シンクロー
ルを用い、板張力１．４ｋｇｆ／ｍｍ2、ロール回転数
３００ｒｐｍで水モデル試験によって、溝角度θと摩擦
トルクとの関係試験を実施したところ、図２に示すとお
り、ロール軸の直角方向に溝角度２０〜６０°のＶ字状
溝を設けた場合が最も摩擦力が強いことが判明した。ま
た、ロール軸の直角方向に溝角度３０°のＶ字状溝を、
ピッチ１２ｍｍ、深さ１．５ｍｍ、幅３．０ｍｍ、Ｒ
３．０ｍｍで設けた外径３００ｍｍ、幅２００ｍｍの本
発明のシンクロールと、ピッチ２４ｍｍ、深さ１．５ｍ
ｍ、幅６ｍｍ、Ｒ５ｍｍで螺旋溝を設けた外径３００ｍ
ｍ、幅２００ｍｍの従来例のシンクロールと、溝なしの
外径３００ｍｍ、幅２００ｍｍのシンクロールとについ
て、水モデル試験により板幅１５０ｍｍの鋼板を板張力
１．４ｋｇｆ／ｍｍ2で通板しつつロール回転数を５０
〜３００ｒｐｍに変え、摩擦トルクを測定した。その結
果を図３に示す。図３に示すとおり、ロール軸の直角方
向に溝角度３０°のＶ字状溝を設けた本発明のシンクロ
ールは、螺旋溝を設けた従来例のシンクロールに比較
し、ロール両端に開口する溝の数が７倍となるため、シ
ンクロールと鋼板間に侵入した溶融亜鉛がロール軸方向
に各Ｖ字状溝に沿って排出され、シンクロールと鋼板間
の隙間が小さくなって摩擦力を保持することができ、通
常のライン速度７０ｍ／ｍｉｎ（ロール回転数２００ｒ
ｐｍ）で約１．７倍の摩擦トルクが得られており、特に
ライン速度が高速域においての摩擦トルクの低下が、螺
旋溝を設けた従来例のシンクロールや溝なしのシンクロ
ールに比較して緩やかで良好な値を示している。
【００１４】この発明において、シンクロールのロール
軸の直角方向に設けるＶ字状溝を、ロール軸直角方向に
対して角度１０〜３０°（溝角度２０〜６０°）とした
のは、１０°未満ではロール軸直角方向に対する角度が
小さすぎて、Ｖ字状溝のロール中心からロール端までの
距離が長くなり、シンクロールと鋼板間に侵入した溶融
亜鉛のロール軸方向への排出効果が十分でなく、３０°
を超えると、シンクロールと鋼板間に侵入した溶融亜鉛
がロール軸方向へ排出される過程で、流線上、抵抗が大
きくなり、シンクロールと鋼帯間の摩擦トルクが極端に
低下するためである。また、ロール軸の直角方向に設け
るＶ字状溝は、ロール軸直角方向に対する角度以外のピ
ッチは特に限定されないが、深さ０．５〜２．０ｍｍ、
幅２．０〜４．０ｍｍ、Ｒ０．３〜２．０ｍｍ程度が好
ましい。なお、シンクロール表面に設けるＶ字状溝は、
その起点が必ずしもロール幅方向中心である必要はな
く、ロール幅方向中心近傍位置であればよい。また、ロ
ール幅方向両側のＶ字状溝は、必ずしも左右対称である
必要はなく、非対称であってもよい。しかしながら、左
右の溝の角度は、ロール軸直角方向に対して１０〜３０
°（溝角度２０〜６０°）に設定することが必要であ
る。
軸の直角方向に設けるＶ字状溝を、ロール軸直角方向に
対して角度１０〜３０°（溝角度２０〜６０°）とした
のは、１０°未満ではロール軸直角方向に対する角度が
小さすぎて、Ｖ字状溝のロール中心からロール端までの
距離が長くなり、シンクロールと鋼板間に侵入した溶融
亜鉛のロール軸方向への排出効果が十分でなく、３０°
を超えると、シンクロールと鋼板間に侵入した溶融亜鉛
がロール軸方向へ排出される過程で、流線上、抵抗が大
きくなり、シンクロールと鋼帯間の摩擦トルクが極端に
低下するためである。また、ロール軸の直角方向に設け
るＶ字状溝は、ロール軸直角方向に対する角度以外のピ
ッチは特に限定されないが、深さ０．５〜２．０ｍｍ、
幅２．０〜４．０ｍｍ、Ｒ０．３〜２．０ｍｍ程度が好
ましい。なお、シンクロール表面に設けるＶ字状溝は、
その起点が必ずしもロール幅方向中心である必要はな
く、ロール幅方向中心近傍位置であればよい。また、ロ
ール幅方向両側のＶ字状溝は、必ずしも左右対称である
必要はなく、非対称であってもよい。しかしながら、左
右の溝の角度は、ロール軸直角方向に対して１０〜３０
°（溝角度２０〜６０°）に設定することが必要であ
る。
【００１５】さらに、シンクロール表面の最大粗さＲｍ
ａｘを５０〜３００μｍとしたのは、Ｒｍａｘが５０μ
ｍ未満ではシンクロールと鋼帯間の摩擦トルクが十分に
上がらず、Ｒｍａｘが３００μｍを超えるとシンクロー
ルと鋼帯間の摩擦トルクの上昇が飽和すると共に、鋼板
表面へ悪影響を与える恐れが有るからである。シンクロ
ール表面への最大粗さＲｍａｘ５０〜３００μｍの付与
方法は、ショットブラスト処理、機械的加工、放電加
工、レーザー加工、エッチング、グラビア加工等特に限
定されないが、経済的にはショットブラスト処理が望ま
しい。
ａｘを５０〜３００μｍとしたのは、Ｒｍａｘが５０μ
ｍ未満ではシンクロールと鋼帯間の摩擦トルクが十分に
上がらず、Ｒｍａｘが３００μｍを超えるとシンクロー
ルと鋼帯間の摩擦トルクの上昇が飽和すると共に、鋼板
表面へ悪影響を与える恐れが有るからである。シンクロ
ール表面への最大粗さＲｍａｘ５０〜３００μｍの付与
方法は、ショットブラスト処理、機械的加工、放電加
工、レーザー加工、エッチング、グラビア加工等特に限
定されないが、経済的にはショットブラスト処理が望ま
しい。
【００１６】
【実施例】以下にこの発明の詳細を実施の一例を示す図
１に基づいて説明する。図１はこの発明のロール軸直角
方向に対して角度θで左右対称にＶ字状溝を設けたシン
クロールで、（ａ）図は正面図、（ｂ）図はＶ字状溝の
展開図である。図１（ａ）（ｂ）において、１は本体ロ
ール、２は本体ロール１の胴部表面に設けたＶ字状溝
で、本体ロール１のロール軸直角方向に対して角度θ
（溝角度２θ）で刻設されてこの発明のシンクロールが
構成される。また、図示していないが、本体ロール１の
胴部表面に耐食性被覆層を形成させ、耐食性被覆層にＶ
字状溝を刻設することもできる。さらに、本体ロール１
の胴部表面または本体ロール１の胴部表面に形成した耐
食性被覆層表面の最大粗さＲｍａｘを５０〜３００μｍ
にしたのち、胴部表面にＶ字状溝２を刻設することもで
きる。
１に基づいて説明する。図１はこの発明のロール軸直角
方向に対して角度θで左右対称にＶ字状溝を設けたシン
クロールで、（ａ）図は正面図、（ｂ）図はＶ字状溝の
展開図である。図１（ａ）（ｂ）において、１は本体ロ
ール、２は本体ロール１の胴部表面に設けたＶ字状溝
で、本体ロール１のロール軸直角方向に対して角度θ
（溝角度２θ）で刻設されてこの発明のシンクロールが
構成される。また、図示していないが、本体ロール１の
胴部表面に耐食性被覆層を形成させ、耐食性被覆層にＶ
字状溝を刻設することもできる。さらに、本体ロール１
の胴部表面または本体ロール１の胴部表面に形成した耐
食性被覆層表面の最大粗さＲｍａｘを５０〜３００μｍ
にしたのち、胴部表面にＶ字状溝２を刻設することもで
きる。
【００１７】ロール軸直角方向に対する角度１５°（溝
角度３０°）、ピッチ１２ｍｍ、深さ１．５ｍｍ、幅
３．０ｍｍ、Ｒ３．０ｍｍで左右対称にＶ字状溝を設け
た外径３００ｍｍ、幅２００ｍｍの本発明のシンクロー
ルを、溶融亜鉛めっきラインに設置し、実機テストを実
施したところ、従来２〜３回／月発生していたシンクロ
ールの回転むらによる溶融亜鉛めっき鋼板の品質トラブ
ルは皆無となった。
角度３０°）、ピッチ１２ｍｍ、深さ１．５ｍｍ、幅
３．０ｍｍ、Ｒ３．０ｍｍで左右対称にＶ字状溝を設け
た外径３００ｍｍ、幅２００ｍｍの本発明のシンクロー
ルを、溶融亜鉛めっきラインに設置し、実機テストを実
施したところ、従来２〜３回／月発生していたシンクロ
ールの回転むらによる溶融亜鉛めっき鋼板の品質トラブ
ルは皆無となった。
【００１８】
【発明の効果】以上述べたとおり、この発明のシンクロ
ールは、シンクロールと鋼帯間に侵入した溶融めっき金
属のロール軸方向への排出が容易となり、シンクロール
と鋼帯間の摩擦トルクの低下を防止してシンクロールの
回転むらによる溶融金属めっき鋼板のスリ疵やめっきむ
ら等の品質トラブルを皆無とできる。
ールは、シンクロールと鋼帯間に侵入した溶融めっき金
属のロール軸方向への排出が容易となり、シンクロール
と鋼帯間の摩擦トルクの低下を防止してシンクロールの
回転むらによる溶融金属めっき鋼板のスリ疵やめっきむ
ら等の品質トラブルを皆無とできる。
【図１】この発明のロール軸直角方向に対する角度θで
Ｖ字状溝を設けたシンクロールで、（ａ）図は正面図、
（ｂ）図はＶ字状溝の展開図である。
Ｖ字状溝を設けたシンクロールで、（ａ）図は正面図、
（ｂ）図はＶ字状溝の展開図である。
【図２】水モデル試験によるＶ字状溝の溝角度と摩擦ト
ルクとの関係を示すグラフである。
ルクとの関係を示すグラフである。
【図３】水モデル試験によるＶ字状溝を設けた本発明と
螺旋溝を設けた従来例と溝なしのロール回転数と摩擦ト
ルクとの関係を示すグラフである。
螺旋溝を設けた従来例と溝なしのロール回転数と摩擦ト
ルクとの関係を示すグラフである。
【図４】シンクロールと鋼板間の摩擦力低下の要因説明
図である。
図である。
【図５】従来の螺旋状の溝を設けたシンクロールで、
（ａ）図は正面図、（ｂ）図は螺旋状の溝の展開図であ
る。
（ａ）図は正面図、（ｂ）図は螺旋状の溝の展開図であ
る。
１ 本体ロール ２ Ｖ字状溝 １１、２２ シンクロール １２ 鋼板 １３ 溶融亜鉛 １４ 隙間 １５ 溶融亜鉛槽 ２１ 螺旋状の溝
Claims (3)
- 【請求項１】 溶融金属めっき浴中シンクロールにおい
て、シンクロール表面にロール軸の直角方向に複数のＶ
字状溝を設けたことを特徴とする溶融金属めっき浴中シ
ンクロール。 - 【請求項２】 溶融金属めっき浴中シンクロールにおい
て、シンクロール表面にロール軸直角方向に対して角度
１０〜３０°で複数のＶ字状溝を設けたことを特徴とす
る溶融金属めっき浴中シンクロール。 - 【請求項３】 シンクロール表面の最大粗さＲｍａｘを
５０〜３００μｍとしたことを特徴とする請求項１およ
び２記載の溶融金属めっき浴中シンクロール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22797993A JPH0762509A (ja) | 1993-08-20 | 1993-08-20 | 溶融金属めっき浴中シンクロール |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22797993A JPH0762509A (ja) | 1993-08-20 | 1993-08-20 | 溶融金属めっき浴中シンクロール |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0762509A true JPH0762509A (ja) | 1995-03-07 |
Family
ID=16869264
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22797993A Pending JPH0762509A (ja) | 1993-08-20 | 1993-08-20 | 溶融金属めっき浴中シンクロール |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0762509A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020040020A (ko) * | 2000-11-23 | 2002-05-30 | 이구택 | 그루브 마크 방지를 위한 씽크롤 |
| JP2009120890A (ja) * | 2007-11-13 | 2009-06-04 | Nippon Steel Corp | 溶融金属めっき浴中ロールの軸受構造 |
| JP2009270157A (ja) * | 2008-05-08 | 2009-11-19 | Tocalo Co Ltd | 回転性に優れた溶融金属メッキ浴用ロールおよびその製造方法 |
-
1993
- 1993-08-20 JP JP22797993A patent/JPH0762509A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020040020A (ko) * | 2000-11-23 | 2002-05-30 | 이구택 | 그루브 마크 방지를 위한 씽크롤 |
| JP2009120890A (ja) * | 2007-11-13 | 2009-06-04 | Nippon Steel Corp | 溶融金属めっき浴中ロールの軸受構造 |
| JP2009270157A (ja) * | 2008-05-08 | 2009-11-19 | Tocalo Co Ltd | 回転性に優れた溶融金属メッキ浴用ロールおよびその製造方法 |
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