JPH0762434A - 方向性電磁鋼板の一次再結晶粒径制御方法 - Google Patents
方向性電磁鋼板の一次再結晶粒径制御方法Info
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- JPH0762434A JPH0762434A JP21159893A JP21159893A JPH0762434A JP H0762434 A JPH0762434 A JP H0762434A JP 21159893 A JP21159893 A JP 21159893A JP 21159893 A JP21159893 A JP 21159893A JP H0762434 A JPH0762434 A JP H0762434A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 一次再結晶粒径を制御し、磁気特性の優れた
方向性電磁鋼板を得る。 【構成】 電磁鋼スラブを１２８０℃以下の温度に加熱
した後、熱間圧延し、熱延のまま、または熱延板焼鈍
し、１回または中間焼鈍を挟んで２回以上の冷間圧延を
行い、次いで脱炭、窒化によりインヒビターを形成さ
せ、その後仕上焼鈍する方向性電磁鋼板の製造方法にお
いて、平均一次再結晶粒径が適正範囲となるよう、予め
求めた鋼中成分のＡｌとＮ量、スラブ加熱温度、脱炭焼
鈍温度と平均一次再結晶粒径の関係を用い、熱延のスラ
ブ加熱温度、Ａｌ量、Ｎ量から脱炭焼鈍温度を調整する
方向性電磁鋼板の製造方法。
方向性電磁鋼板を得る。 【構成】 電磁鋼スラブを１２８０℃以下の温度に加熱
した後、熱間圧延し、熱延のまま、または熱延板焼鈍
し、１回または中間焼鈍を挟んで２回以上の冷間圧延を
行い、次いで脱炭、窒化によりインヒビターを形成さ
せ、その後仕上焼鈍する方向性電磁鋼板の製造方法にお
いて、平均一次再結晶粒径が適正範囲となるよう、予め
求めた鋼中成分のＡｌとＮ量、スラブ加熱温度、脱炭焼
鈍温度と平均一次再結晶粒径の関係を用い、熱延のスラ
ブ加熱温度、Ａｌ量、Ｎ量から脱炭焼鈍温度を調整する
方向性電磁鋼板の製造方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は磁気特性の優れた方向性
電磁鋼板の製造方法に関する。
電磁鋼板の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】方向性電磁鋼板は主としてトランス、発
電機、その他の電気機器の鉄心材料として用いられ、磁
気特性、特に鉄損特性が良好でなければならない。方向
性電磁鋼板は二次再結晶現象を利用して圧延面に（１１
０）面、圧延方向に〔００１〕軸をもった、いわゆるゴ
ス方位を有する結晶粒を発達させることにより得られ
る。二次再結晶は周知のように仕上焼鈍で生じるが、二
次再結晶温度域まで一次再結晶の成長を制御する微細な
ＡｌＮ，ＭｎＳ，ＭｎＳｅ等の析出物、いわゆるインヒ
ビターを存在させる必要がある。
電機、その他の電気機器の鉄心材料として用いられ、磁
気特性、特に鉄損特性が良好でなければならない。方向
性電磁鋼板は二次再結晶現象を利用して圧延面に（１１
０）面、圧延方向に〔００１〕軸をもった、いわゆるゴ
ス方位を有する結晶粒を発達させることにより得られ
る。二次再結晶は周知のように仕上焼鈍で生じるが、二
次再結晶温度域まで一次再結晶の成長を制御する微細な
ＡｌＮ，ＭｎＳ，ＭｎＳｅ等の析出物、いわゆるインヒ
ビターを存在させる必要がある。
【０００３】このため、電磁鋼スラブは、例えば１３５
０〜１４００℃程度の高温度に加熱され、インヒビター
を形成する成分、例えばＡｌ，Ｍｎ，Ｓ，Ｓｅ，Ｎ等を
完全に固溶させ、熱延板あるいは最終冷延前の中間板に
おいてインヒビターを微細に析出させる焼鈍が行われて
いる。かかる処理を施すことにより磁束密度の高い方向
性電磁鋼板が製造されるようになっているが、電磁鋼ス
ラブの加熱は前述のように高温で行われるために、溶融
スケールの発生量が大で加熱炉の操業に支障をきたす。
また加熱炉のエネルギー原単位高や表面疵の発生等の問
題がある。
０〜１４００℃程度の高温度に加熱され、インヒビター
を形成する成分、例えばＡｌ，Ｍｎ，Ｓ，Ｓｅ，Ｎ等を
完全に固溶させ、熱延板あるいは最終冷延前の中間板に
おいてインヒビターを微細に析出させる焼鈍が行われて
いる。かかる処理を施すことにより磁束密度の高い方向
性電磁鋼板が製造されるようになっているが、電磁鋼ス
ラブの加熱は前述のように高温で行われるために、溶融
スケールの発生量が大で加熱炉の操業に支障をきたす。
また加熱炉のエネルギー原単位高や表面疵の発生等の問
題がある。
【０００４】最近スラブ加熱温度を下げた方向性電磁鋼
板の製造が検討されている。例えば、特開昭５２−２４
１１６号公報にはＡｌの他にＺｒ，Ｔｉ，Ｂ，Ｎｂ，Ｔ
ａ，Ｖ，Ｃｒ，Ｍｏ等の窒化物形成元素を含有させるこ
とによりスラブ加熱を１１００〜１２６０℃で行う製造
法が開示されている。また、特開昭５９−５６５２２号
公報にはＭｎを０．０８〜０．４５％、Ｓを０．００７
％以下とし、〔Ｍｎ〕×〔Ｓ〕積を下げ、さらにＡｌ，
Ｐ，Ｎを含有させた電磁鋼スラブを素材とする製造法が
開示されている。低温スラブ加熱方法は一定の作用効果
が奏されているが、インヒビター形成成分、例えばＡ
ｌ，Ｍｎ，Ｓ，Ｓｅ，Ｎ等が鋼中に完全に固溶されてい
ないから、二次再結晶の発現に効果的なインヒビターを
形成することが課題である。
板の製造が検討されている。例えば、特開昭５２−２４
１１６号公報にはＡｌの他にＺｒ，Ｔｉ，Ｂ，Ｎｂ，Ｔ
ａ，Ｖ，Ｃｒ，Ｍｏ等の窒化物形成元素を含有させるこ
とによりスラブ加熱を１１００〜１２６０℃で行う製造
法が開示されている。また、特開昭５９−５６５２２号
公報にはＭｎを０．０８〜０．４５％、Ｓを０．００７
％以下とし、〔Ｍｎ〕×〔Ｓ〕積を下げ、さらにＡｌ，
Ｐ，Ｎを含有させた電磁鋼スラブを素材とする製造法が
開示されている。低温スラブ加熱方法は一定の作用効果
が奏されているが、インヒビター形成成分、例えばＡ
ｌ，Ｍｎ，Ｓ，Ｓｅ，Ｎ等が鋼中に完全に固溶されてい
ないから、二次再結晶の発現に効果的なインヒビターを
形成することが課題である。
【０００５】このインヒビターを作り込む技術として特
開平２−２００７３２号公報に脱炭焼鈍時に所定厚板に
冷間圧延された方向性電磁鋼板をストリップ状で通板す
る際にＮＨ3 を用いて窒化させ、インヒビターを作り込
む製造法が開示されている。脱炭焼鈍板を窒化能を有す
るガスで窒化し、インヒビターを強化した後、ＭｇＯを
主成分とする焼鈍分離剤を塗布し、次いでコイルに巻き
取り、仕上焼鈍を行う方向性電磁鋼板の製造では、同一
の窒化量にもかかわらず二次再結晶の発現が異なり、磁
束密度、鉄損のバラツキが生じたり、細粒と称する二次
再結晶不良が生じることがある。
開平２−２００７３２号公報に脱炭焼鈍時に所定厚板に
冷間圧延された方向性電磁鋼板をストリップ状で通板す
る際にＮＨ3 を用いて窒化させ、インヒビターを作り込
む製造法が開示されている。脱炭焼鈍板を窒化能を有す
るガスで窒化し、インヒビターを強化した後、ＭｇＯを
主成分とする焼鈍分離剤を塗布し、次いでコイルに巻き
取り、仕上焼鈍を行う方向性電磁鋼板の製造では、同一
の窒化量にもかかわらず二次再結晶の発現が異なり、磁
束密度、鉄損のバラツキが生じたり、細粒と称する二次
再結晶不良が生じることがある。
【０００６】電磁鋼スラブを高温加熱し、インヒビター
形成成分を固溶させ、その後の熱延板焼鈍または最終冷
延前の中間焼鈍でＭｎＳ，ＭｎＳｅ，ＡｌＮ＋ＭｎＳを
析出させインヒビターとする方向性電磁鋼板では、脱炭
焼鈍条件を変えても、インヒビターが強く働いているた
めに、二次再結晶の発現状態まで変えることができな
い。一方、一次再結晶後、二次再結晶発現前に窒化する
ことによりインヒビターを強化する方向性電磁鋼板の製
造では、一次再結晶時のインヒビターが弱いために、平
均一次再結晶粒径が脱炭焼鈍時の炉温により大きく影響
を受けることが判明した。また、特開平２−２６７２２
３号公報では、脱炭焼鈍過程で平均一次再結晶粒径をオ
ンラインで計測し、該平均一次再結晶粒径が二次再結晶
発現に適するように焼鈍条件を制御することが提案され
ている。これは有用な方法であるが、一次再結晶粒径の
精度、あるいは焼鈍温度の制御精度の点で不十分であ
り、さらなる検討が必要である。
形成成分を固溶させ、その後の熱延板焼鈍または最終冷
延前の中間焼鈍でＭｎＳ，ＭｎＳｅ，ＡｌＮ＋ＭｎＳを
析出させインヒビターとする方向性電磁鋼板では、脱炭
焼鈍条件を変えても、インヒビターが強く働いているた
めに、二次再結晶の発現状態まで変えることができな
い。一方、一次再結晶後、二次再結晶発現前に窒化する
ことによりインヒビターを強化する方向性電磁鋼板の製
造では、一次再結晶時のインヒビターが弱いために、平
均一次再結晶粒径が脱炭焼鈍時の炉温により大きく影響
を受けることが判明した。また、特開平２−２６７２２
３号公報では、脱炭焼鈍過程で平均一次再結晶粒径をオ
ンラインで計測し、該平均一次再結晶粒径が二次再結晶
発現に適するように焼鈍条件を制御することが提案され
ている。これは有用な方法であるが、一次再結晶粒径の
精度、あるいは焼鈍温度の制御精度の点で不十分であ
り、さらなる検討が必要である。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、二次再結晶
が安定して発現し、かつ磁束密度、鉄損等の磁気特性が
極めて優れた方向性電磁鋼板を、脱炭焼鈍後、それに続
いてストリップ窒化する焼鈍法を適用して得ることを目
的とする。
が安定して発現し、かつ磁束密度、鉄損等の磁気特性が
極めて優れた方向性電磁鋼板を、脱炭焼鈍後、それに続
いてストリップ窒化する焼鈍法を適用して得ることを目
的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは、電磁鋼スラブを１２８０℃以下の温度に加熱した
後、熱間圧延し、熱延のまま、または熱延板焼鈍し、１
回または、中間焼鈍を挟んで２回以上の冷間圧延を行
い、次いで脱炭、窒化処理によりインヒビターを形成さ
せ、その後仕上焼鈍する方向性電磁鋼板の製造方法にお
いて、平均一次再結晶粒径が適正範囲となるよう、予め
求めた鋼中成分のＡｌとＮ量、スラブ加熱温度、脱炭焼
鈍温度と平均一次再結晶粒径の関係を用い、熱延の加熱
温度、Ａｌ量、Ｎ量から脱炭焼鈍温度を調整する方向性
電磁鋼板の製造方法にある。
ろは、電磁鋼スラブを１２８０℃以下の温度に加熱した
後、熱間圧延し、熱延のまま、または熱延板焼鈍し、１
回または、中間焼鈍を挟んで２回以上の冷間圧延を行
い、次いで脱炭、窒化処理によりインヒビターを形成さ
せ、その後仕上焼鈍する方向性電磁鋼板の製造方法にお
いて、平均一次再結晶粒径が適正範囲となるよう、予め
求めた鋼中成分のＡｌとＮ量、スラブ加熱温度、脱炭焼
鈍温度と平均一次再結晶粒径の関係を用い、熱延の加熱
温度、Ａｌ量、Ｎ量から脱炭焼鈍温度を調整する方向性
電磁鋼板の製造方法にある。
【０００９】以下に本発明について詳細に説明する。１
２８０℃以下の温度で加熱され、Ａｌ量を微量含有する
電磁鋼スラブを熱間圧延し、必要に応じて焼鈍する。電
磁鋼スラブの加熱温度を１２８０℃以下とするのは溶融
スケール発生防止、表面疵発生防止および省エネルギー
を図るためである。冷間圧延は１回または、中間焼鈍を
挟んで２回以上行われ、所定の板厚とした後、脱炭焼鈍
する。また、前記冷間圧延は圧延パス間で５０〜３００
℃程度に加熱して行うことも含まれる。この脱炭焼鈍で
は鋼板中の炭素が低減され、例えば３０ppm 以下とさ
れ、また鋼板表面にはＳｉＯ2 を含む酸化層が生じる。
また脱炭と並行して一次再結晶が生じる。
２８０℃以下の温度で加熱され、Ａｌ量を微量含有する
電磁鋼スラブを熱間圧延し、必要に応じて焼鈍する。電
磁鋼スラブの加熱温度を１２８０℃以下とするのは溶融
スケール発生防止、表面疵発生防止および省エネルギー
を図るためである。冷間圧延は１回または、中間焼鈍を
挟んで２回以上行われ、所定の板厚とした後、脱炭焼鈍
する。また、前記冷間圧延は圧延パス間で５０〜３００
℃程度に加熱して行うことも含まれる。この脱炭焼鈍で
は鋼板中の炭素が低減され、例えば３０ppm 以下とさ
れ、また鋼板表面にはＳｉＯ2 を含む酸化層が生じる。
また脱炭と並行して一次再結晶が生じる。
【００１０】図１に重量％でＣ＝０．０５７％、Ｓｉ＝
３．２２％、Ｍｎ＝０．１４％、Ｓ＝０．００８％、Ａ
ｌ（酸可溶Ａｌ）＝０．０２８％、Ｎ＝０．００７６
％、さらにＳｎを０．０１〜０．０７％含む鋼板を試験
材として、脱炭焼鈍後の平均一次再結晶粒径の温度依存
性について調べた結果を示す。なお、試験材の最終冷延
後の板厚は０．２０〜０．２３mmである。この図から認
められるように、脱炭焼鈍後の平均一次再結晶粒径はほ
ぼ脱炭焼鈍時の板温で決まる。また、脱炭焼鈍後の平均
一次再結晶粒径と仕上焼鈍後の鉄損との関係を前記試験
材を試供材として、各条件について検討した結果を図２
に示す。このように、各条件とも脱炭焼鈍後の平均一次
再結晶粒径が大きくなると仕上焼鈍後の鉄損はよくなる
傾向があるが、平均一次再結晶粒径があるしきい値を超
えると、二次再結晶不良が生じ、鉄損が極端に悪化す
る。
３．２２％、Ｍｎ＝０．１４％、Ｓ＝０．００８％、Ａ
ｌ（酸可溶Ａｌ）＝０．０２８％、Ｎ＝０．００７６
％、さらにＳｎを０．０１〜０．０７％含む鋼板を試験
材として、脱炭焼鈍後の平均一次再結晶粒径の温度依存
性について調べた結果を示す。なお、試験材の最終冷延
後の板厚は０．２０〜０．２３mmである。この図から認
められるように、脱炭焼鈍後の平均一次再結晶粒径はほ
ぼ脱炭焼鈍時の板温で決まる。また、脱炭焼鈍後の平均
一次再結晶粒径と仕上焼鈍後の鉄損との関係を前記試験
材を試供材として、各条件について検討した結果を図２
に示す。このように、各条件とも脱炭焼鈍後の平均一次
再結晶粒径が大きくなると仕上焼鈍後の鉄損はよくなる
傾向があるが、平均一次再結晶粒径があるしきい値を超
えると、二次再結晶不良が生じ、鉄損が極端に悪化す
る。
【００１１】また、最良の鉄損値はＳｎ，Ｃｒ，Ｓｂ，
Ｍｏ等の添加成分、例えばこの実験例ではＳｎの量、仕
上焼鈍時の雰囲気ガスの種類により変化するために、脱
炭焼鈍後の平均一次再結晶粒径だけでは仕上焼鈍後の鉄
損値を制御できないことをつきとめた。即ち、良好な鉄
損を得るためには、鋼の成分、仕上焼鈍条件に応じ、平
均一次再結晶粒径を適正な範囲とすることが必要なこと
がわかる。
Ｍｏ等の添加成分、例えばこの実験例ではＳｎの量、仕
上焼鈍時の雰囲気ガスの種類により変化するために、脱
炭焼鈍後の平均一次再結晶粒径だけでは仕上焼鈍後の鉄
損値を制御できないことをつきとめた。即ち、良好な鉄
損を得るためには、鋼の成分、仕上焼鈍条件に応じ、平
均一次再結晶粒径を適正な範囲とすることが必要なこと
がわかる。
【００１２】平均一次再結晶粒径は、前述したように脱
炭焼鈍温度によって変わるが同一脱炭焼鈍温度であって
もＡｌＮ，ＭｎＳ，Ｓｎ等といったインヒビターの強さ
により粒の成長のしやすさが異る。このインヒビターの
強さは、その量および析出サイズにより異り、Ａｌ，
Ｎ，Ｔｉ，Ｓｎ，Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｓ，Ｃｒ，Ｐの成分
量や、熱延での加熱温度、圧延温度、冷却速度の条件、
熱延板焼鈍の焼鈍温度、冷却速度、冷延での圧下率等の
因子が影響することがメタラジー的に考えられる。
炭焼鈍温度によって変わるが同一脱炭焼鈍温度であって
もＡｌＮ，ＭｎＳ，Ｓｎ等といったインヒビターの強さ
により粒の成長のしやすさが異る。このインヒビターの
強さは、その量および析出サイズにより異り、Ａｌ，
Ｎ，Ｔｉ，Ｓｎ，Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｓ，Ｃｒ，Ｐの成分
量や、熱延での加熱温度、圧延温度、冷却速度の条件、
熱延板焼鈍の焼鈍温度、冷却速度、冷延での圧下率等の
因子が影響することがメタラジー的に考えられる。
【００１３】本発明者らはこれらの要因の平均一次再結
晶粒径への影響を定量的に解析し、平均一次再結晶粒径
を適正範囲とするために考慮しなければならない要因を
抽出し、平均一次再結晶粒径を推定できるプロセスモデ
ルの構築を行った。
晶粒径への影響を定量的に解析し、平均一次再結晶粒径
を適正範囲とするために考慮しなければならない要因を
抽出し、平均一次再結晶粒径を推定できるプロセスモデ
ルの構築を行った。
【００１４】その結果、鋼のＡｌとＮ量、および熱延で
のスラブ加熱温度が、平均一次再結晶の粒成長に主に寄
与しており、上記の量を考慮することで平均一次再結晶
粒径を適正範囲とすることができることをつきとめた。
のスラブ加熱温度が、平均一次再結晶の粒成長に主に寄
与しており、上記の量を考慮することで平均一次再結晶
粒径を適正範囲とすることができることをつきとめた。
【００１５】鋼中のＡｌとＮの量は、次のようなメカニ
ズムで平均一次再結晶粒径に影響すると考えられる。鋼
中のＡｌの量はインヒビターとなるＡｌＮの析出物のサ
イズに影響し、その量が増えるに従いサイズが大きくな
り、インヒビター効果が弱くなり、平均一次再結晶粒径
は大きくなる傾向にある。鋼中のＮの量はインヒビター
となるＡｌＮの析出物の量に影響し、その量が増えるに
従い、ＡｌＮの析出物の数が増え、インヒビター効果が
強くなり平均一次再結晶粒径は小さくなる傾向がある。
これらＡｌとＮの量の影響は次示すＡｌＲという値を用
いて説明できる。 ＡｌＲ＝〔Ａｌ〕−２７／１４〔Ｎ〕 〔Ａｌ〕：鋼中のＡｌ濃度 〔Ｎ〕 ：鋼中のＮ濃度 重量％でＣ＝０．０５１〜０．０５８％、Ｓｉ＝３．１
５〜３．３０％、Ｍｎ＝０．０９６〜０．１５％、Ｓ＝
０．００６〜０．００９％、Ａｌ（酸可溶Ａｌ）＝０．
０２６〜０．０３１％、Ｎ＝０．００６８〜０．００７
８％、Ｓｎ＝０．０４〜０．０６％を含む鋼板を試験材
として用い、平均一次再結晶粒径の鋼中成分の影響を調
べた。図３に示すように平均一次再結晶粒径は脱炭焼鈍
温度が高くなるに従い大きくなるが、同一脱炭焼鈍温度
であってもＡｌＲ値が大きいほど平均一次再結晶粒径は
大きくなる。
ズムで平均一次再結晶粒径に影響すると考えられる。鋼
中のＡｌの量はインヒビターとなるＡｌＮの析出物のサ
イズに影響し、その量が増えるに従いサイズが大きくな
り、インヒビター効果が弱くなり、平均一次再結晶粒径
は大きくなる傾向にある。鋼中のＮの量はインヒビター
となるＡｌＮの析出物の量に影響し、その量が増えるに
従い、ＡｌＮの析出物の数が増え、インヒビター効果が
強くなり平均一次再結晶粒径は小さくなる傾向がある。
これらＡｌとＮの量の影響は次示すＡｌＲという値を用
いて説明できる。 ＡｌＲ＝〔Ａｌ〕−２７／１４〔Ｎ〕 〔Ａｌ〕：鋼中のＡｌ濃度 〔Ｎ〕 ：鋼中のＮ濃度 重量％でＣ＝０．０５１〜０．０５８％、Ｓｉ＝３．１
５〜３．３０％、Ｍｎ＝０．０９６〜０．１５％、Ｓ＝
０．００６〜０．００９％、Ａｌ（酸可溶Ａｌ）＝０．
０２６〜０．０３１％、Ｎ＝０．００６８〜０．００７
８％、Ｓｎ＝０．０４〜０．０６％を含む鋼板を試験材
として用い、平均一次再結晶粒径の鋼中成分の影響を調
べた。図３に示すように平均一次再結晶粒径は脱炭焼鈍
温度が高くなるに従い大きくなるが、同一脱炭焼鈍温度
であってもＡｌＲ値が大きいほど平均一次再結晶粒径は
大きくなる。
【００１６】次に、スラブ加熱温度はインヒビターとな
るＡｌとＮの固溶量に影響し、加熱温度が高いほどＡ
ｌ，Ｎがよく固溶し、ＡｌＮのインヒビターの析出量が
増え、インヒビター効果が強くなるものと考えられる。
重量％でＣ＝０．０５１〜０．０５８％、Ｓｉ＝３．１
５〜３．３０％、Ｍｎ＝０．０９６〜０．１５％、Ｓ＝
０．００６〜０．００９％、Ａｌ（酸可溶Ａｌ）＝０．
０２６〜０．０３１％、Ｎ＝０．００６８〜０．００７
８％、Ｓｎ＝０．０４〜０．０６％を含む鋼板を試験材
として用い、熱延での加熱温度の影響を調べてみたとこ
ろ、図４に示すように平均一次再結晶粒径は熱延での加
熱温度が高くなるに従い、平均一次再結晶粒径が小さく
なることがわかった。
るＡｌとＮの固溶量に影響し、加熱温度が高いほどＡ
ｌ，Ｎがよく固溶し、ＡｌＮのインヒビターの析出量が
増え、インヒビター効果が強くなるものと考えられる。
重量％でＣ＝０．０５１〜０．０５８％、Ｓｉ＝３．１
５〜３．３０％、Ｍｎ＝０．０９６〜０．１５％、Ｓ＝
０．００６〜０．００９％、Ａｌ（酸可溶Ａｌ）＝０．
０２６〜０．０３１％、Ｎ＝０．００６８〜０．００７
８％、Ｓｎ＝０．０４〜０．０６％を含む鋼板を試験材
として用い、熱延での加熱温度の影響を調べてみたとこ
ろ、図４に示すように平均一次再結晶粒径は熱延での加
熱温度が高くなるに従い、平均一次再結晶粒径が小さく
なることがわかった。
【００１７】温度８４０℃でＰ H2 O ／Ｐ H2 ＝０．４
４で脱炭焼鈍を施した鋼板を仕上焼鈍前に、Ｐ H2 O ／
Ｐ H2 ＝０．００８の雰囲気で温度を変えて焼鈍した時
の平均一次再結晶粒径の結果を図５に示す。図からわか
るように脱炭焼鈍後の焼鈍温度を脱炭焼鈍温度より高く
することで、平均一次再結晶粒径を大きくでき、その温
度を変えることで平均一次再結晶粒径の調整ができるこ
とがわかる。以上のことから、平均一次再結晶粒径は、
鋼のＡｌとＮ量から求まるＡｌＲ値と熱延での加熱温度
と脱炭焼鈍温度と脱炭焼鈍に引き続き行う焼鈍時の温度
で決定する。即ち、平均一次再結晶粒径は次式で推定で
きる。 平均一次再結晶粒径＝ａ（ＡｌＲ）＋ｂ（熱延加熱温
度）＋ｃ（脱炭焼鈍温度）＋ｄ△Ｔ 式 ＡｌＲ：〔Ａｌ〕−２７／１４〔Ｎ〕 △Ｔ：（脱炭焼鈍後仕上焼鈍前に行う焼鈍の温度）−
（脱炭焼鈍温度） 脱炭焼鈍後仕上焼鈍前に焼鈍を行わない場合は０とす
る。上式ａ，ｂ，ｃ，ｄは、鋼の成分や、脱炭焼鈍温度
および、その後に行う焼鈍時間によって決まる値。
４で脱炭焼鈍を施した鋼板を仕上焼鈍前に、Ｐ H2 O ／
Ｐ H2 ＝０．００８の雰囲気で温度を変えて焼鈍した時
の平均一次再結晶粒径の結果を図５に示す。図からわか
るように脱炭焼鈍後の焼鈍温度を脱炭焼鈍温度より高く
することで、平均一次再結晶粒径を大きくでき、その温
度を変えることで平均一次再結晶粒径の調整ができるこ
とがわかる。以上のことから、平均一次再結晶粒径は、
鋼のＡｌとＮ量から求まるＡｌＲ値と熱延での加熱温度
と脱炭焼鈍温度と脱炭焼鈍に引き続き行う焼鈍時の温度
で決定する。即ち、平均一次再結晶粒径は次式で推定で
きる。 平均一次再結晶粒径＝ａ（ＡｌＲ）＋ｂ（熱延加熱温
度）＋ｃ（脱炭焼鈍温度）＋ｄ△Ｔ 式 ＡｌＲ：〔Ａｌ〕−２７／１４〔Ｎ〕 △Ｔ：（脱炭焼鈍後仕上焼鈍前に行う焼鈍の温度）−
（脱炭焼鈍温度） 脱炭焼鈍後仕上焼鈍前に焼鈍を行わない場合は０とす
る。上式ａ，ｂ，ｃ，ｄは、鋼の成分や、脱炭焼鈍温度
および、その後に行う焼鈍時間によって決まる値。
【００１８】図６に式で推定した平均一次再結晶粒径
と実測した平均一次再結晶粒径の関係を示す。これより
式にて一次再結晶粒径が精度よく推定できることがわ
かる。従って式で決まる平均一次再結晶粒径が目標と
する平均一次再結晶粒径となるよう脱炭焼鈍温度およ
び、その後に行う焼鈍の温度を調整することで平均一次
再結晶粒径を制御でき、かくして、仕上焼鈍後に鋼板の
バラツキがなく磁気特性の優れた方向性電磁鋼板が得ら
れる。本方法において、熱延加熱温度の替わりに、例え
ば、炉温と焼鈍時間より計算されるスラブ温度や圧延時
の測定板温等、熱延での加熱温度を反映する値を用いて
もよい。
と実測した平均一次再結晶粒径の関係を示す。これより
式にて一次再結晶粒径が精度よく推定できることがわ
かる。従って式で決まる平均一次再結晶粒径が目標と
する平均一次再結晶粒径となるよう脱炭焼鈍温度およ
び、その後に行う焼鈍の温度を調整することで平均一次
再結晶粒径を制御でき、かくして、仕上焼鈍後に鋼板の
バラツキがなく磁気特性の優れた方向性電磁鋼板が得ら
れる。本方法において、熱延加熱温度の替わりに、例え
ば、炉温と焼鈍時間より計算されるスラブ温度や圧延時
の測定板温等、熱延での加熱温度を反映する値を用いて
もよい。
【００１９】〔実施例１〕表１に示す組成のスラブを、
同じく表１に示す加熱条件で加熱し、２．０ｍの厚みに
熱間圧延し、熱延板焼鈍後、冷間圧延し、０．２３mmの
板厚とした。次にＰ H2 O ／Ｐ H2 ＝０．４４からなる
雰囲気下で１５５秒脱炭焼鈍した。この時、目標とする
平均一次再結晶粒径を２４．５μｍとし、脱炭焼鈍温度
を調整した。次に窒化処理し、ＭｇＯを主成分とする焼
鈍分離材を塗布し仕上焼鈍を行った。脱炭焼鈍温度の平
均一次再結晶粒径と得られた方向性電磁鋼板の磁気特性
を表２に示す。比較例として脱炭焼鈍温度を８３５℃一
定で行った場合の結果もあわせて示す。これより本方法
にて、平均一次再結晶粒径を制御すると優れた磁気特性
が安定して得られることがわかる。
同じく表１に示す加熱条件で加熱し、２．０ｍの厚みに
熱間圧延し、熱延板焼鈍後、冷間圧延し、０．２３mmの
板厚とした。次にＰ H2 O ／Ｐ H2 ＝０．４４からなる
雰囲気下で１５５秒脱炭焼鈍した。この時、目標とする
平均一次再結晶粒径を２４．５μｍとし、脱炭焼鈍温度
を調整した。次に窒化処理し、ＭｇＯを主成分とする焼
鈍分離材を塗布し仕上焼鈍を行った。脱炭焼鈍温度の平
均一次再結晶粒径と得られた方向性電磁鋼板の磁気特性
を表２に示す。比較例として脱炭焼鈍温度を８３５℃一
定で行った場合の結果もあわせて示す。これより本方法
にて、平均一次再結晶粒径を制御すると優れた磁気特性
が安定して得られることがわかる。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】〔実施例２〕表３に示す組成のスラブを、
同じく表１に示す加熱条件で加熱し、２．０ｍの厚みに
熱間圧延し、熱延板焼鈍後、冷間圧延し、０．２３mmの
板厚とした。次にＰ H2 O ／Ｐ H2 ＝０．４４からなる
雰囲気下で温度８２０℃にて１５５秒脱炭焼鈍した。引
き続きＰ H2 O ／Ｐ H2 ＝０．００３、３０秒で平均一
次再結晶粒径を調整する焼鈍を行った。この時、目標と
する平均一次再結晶粒径を２４．５μｍとし、焼鈍温度
を調整した。次に窒化処理し、ＭｇＯを主成分とする焼
鈍分離材を塗布し仕上焼鈍を行った。脱炭焼鈍温度の平
均一次再結晶粒径と得られた方向性電磁鋼板の磁気特性
を表４に示す。比較例として脱炭焼鈍温度を８３５℃一
定で行い平均一次再結晶粒径を調整する焼鈍を行わなか
った場合の結果もあわせて示す。これより本方法にて、
平均一次再結晶粒径を制御すると優れた磁気特性が安定
して得られることがわかる。
同じく表１に示す加熱条件で加熱し、２．０ｍの厚みに
熱間圧延し、熱延板焼鈍後、冷間圧延し、０．２３mmの
板厚とした。次にＰ H2 O ／Ｐ H2 ＝０．４４からなる
雰囲気下で温度８２０℃にて１５５秒脱炭焼鈍した。引
き続きＰ H2 O ／Ｐ H2 ＝０．００３、３０秒で平均一
次再結晶粒径を調整する焼鈍を行った。この時、目標と
する平均一次再結晶粒径を２４．５μｍとし、焼鈍温度
を調整した。次に窒化処理し、ＭｇＯを主成分とする焼
鈍分離材を塗布し仕上焼鈍を行った。脱炭焼鈍温度の平
均一次再結晶粒径と得られた方向性電磁鋼板の磁気特性
を表４に示す。比較例として脱炭焼鈍温度を８３５℃一
定で行い平均一次再結晶粒径を調整する焼鈍を行わなか
った場合の結果もあわせて示す。これより本方法にて、
平均一次再結晶粒径を制御すると優れた磁気特性が安定
して得られることがわかる。
【００２３】
【表３】
【００２４】
【表４】
【００２５】
【発明の効果】本発明によれば磁気特性の優れた方向性
電磁鋼板が安定して得られる。
電磁鋼板が安定して得られる。
【図１】脱炭焼鈍温度と脱炭焼鈍後の平均一次再結晶粒
径の関係を示す図表。
径の関係を示す図表。
【図２】脱炭焼鈍後の平均一次再結晶粒径と仕上焼鈍後
の鉄損との関係を示す図表。
の鉄損との関係を示す図表。
【図３】脱炭焼鈍温度の平均一次再結晶粒径の関係をＡ
ｌＲ値（〔Ａｌ〕−２７／１４〔Ｎ〕）の異なる成分で
示す図表。
ｌＲ値（〔Ａｌ〕−２７／１４〔Ｎ〕）の異なる成分で
示す図表。
【図４】脱炭焼鈍後の平均一次再結晶粒径と熱延での加
熱温度の関係を示す図表。
熱温度の関係を示す図表。
【図５】脱炭焼鈍後仕上焼鈍前に行う焼鈍の焼鈍温度と
平均一次再結晶粒径の関係を示す図表。
平均一次再結晶粒径の関係を示す図表。
【図６】式で推定される平均一次再結晶粒径と実測し
た平均一次再結晶粒径の関係の図表。
た平均一次再結晶粒径の関係の図表。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 石橋 希瑞 北九州市戸畑区飛幡町１番１号 新日本製 鐵株式会社八幡製鐵所内
Claims (4)
- 【請求項１】 電磁鋼スラブを１２８０℃以下の温度に
加熱した後、熱間圧延し、熱延のまま、または熱延板焼
鈍し、１回または中間焼鈍を挟んで２回以上の冷間圧延
を行い、次いで脱炭、窒化処理によりインヒビターを形
成させ、その後仕上焼鈍する方向性電磁鋼板の製造方法
において、平均一次再結晶粒径が適正範囲となるよう、
予め求めた鋼中成分のＡｌとＮ量、スラブ加熱温度、脱
炭焼鈍温度と平均一次再結晶粒径の関係を用い、熱延の
スラブ加熱温度、Ａｌ量、Ｎ量から脱炭焼鈍温度を調整
することを特徴とする方向性電磁鋼板の一次再結晶粒径
制御方法。 - 【請求項２】 平均一次再結晶粒径が適正範囲となるよ
う、予め求めた鋼中成分のＡｌとＮ量、スラブ加熱温
度、脱炭焼鈍温度と平均一次再結晶粒径の関係を用い、
熱延のスラブ加熱温度、Ａｌ量、Ｎ量から脱炭焼鈍後す
ぐにもしくは脱炭焼鈍に引き続き行う焼鈍の温度を調整
することを特徴とする請求項１記載の方向性電磁鋼板の
一次再結晶粒径制御方法。 - 【請求項３】 平均一次再結晶粒径が適正範囲となるよ
う、予め求めた鋼中成分のＡｌとＮ量、熱延での圧延時
の板温、脱炭焼鈍温度と平均一次再結晶粒径の関係を用
い、熱延のスラブ加熱温度、Ａｌ量、Ｎ量から脱炭焼鈍
温度を調整することを特徴とする請求項１記載の方向性
電磁鋼板の一次再結晶粒径制御方法。 - 【請求項４】 平均一次再結晶粒径が適正範囲となるよ
う、予め求めた鋼中成分のＡｌとＮ量、熱延での圧延時
の板温、脱炭焼鈍温度と平均一次再結晶粒径の関係を用
い、熱延のスラブ加熱温度、Ａｌ量、Ｎ量から脱炭焼鈍
後すぐにもしくは脱炭焼鈍に引き続き行う焼鈍の温度を
調整することを特徴とする請求項１記載の方向性電磁鋼
板の一次再結晶粒径制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21159893A JPH0762434A (ja) | 1993-08-26 | 1993-08-26 | 方向性電磁鋼板の一次再結晶粒径制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21159893A JPH0762434A (ja) | 1993-08-26 | 1993-08-26 | 方向性電磁鋼板の一次再結晶粒径制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0762434A true JPH0762434A (ja) | 1995-03-07 |
Family
ID=16608419
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21159893A Pending JPH0762434A (ja) | 1993-08-26 | 1993-08-26 | 方向性電磁鋼板の一次再結晶粒径制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0762434A (ja) |
-
1993
- 1993-08-26 JP JP21159893A patent/JPH0762434A/ja active Pending
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
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