JPH07505756A - 電子スイッチング電源 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 電子スイッチング電源 本発明は、入力電圧源からの電流を蓄電池と、スイッチによって接続される電気 的負荷とに供給するための電子スイッチング電源に関し、本電子スイッチング電 源は自動フライバックコンバータを備え、自動フライバックコンバークは変成器 を有し、変成器の一次巻線は第１のトランジスタ及びエミッタ抵抗と直列に配列 されて入力電圧源と並列に接続され、変成器の二次巻線は蓄電池及び第１のダイ オードと直列に接続され、第１のトランジスタのベースはフィードバック回路を 通して二次巻線に接続されている他に制御回路にも結合されており、制御回路は 蓄電池の電圧がある設定点に到達した後に第１のトランジスタの導通を禁止し、 また電圧がこの設定点もしくは所定の低めの値以下に低下した後に第１のトラン ジスタを再び導通させるようになっている。

この型のスイッチング電源は、例えばＥＰ−０１６２３４１Ｂｌから、もしくは 先行ドイツ特許比願Ｐ　４１２２５４４．９−３２から公知である。両回路配列 共、蓄電池が完全充電された後のトリクル充電電流（連続充電電流）は、蓄電池 が枯渇した時に最初に流れる充電電流の約１０％に達する。

例えば水素化ニッケル蓄電池のような若干の型の蓄電池では、低いトリクル充電 電流でさえもサービス寿命に有害な効果を呈する。電気ひげ剃り器もしくは電気 歯ブラシのような小さい家庭用器具は、コンセントに差し込んだままにして蓄電 池を再充電することが多い。従ってこれらの器具は入力電圧源（ライン）に恒久 的に接続されているので、自励フライバックコンバークを有する普通のスイッチ ング電源では充電電流（トリクル充電電流）が絶えず蓄電池に流れている。

本発明の目的は、これらの器具の蓄電池のサービス寿命を伸ばすことである。

この目的は、スイッチング電源が脈動している時に発振停止時間対発振バースト 持続時間比が所定の大きさを超えると、第１のトランジスタのターンオフ期間を 引き伸ばす中断装置を設けることによって達成する。

この比の大きさは１通常流れるトリクル充電電流に対応するように選択すると有 利である。このようにすると蓄電池は、第１のトランジスタが引き伸ばされた期 間にわたってターンオフされるまでには完全に充電されるようになる。

中断装置は、スイッチング電源が前以て入力電圧源から切り離されている（電源 プラグがコンセントから抜かれる）か、もしくは電気的負荷がスイッチによって 接続される（電動機に電源が投入される）か、もしくは蓄電池電圧がその設定点 よりも太き（低下する（例えば蓄電池に半分の電荷しか残っていない時の電圧） までは、第１のトランジスタを再び導通させないように構成されている。

中断装置は、中断用トランジスタのベースに接続されているコンデ：ノサがフラ イバックコンバータの発振停止時間中に充電され、発振バーストの発生中に放電 されるように構成し、それによってパルス期間対パルス間隔期間比が特定の比と なるように中断用ト・ランジスタを導通せしめ、引き伸ばされた期間にわたって 第１のトランジスタをターンオフさせると有利である。

さらなる特色は、他の従属請求項から明白になるであろう。

以下に添付図面を参照して本発明の実施例を詳述する。

図１は、中断装置を組み込んだ電子スイッチング電源の回路図である。

図２は、ドイツ特許出願Ｐ　４１２２５４４．９−３２に記載されている回路配 列を参照した第１の実施例の詳細回路図である。

図３は、同じ回路配列を参照した第２の実施例の詳細回路図である。

図４は、図２の配列における充電時間の関数としてプロットした蓄電池の充電中 の充ｉｉｉ流対初期電流を百分率で示すグラフである。

図５は、図２のノードＰ１における電圧（上側の曲線）、及び図２のノードＰ８ における電圧（下側の曲線）を時間に対してプロットしたグラフである。

図１に示す電子スイッチング電源はフライバックコンバークを備え、このフライ バックコンバータは直流によって、つまりブリッジ整流器配列９を通して交流に よって付勢される。ブリッジ整流器配列９の直流出力端子には入力コンデンサ７ が並列に接続されていて、入力電圧を濾波し、平滑化する。

変成器５０の一次巻線５１と、トランジスタ１の負荷回路と、抵抗２２とからな る直列配列が、入力コンデンサ７に並列に接続されている。変成器５０の二次巻 線５２は、ダイオード３１及び負荷配列６０と直列に接続されている。この負荷 配列は、蓄電池６１と、スイッチ６３によって接続されるようになっている例え ば直流電動機のような電気的負荷とからなる。

フィードバック抵抗２７及びフィードバックコンデンサ１１の直列配列からなる フィードバック回路を通して、！−ランジスタ１のベースは変成器５０の二次巻 ＃ｉ５２の一方の端と、制御回路Ｓｔとに接続されている。制御回路Ｓｔは蓄電 池６１の電圧Ｕによって影響を受ける。即ち、所定の電圧Ｕに達するとトランジ スタｌが遮断されるので、発振条件が整っても直ちに発振を開始することはでき ない、トランジスタｌが再び導通するのは、電圧Ｕが低下してからに限られる。

このようにして、発振バースト（フライバックコンバークが発振している時間） がそれらの間に休止時間を挟みながら発生する。蓄電池が完全充電状態に近づく 程発振バーストに比して発振停止時間が長くなり、小さいトリクル充電電流だけ が流れるようになる。

パルス間隔時間対発振バースト持続時間比が、通常（即ち、蓄電池が完全に充電 されている状態で）流れるトリクル充電電流に対応させたある所定の大きさを超 えると、中断装置ＡＳが引き伸ばされた期間にわたってトランジスタ１のベース をターンオフさせる。

ここで使用している“引き伸ばされた期間（時間）”とは、蓄電池の電圧Ｕが極 く僅かに低下しても、トランジスタ１は直ちに導通に戻ることを許容されないこ とを意味している。

中断装置ＡＳは、スイッチング電源が入力電圧源９０から切り離される（電源プ ラグが抜かれる）か、電気的負荷６２がスイッチ６３によって接続されるか、も しくはもし蓄電池６１の電圧Ｕが充分な大きさだけ設定点より低下すると、トラ ンジスタｌを導通可能にする。これらの条件が１つでも、もしくはどのような組 合せによってでも満足されると、トランジスタｌは導通してスイッチング電源は 再び発振することができるようになる。図２に示す第１の実施例の中断装置Ａ接 続されている。

負荷回路内に配列されているダイオード３１の陰極は、二次巻線５２の一端（Ｐ ｉ）に接続され、陽極は蓄電池６１の一端に、そして共に参照電位に接続されて いる。

フィードバックコンデンサ１１は、限流抵抗７２を通して放電用ダイオード７１ にも接続されている。このダイオードの陰極はフィードバックコンデンサ１１に 近い方の側（Ｐｌ）に接続され、一方陽極は蓄電池６１の正極（Ｐ４）に接続さ れている。二次＠線５２のノードＰ１とＰ４との間には、ダイオード８１、発光 ダイオード１０、及び限流抵抗８２の直列配列が並列接続されている。

分圧回路２５／２３及びトランジスタ４のコレクタ接合まツタ回路によって形成 されている直列配列が蓄電池６１に並列接続されている。この分圧回路を構成し ている抵抗２５と２３との接合点（Ｐ６）にトランジスタ３のベースが接続され ている。

減結合用（デカップリング）ダイオード３６及びそれに直列接続されている分圧 回路２０１５０が二次巻線５２の一端（Ｐｌ）と蓄電池６１の正極（Ｐ４）との 間に接続されている。トランジスタ３のエミッタは抵抗２０と５０との接合点（ Ｐ５）に接続されている。

トランジスタ３のコレクタは、抵抗２４を通してトランジスタ２のベースに接続 され、また抵抗１８を通してトランジスタ４のベースにも接続されている。ダイ オード３２がトランジスタ４のコレクタ接合（Ｐｌ）と二次巻線５２の一端（Ｐ Ｌ）との間に挿入されている。このダイオード３２は陽極がコレクタ接合に接続 されている。

フライバック電圧を制限するために、直列接続されたツェナーダイオード４２及 びダイオード３４からなる回路が変成器５０の一次巻線５１と並列に接続されて いる。これらのダイオードは、それらの陽極が互いに接続されている。

中断装置ＡＳＩのトランジスタ５のコレクターエミツク回路が、トランジスタ１ のベースと蓄電池６１の正極（ノードＰ４）との間に接続されている。トランジ スタ５のベースは抵抗５６を通してノードＰ８に接続されている。ノードＰ８は 、コンデンサ５４を通して参照電位に接続され、また抵抗５５を通して入力電圧 源の正極に接続され、そしてダイオード５７及び５８を通して二次巻線５２の一 端（ノードＰｉ）に接続されている。ダイオード５７．５８のそれぞれの陰極は 二次巻線５２に近い方の側に接続されており、ダイオード５７．５８の接合点と 電動機６２の一方の接合との間には別のダイオード５９が接続されている。この ダイオード５９の陰極側は、スイッチ６３によって参照電位に接続可能な電動機 の接合に接続されている。

図２の回路配列の動作モードを以下に詳述する。

ブリッジ整流器配列９による整流、及び直列チョーク８及び並列コンデンサ９１ 及び９２による濾波及び平滑の後に、スイッチングトランジスタとして動作する トランジスタ１に抵抗２１を通して小さいベース電流が流れる。第１のトランジ スタがスイッチオンする結果として、トランジスタ１のスイッチング経路及び変 成器５０の一次巻線５１を通して正のフィードバック効果が発生し、トランジス タｌは更に駆動され、導通状態にされる。コレクタ電流は線形に上昇し、抵抗２ ２にまたがって比例する電圧が発生する。電流が所定のピーク値に到達するとツ ェナーダイオード４１を通してトランジスタ２が駆動されて導通し、トランジス タ１のベースを参照電位もしくはシャーシに接続するのでトランジスタ１へのベ ース電流が引き込まれ、トランジスタ１はオフにされる。オフ期間の始めに変成 器５０の二次巻線５２内に誘起される電圧（フィードバックコンデンサ１１０ノ ードＰ１の電圧）の極性が反転する。フライバックコンバータの原理によれば変 成器５０内に蓄積されたエネルギはダイオード３１を通して負荷６０に供給され る。

変成器５０の反転プロセス中、変成器５０の一次巻線５１と並列に接続されてい るダイオード３４とツェナーダイオード４２とが、オフ期間中のフライバック電 圧ピークを制限する。

変成器の全放出期間中は二次８１５２のノードＰ１には負の電位が存在するから 、抵抗２３とトランジスタ４のコレクタとの接合点であるノードＰ７は、この期 間中ダイオード３２を通して参照電位に接続される（ダイオード３１及び３２の しきい値電圧が同じであるものとする）。分圧回路２５／２３は、この二次回路 に電流が流れる期間中にトランジスタ３（そのベースはこの分圧回路の接合点Ｒ ６に接続され、エミッタは抵抗５０を通して蓄電池の正極（Ｒ４）に接続されて いる）をほぼ蓄電池のターンオフ電圧で導通させ始めるような分圧比にしである 。これによりトランジスタ３が早めに過駆動されないようにされ、これは詳細を 後述する回路のヒステリシス特性と相俟ってより鋭いターンオフ特性をもたら“ す（図４参照）、トランジスタ３が導通すると、抵抗２４を通してトランジスタ ２も導通し始め、従ってトランジスタ１はオフ状態に維持される。

トランジスタｌが導通している時間中、フィードバックコンデンサ１１はフィー ドバック抵抗２７を通して充電され、フィードバックコンデンサ１１のノードＰ ２には負の極性が発生している。変成器の放出サイクル中に、ノードＰ２のこの 負極性を有する電荷は放電用ダイオード７１を通して蓄電池６１の正極へ放電し 、この放電サイクルの終わりに、そして低い入力電圧（例えば１２　Ｖ）が存在 すると（即ち、スイッチング電源が再度発振の準備が整うと）、トランジスタｌ は比較的急速に導通できるようになる。放電用ダイオード７１の陰極とフィード バック枝路（１１，２７）の接合点（Ｒ２）と、コンデンサ１１との間に接続さ れている抵抗７２は、ダイオード７１を通る電流を制限するのに役立つ。この限 流抵抗７２は、放電用ダイオード７１の陽極と、ノードＰ４へのその接続との間 に挿入しても差し支えない。

発光ダイオード１０（ＬＥＤ）は、変成器のエネルギ放出サイクル中にオンにな る。それは、この期間中には二次巻線５２の端Ｐ４の電位が端Ｐｉの電位に対し て正になるからである。抵抗８２は限流抵抗である。ダイオード８１は、ノード Ｐ１が正電位になってトランジスタ１が導通する期間中にＬＥＤを過電圧から保 護する。

前述したように、変成器の放出サイクル中には分圧回路２５／２３の下端（Ｒ７ ）は参照電位になっており、トランジスタ３はほぼ蓄電池６１のターンオフ電圧 で導通している。抵抗２５（即ちその部品）は、釣り合いを取るために調整可能 な型である。抵抗２３（即ちその部品）は、蓄電池の温度依存電圧特性を模倣す るために温度感応型である。

二次回路に電流が流れるこの期間中に、蓄電池電圧Ｕのターンオフ点の電圧値は 、蓄電池６１の正極（Ｒ４）とノードＰｉとの間に挿入されている分圧回路５０ ／２０によって増加される。Ｉ−ランジスタ３のエミッタは抵抗５ｏと２０の接 合点Ｐ５に接続され、抵抗５ｏは正極（Ｒ４）とエミッタとの間に配置され、抵 抗２０はエミッタとノードＰ１との間に配置されている。抵抗２ｏとノードＰｉ との間に挿入されているダイオード３６は、トランジスタ１が導通状態にある時 に、即ちノードＰｌに正電位が存在している時に減結合機能を果たす。

変成器の放出サイクル中、この分圧回路５０／２０は約［（Ｒ５０：　Ｒ２０） ｘＴＪ］の値だけ（抵抗５ｏは抵抗２ｏに比して極めて小さいので無視）ターン オフ電圧を増加させる。ここにＲ５０は抵抗５ｏの抵抗値であり、Ｒ２０は抵抗 ２０の抵抗値である。

もし、変成器の放出サイクルの終わりに蓄電池電圧Ｕがその時点では未だ所定の ターンオフ電圧に到達していなければ、トランジスタ３は、従ってトランジスタ ４も、ターンオフされている。換言すれば、トランジスタ３及び４によって形成 されているコンパレータは非導通状態にある。トランジスタ３がオフ状態にある とトランジスタ２もオフ状態にされ、従ってトランジスタ１は再び導通すること ができる。

しかしながら、変成器の放出サイクルの終わりに蓄電池電圧Ｕがターンオフ点の 値（ターンオフ電圧）に到達したか、もしくはそれを超えれば、トランジスタ３ は、従ってトランジスタ２及び４も導通し続ける。即ち、コンパレータは導通状 態を維持する。トランジスタ２が導通するので、トランジスタｌは導通すること はできない。二次電流が流れる間だけノードＰｉに存在する負電位は最早存在せ ず、また抵抗５０にまたがる電圧降下も存在せず、抵抗２ｏ及びダイオード３６ にも電圧降下は発生しない。

その結果、トランジスタ３及び４によって形成されるトリガ回路（もしくはコン パレータ）ＫＳはオフ状態に戻らず、従ってトランジスタ１は蓄電池電圧Ｕがタ ーンオン電圧（即ち低めの電圧値）以下に低下するまで導通せしめられる。

（上側）ターンオフ電圧と、　（下側）ターンオン電圧との間の差が、トリガ回 路に望ましいヒステリシスである。

トリガ回路もしくはコンパレータがヒステリシス特性を有していない前記テ０１ ６２３４１　Ｂｌに開示されている回路配列と比較すると、ＥＰ　Ｏ１６２３４ １Ｂｌの配列４は発振停止時間中は抵抗５５を通して正電位まで充電され、発振 モード中はダイオード５７．５８を通して再び放電することができる（図５参照 ）。パルス間隔対パルスバースト持続時間比が大きくなるとパルス間の休止が長 くなり、コンデンサ５４はトランジスタ５のベース−エミッタターンオンしきい 値Ｕ　ｓ　ｔ　ａに対応する電位まで充電可能になり、トランジスタ５が導通し てトランジスタ１からベース電流を引き込むのでスイッチング電源が再び発振状 態になるのを阻止する。抵抗５６及び双子ダイオード５７．５８（１つのダイオ ードの代わりの）は、コンデンサ５４をしきい値Ｕａｔｓ　（即ち、あるダイオ ードの順方向電圧）より高い電位まで充電できるようにしてトランジスタ５を効 果的にオンにさせるのに役立っている。抵抗５５及びコンデンサ５４からなるＲ Ｃ要素の時定数は、パルス間隔とトランジスタ５が導通しないパルス間隔との比 、即ちスイッチング電源が発振する期間と発振しない期間との比を決定する。

この構成においては、スイッチング電源を予め入力電圧源９０から切り離してコ ンデンサ５４を放電させておかなければ、スイッチング電源に再び発振を開始さ せることはできない。また入力電圧９０が印加され続けている場合には（即ち電 源プラグが抜かれることがなければ）、電動機６２をスイッチ６３によって始動 させてもスイッチング電源が発振を再開することはない。これを避けるためにダ イオード５９が２つのダイオード５７．５８の接合点と電動機６２の参照電位側 との間に挿入されている。スイッチ６３を閉じると、ダイオード５９の陰極に参 照電位が印加され、コンデンサ５４はトランジスタ５のベースーエミックスイッ チングしきい値よりも低いある電位まで放電し、トランジスタ５を非導通状態に するのでスイッチング電源は再び発振することができるようになる。

図３は、中断装置の第２の実施例（Ａ　Ｓ　２　）を示し、この実施例もまたド イツ特許出願Ｐ　４１２２５４４．９−３２に記載されている回路配列を参照し ている。

この実施例では、遮断用トランジスタ６がトランジスタ１のベースと参照電位と の間に配列され、ツェナーダイオード６９がトランジスタｌのエミッタと参照電 位との間に挿入されている。ベース抵抗６６、抵抗６５、コンデンサ６４及びダ イオード６７．６８の配列は、図２の中断装置ＡＳＩのベース抵抗５６、抵抗５ ５、コンデンサ５４及びダイオード５７．５８の配列に対応している。遮断用ト ランジスタ１がパルス間隔とパルスとの所定の比を形成し、スイッチング電源が 入力電圧９０から切り離された後に再び導通するという動作モードは全く同一で ある。この実施例では、遮断用トランジスタ６は、そのベース電圧もしくはコン デンサ６４（ノードＰ９）の電圧が［ツェナーダイオード６９の降伏電圧＋トラ ンジスタ６ベースーエミツ少しきい値電圧］よりも大きい場合に導通する。

図３に示す中断装置ＡＳ２が図２の中断装置ＡＳＩと異なる点は、蓄電池電圧Ｕ が完全充電状態に対応する設定点から顕著に降下して、例えばほぼその５０％ま で低下した場合にもトランジスタ１が導通させられることである。トランジスタ のベースーエミックしきい値電圧がＵａｘ＝　０．６Ｖであり、ツェナーダイオ ード６９の降伏電圧（ツェナー電圧）がＵｚａｓ　＝１．Ｔ　Ｖである場合、参 照電位に対するノードＰ９の電圧が２．３■もしくはそれ以上になるとトランジ スタ６は導通する。トランジスタ６が導通すると、ＵＺ６９　”Ｆｌ、７　Ｖの ツェナー電圧がトランジスタ１のベースに印加される（トランジスタ６のコレク ターエミック電圧降下は無視する）。単一のセルの蓄電池６１を使用している場 合には、完全充電時の電圧Ｕは約１．４５　Ｖである。トランジスタｌのエミッ タは抵抗２２を通して蓄電池６１の正極（Ｒ４）に接続されているから、トラン ジスタ１はそのエミッタに印加される蓄電池電圧Ｕが、Ｕ、、＝０．６　Ｖのベ ースーエミックしきい値電圧になるある値まで低下するまでは導通することはで きない。この例では、これは蓄電池電圧Ｕ＝１．１　Ｖになる場合である。そこ でＵＺ８Ｇ　−Ｕ＝Ｕｓｔ＋　＝０．６■となる。これによって始動したトラン ジスタ１のオン状態に続く次のオフ状態が、ダイオード６７．６８を通してトラ ンジスタ６を遮断し、蓄電池の再充電を可能ならしめる。

補正書の写しく畦訳文）提出書（特許法第１８４条の８）平成６年９月２７幅

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １．入力電圧源（９０）からの電流を蓄電池（６１）と、スイッチによって接続 される電気的負荷とに供給する電子スイッチング電源において、変成器（５０） を有する自励フライバックコンバータを備え、変成器（５０）の一次巻線（５１ ）は第１のトランジスタ（１）のコレクターエミッタ回路及び抵抗（２２）と直 列に配外されて入力電圧源（９０）に並列に接続され、変成器（５０）の二次巻 線（５２）は蓄電池（６１）及び第１のダイオード（３１）と直列に接続され第 １のトランジスタ（１）のベースはフィードバック回路（１１、２７）を通して 二次巻線（５２）に接続され、更に第１のトランジスタ（１）のベースは制御回 路（Ｓｔ）にも接続され、制御回路（Ｓｔ）は、蓄電池（６１）の電圧が所定の 上側ターンオフ値（Ｕ）に到達した時に第１のトランジスタ（１）の導通を禁止 させ、蓄電池（６１）の電圧が上記ターンオフ値もしくは所定の低めのターンオ ン値より低下すると、第１のトランジスタ（１）を再び導通可能ならしめるよう になっており、 スイッチング電源が脈動モードにある時の発振停止時間対発振バースト持続時間 比が所定の大きさを超えた場合には引き伸ばされた期間にわたって第１のトラン ジスタ（１）をターンオフさせる中断装置（ＡＳ）を設けてあることを特徴とす る電子スイッチング電源。 ２．発振停止時間対発振バースト持続時間比が蓄電池のトリクル充電電圧に対応 していることを特徴とする請求項１に記載の電子スイッチング電源。 ３．中断装置（ＡＳ）はスイッチング電源が入力電圧源（９０）から切り離され た後まで、第１のトランジスタ（１）を再び導通させることができないことを特 徴とする請求項１に記載の電子スイッチング電源。 ４．中断装置（ＡＳ）は電気的負荷（６２）がスイッチオンされた後まで、第１ のトランジスタ（１）を再び導通させることができないことを特徴とする請求項 １に記載の電子スイッチング電源。 ５．中断装置（ＡＳ）は蓄電池（６１）の電圧（Ｕ）が設定点よりもかなり低い 値以下に低下した後まで、第１のトランジスタ（１）を勇び導通させることがで きないことを特徴とする請求項工に記載の電子スイッチング電源。 ６．中断装置（ＡＳ）は第１のトランジスタ（１）のベースと参照電位もしくは 蓄電池（６１）の参照電位から離れている方の側の端子との間に配置されている 遮断用トランジスタ（５、６）を備え、上記遮断用トランジスタのベースはコン デンサ（５４、６４）に接続され、上記コンデンサはスイッチング電源の発振停 止時間中は充電されスイッチング電源が発振モード中は放電されることを特徴と する請求項１に記載の電子スイッチング電源。 ７．第１のトランジスタ（１）のベースと蓄電池（６１）の参照電位から離れて いる方の側の端子（Ｐ４）との間に配置されている遮断用トランジスタ（５）の ベースはコンデンサ（５４）を通して参照電位に、抵抗（５５）を通して入力電 圧源（９０）の正極から得られた電位に、そして１もしくは複数のダイオード（ ５７、５８）を通して二次巻線（５２）の一端（Ｐ１）に接続されている（図２ ）ことを特徴とする請求項６に記載の電子スイッチング電源。 ８．遮断用トランジスタ（５）のベースは２つのダイオード（５７、５８）を通 して二次巻線（５２）の一端（Ｐ１）に接続され、別のダイオード（５９）が２ つのダイオード（５７、５８）の接合点と、電気的負荷（６２）のスイッチ（６ ３）によって参照電位に接続可能な方の端子との間に配列されている（図２）こ とを特徴とする請求項７に記載の電子スイッチング電源。 ９．遮断用トランジスタ（６）のエミッタは指定された電圧以上になると導通す るスイッチング装置（６９）を通して参照電位に接続され、遮断用トランジスタ （６）のベースはコンデンサ（６４）を通して参照電位に、抵抗（６５）を通し て入力電圧源（９０）の正極から得られた電位に、そして１もしくは複数のダイ オード（６７、６８）を通して二次巻線〔５２）の一端（Ｐ１）に接続されてい る（図３）ことを特徴とする請求項６に記載の電子スイッチング電源。 １０．制御回路〔Ｓｔ）は入力電圧源（９０）の極に接続されている始動用抵抗 （２１）と、参照電位に接続されている第２のトランジスタ（２）とを備え、上 記第２のトランジスタ（２）のベースはツェナーダイオード（４１）を通して第 １のトランジスタ（１）のエミッタに接続され、またコンデンサ（６１）の電圧 （Ｕ）を監視しているトリガ回路（ＫＳ）に接続され、上記トリガ回路は蓄電池 （６１）の電圧が所定の上側ターンオフ値に到達した時に第１のトランジスタ（ １）の導通を禁止し、蓄電池（６１）の電圧が所定の低めのターンオン値以下に 低下した時に第１のトランジスタ（１）を再び導通せしめることを特徴とする請 求項１に記載の電子スイッチング電源。 １１．トリガ回路は第３のトランジスタ（３）及び第４のトランジスタ（４）を 備え、第３のトランジスタ（３）のエミッタは二次巻綿（５２）の一端（Ｐ１） と蓄電池（６１）との間に配列されている第１の分圧回路（２０、５０）の接合 点、（Ｐ５）に接続され、第３のトランジスタ（３）のベースは蓄電池（６１） と第４のトランジスタ（４）のコレクタ（Ｐ７）との間に配列されている第２の 分圧回路（２５、２３）の接合点（Ｐ６〕に接続され、エミッタが参照電位に接 続されている第４のトランジスタ（４）のコレクタ（Ｐ７）はダイオード（３２ ）を通して二次巻線（５２）の一端（Ｐ１）にも接続され、第２のトランジスタ （２）及び第４のトランジスタ（４）は共に第３のトランジスタ（３）によって 駆動されることを特徴とする請求項１０に記載の電子スイッチング電源。