JPH0736302A - 定着器用ローラ及び定着器用ローラを使用する定着装置 - Google Patents
定着器用ローラ及び定着器用ローラを使用する定着装置Info
- Publication number
- JPH0736302A JPH0736302A JP17916293A JP17916293A JPH0736302A JP H0736302 A JPH0736302 A JP H0736302A JP 17916293 A JP17916293 A JP 17916293A JP 17916293 A JP17916293 A JP 17916293A JP H0736302 A JPH0736302 A JP H0736302A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- elastic layer
- roller
- fixing device
- elastic
- layer
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- Pending
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- Fixing For Electrophotography (AREA)
- Rolls And Other Rotary Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 画像形成装置の加熱定着に用いられる定着器
用ローラは、芯金の周囲に弾性層を形成し、その外周に
表面被覆層を形成しているが、弾性層の熱膨張係数が表
面被覆層のそれより大である場合は、加熱時に弾性層が
表面被覆層を弾性限界を超えて伸長させ、冷却時に該層
にしわを生ぜしめることになる。本発明は、このような
問題を解決する。 【構成】 芯金部材１の周囲に弾性層２を介して、該弾
性層より小さい熱膨張率の表面被覆層３を形成した定着
器用ローラにおいて、加熱定着動作に伴う温度で熱膨張
した弾性層の外径を、熱膨張しかつ弾性限界に達した表
面被覆層の内径以下にする弾性層の空孔４を、軸方向に
複数設け、弾性層の膨張を抑制する。
用ローラは、芯金の周囲に弾性層を形成し、その外周に
表面被覆層を形成しているが、弾性層の熱膨張係数が表
面被覆層のそれより大である場合は、加熱時に弾性層が
表面被覆層を弾性限界を超えて伸長させ、冷却時に該層
にしわを生ぜしめることになる。本発明は、このような
問題を解決する。 【構成】 芯金部材１の周囲に弾性層２を介して、該弾
性層より小さい熱膨張率の表面被覆層３を形成した定着
器用ローラにおいて、加熱定着動作に伴う温度で熱膨張
した弾性層の外径を、熱膨張しかつ弾性限界に達した表
面被覆層の内径以下にする弾性層の空孔４を、軸方向に
複数設け、弾性層の膨張を抑制する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、画像形成装置におい
て、相手方と弾性的に接触する定着器用ローラ及び定着
器用ローラを使用する定着装置に関する。
て、相手方と弾性的に接触する定着器用ローラ及び定着
器用ローラを使用する定着装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、電子写真複写機等の定着装置に使
用される定着器用ローラとして、芯金の周面に弾性層を
形成し、その外周に離型性等確保のため表面被覆層とし
て、弾性層の膨張係数より低い値のＰＦＡチューブなど
を形成したものが知られている。
用される定着器用ローラとして、芯金の周面に弾性層を
形成し、その外周に離型性等確保のため表面被覆層とし
て、弾性層の膨張係数より低い値のＰＦＡチューブなど
を形成したものが知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、一般に画像
形成装置等の定着装置では、熱定着を行うために１５０
〜２００℃の熱が定着器用ローラに加えられている。し
かし上述した従来の定着器用ローラでは、弾性層を形成
する材料の熱膨張が、表面被覆層を形成する材料の熱膨
張より大きくて、表面被覆層にその弾性限界を超えて、
弾性層の膨張によって伸びが生じた場合、ローラの温度
が下がり弾性層及び表面被覆層が収縮しても、表面被覆
層に生じた弾性限界を超えた分の伸びは収縮しないの
で、表面被覆層にしわが生じ定着器用ローラに凹凸がで
きてしまうという問題があった。このしわは、定着器用
ローラの温度が上がって弾性層が熱膨張すれば消える。
形成装置等の定着装置では、熱定着を行うために１５０
〜２００℃の熱が定着器用ローラに加えられている。し
かし上述した従来の定着器用ローラでは、弾性層を形成
する材料の熱膨張が、表面被覆層を形成する材料の熱膨
張より大きくて、表面被覆層にその弾性限界を超えて、
弾性層の膨張によって伸びが生じた場合、ローラの温度
が下がり弾性層及び表面被覆層が収縮しても、表面被覆
層に生じた弾性限界を超えた分の伸びは収縮しないの
で、表面被覆層にしわが生じ定着器用ローラに凹凸がで
きてしまうという問題があった。このしわは、定着器用
ローラの温度が上がって弾性層が熱膨張すれば消える。
【０００４】ここで例えば、固体支持される加熱体と、
この加熱体と摺動するフィルムと、このフィルムに記録
材を圧接させる定着器用ローラを有するような定着装置
（特開昭６３−３１３１８２号公報）においては、加熱
体が低熱容量であるため急速に昇温し短時間で加熱定着
動作に供されるので、定着器用ローラは温まりにくく、
表面被覆層のしわは消えない場合があり、定着器用ロー
ラの凹凸によって加圧むらを生じ、定着不良や紙しわ等
の問題を起こすという問題があった。
この加熱体と摺動するフィルムと、このフィルムに記録
材を圧接させる定着器用ローラを有するような定着装置
（特開昭６３−３１３１８２号公報）においては、加熱
体が低熱容量であるため急速に昇温し短時間で加熱定着
動作に供されるので、定着器用ローラは温まりにくく、
表面被覆層のしわは消えない場合があり、定着器用ロー
ラの凹凸によって加圧むらを生じ、定着不良や紙しわ等
の問題を起こすという問題があった。
【０００５】
【課題を解決するための手段及び作用】本発明は、上記
事情に鑑みてなされたもので、表面被覆層のしわを防止
し、安定した画像の得られる定着器用ローラを提供する
ことを目的とするもので次のように構成される。
事情に鑑みてなされたもので、表面被覆層のしわを防止
し、安定した画像の得られる定着器用ローラを提供する
ことを目的とするもので次のように構成される。
【０００６】本発明は、芯金の周面に弾性層を介して上
記弾性層を形成する材料の膨張率より小さい膨張率の材
料で形成された表面被覆層を形成してなる定着器用ロー
ラにおいて、熱膨張した弾性層の外径を、熱膨張しかつ
弾性限界に達した表面被覆層の内径以下にする弾性層の
空孔を設けたことを特徴とする。
記弾性層を形成する材料の膨張率より小さい膨張率の材
料で形成された表面被覆層を形成してなる定着器用ロー
ラにおいて、熱膨張した弾性層の外径を、熱膨張しかつ
弾性限界に達した表面被覆層の内径以下にする弾性層の
空孔を設けたことを特徴とする。
【０００７】上記構成とすることで、弾性層の熱的な膨
張、収縮時に発生する力を空孔に吸収して、弾性層の外
径を、熱膨張しかつ弾性限界に達した表面被覆層の内径
より小さくすることで表面被覆層の弾性限界をこえた伸
びの発生をおさえ、温度が下がったときの表面被覆層の
しわが生じないようにして、定着器用ローラの凹凸を防
ぎ、定着不良のない良好な定着画像を得ることができ
る。
張、収縮時に発生する力を空孔に吸収して、弾性層の外
径を、熱膨張しかつ弾性限界に達した表面被覆層の内径
より小さくすることで表面被覆層の弾性限界をこえた伸
びの発生をおさえ、温度が下がったときの表面被覆層の
しわが生じないようにして、定着器用ローラの凹凸を防
ぎ、定着不良のない良好な定着画像を得ることができ
る。
【０００８】更に上記空孔を設けたことにより、相手方
と弾性的に接触する際に、圧縮領域を広くとることがで
き、ゴム硬度を下げたのと同じ効果が得られる。
と弾性的に接触する際に、圧縮領域を広くとることがで
き、ゴム硬度を下げたのと同じ効果が得られる。
【０００９】
＜実施例１＞以下、添付図面に基づいて本発明の実施例
を説明する。
を説明する。
【００１０】図１は本発明の実施例１の定着器用ローラ
の斜視図、図２は該定着器用ローラの側面図である。
の斜視図、図２は該定着器用ローラの側面図である。
【００１１】図１及び図２に示されるように、本実施例
の定着器用ローラは、軸状芯金部材１の周囲に、円筒状
の弾性層２を介して表面被覆層３が形成される。前記弾
性層２の熱膨張係数は、前記表面被覆層３の熱膨張係数
より大である。弾性層２の内部には、軸方向に延びる空
孔４が形成される。
の定着器用ローラは、軸状芯金部材１の周囲に、円筒状
の弾性層２を介して表面被覆層３が形成される。前記弾
性層２の熱膨張係数は、前記表面被覆層３の熱膨張係数
より大である。弾性層２の内部には、軸方向に延びる空
孔４が形成される。
【００１２】空孔４は、スポンジの空孔のような無方向
性でなく、軸方向に向かう方向性を有する。また、本実
施例では空孔４は図２のごとくに断面円形をしている
が、例えば長円としてもよいしその他の適宜形状とする
ことができる。
性でなく、軸方向に向かう方向性を有する。また、本実
施例では空孔４は図２のごとくに断面円形をしている
が、例えば長円としてもよいしその他の適宜形状とする
ことができる。
【００１３】上記実施例で得た弾性ローラを複写機の定
着装置に用いて性能を確認したので、ここに具体的数値
をもって示す。
着装置に用いて性能を確認したので、ここに具体的数値
をもって示す。
【００１４】図３はフィルム加熱方式の画像加熱定着装
置の概略断面図である。５はエンドレス状の耐熱性フィ
ルム（定着フィルム）であり、互いに略平行に配設した
駆動ローラ６と、テンションローラを兼ねる従動ローラ
７と、加熱体８の３部材間を懸回張設させてある。フィ
ルム５は厚さ２０μｍの耐熱フィルム（ポリイミド）に
１０μｍの離型層（ＰＴＦＥ）をコートしたものであ
る。
置の概略断面図である。５はエンドレス状の耐熱性フィ
ルム（定着フィルム）であり、互いに略平行に配設した
駆動ローラ６と、テンションローラを兼ねる従動ローラ
７と、加熱体８の３部材間を懸回張設させてある。フィ
ルム５は厚さ２０μｍの耐熱フィルム（ポリイミド）に
１０μｍの離型層（ＰＴＦＥ）をコートしたものであ
る。
【００１５】加熱体８は、低熱容量のセラミック基板上
に銀パラジウムの通電発熱体を設けたものである。加熱
体８の温度は基板背面の温度検知素子９で検出され、加
熱体８への通電が制御されることで所定の温度（定着温
度）になるように温調制御される。
に銀パラジウムの通電発熱体を設けたものである。加熱
体８の温度は基板背面の温度検知素子９で検出され、加
熱体８への通電が制御されることで所定の温度（定着温
度）になるように温調制御される。
【００１６】また、本発明の定着器用ローラが加圧ロー
ラとしてフィルム５を挟んで加熱体８に総圧７０Ｎで圧
接している。
ラとしてフィルム５を挟んで加熱体８に総圧７０Ｎで圧
接している。
【００１７】この加圧ローラ１０は、外径１０ｍｍのス
テンレス製芯材上に、図２の断面形状をもって、外径２
０ｍｍ、有効周面長さ２３０ｍｍ、肉厚５ｍｍの空孔付
き弾性層をシリコーンゴムで形成し、更にその外周面に
５０μｍのＰＦＡチューブを設けている。加熱体８と加
圧ローラ１０の圧接部において、トナーＰを有する転写
材Ｔを挟持搬送しつつ加熱加圧処理することによって定
着処理が行われる。
テンレス製芯材上に、図２の断面形状をもって、外径２
０ｍｍ、有効周面長さ２３０ｍｍ、肉厚５ｍｍの空孔付
き弾性層をシリコーンゴムで形成し、更にその外周面に
５０μｍのＰＦＡチューブを設けている。加熱体８と加
圧ローラ１０の圧接部において、トナーＰを有する転写
材Ｔを挟持搬送しつつ加熱加圧処理することによって定
着処理が行われる。
【００１８】上記構成の加圧ローラを加熱し放置する
と、弾性層は熱的に膨張、収縮するが、空孔４を設ける
ことにより、その際に発生する力を吸収でき弾性層の外
径変化を小さくできる。よってＰＦＡチューブに発生す
るしわを軽減することができる。
と、弾性層は熱的に膨張、収縮するが、空孔４を設ける
ことにより、その際に発生する力を吸収でき弾性層の外
径変化を小さくできる。よってＰＦＡチューブに発生す
るしわを軽減することができる。
【００１９】本実施例で用いた加圧ローラの空孔４は加
圧ローラ中心から半径７．５ｍｍの円周上に等間隔に１
６ケ設けられておりその大きさは直径１．５ｍｍであ
る。
圧ローラ中心から半径７．５ｍｍの円周上に等間隔に１
６ケ設けられておりその大きさは直径１．５ｍｍであ
る。
【００２０】以下、従来例の定着器用ローラと本実施例
の定着器用ローラに関して、弾性層の熱膨張及び表面被
覆層の熱膨張と弾性によりローラの外径変化を考察す
る。
の定着器用ローラに関して、弾性層の熱膨張及び表面被
覆層の熱膨張と弾性によりローラの外径変化を考察す
る。
【００２１】一般に、物体の線膨張率をα、体膨張率を
βとすると、β＝３αの関係があり、シリコーンゴムの
線膨張率はαシリコーン ＝２．６×１０-4、ＰＦＡチューブ
の線膨張率はαPFA ＝１．２×１０-5である。
βとすると、β＝３αの関係があり、シリコーンゴムの
線膨張率はαシリコーン ＝２．６×１０-4、ＰＦＡチューブ
の線膨張率はαPFA ＝１．２×１０-5である。
【００２２】ここで弾性層及びＰＦＡチューブに関して
２０℃→２００℃加熱による外径変化をおのおの計算す
る。まず従来例定着器用ローラ（空孔なし）を想定す
る。外径、ＰＦＡチューブ厚などの寸法は実施のものと
同じとする。
２０℃→２００℃加熱による外径変化をおのおの計算す
る。まず従来例定着器用ローラ（空孔なし）を想定す
る。外径、ＰＦＡチューブ厚などの寸法は実施のものと
同じとする。
【００２３】 弾性層の外径（２００℃）２Ｒ1 ＝２√（（１＋２・αシリコーン ・Δｔ）（Ｒ 0 2 −５2 ）＋５2 ） …（第１式） ＰＦＡチューブの内径（２００℃）２ｒ1 ＝２（１＋αPFA ・Δｔ）ｒ0 …（第２式） 、においてΔｔ＝１８０℃、Ｒ0 ＝ｒ0 ＝９．５ｍ
ｍである。
ｍである。
【００２４】第１式、第２式に前記数値をあてはめる
と、２００℃における 弾性層の外径は１９．６３ｍｍ ＰＦＡチューブの内径は１９．０４ｍｍとなる。
と、２００℃における 弾性層の外径は１９．６３ｍｍ ＰＦＡチューブの内径は１９．０４ｍｍとなる。
【００２５】、から明白なように、弾性層の熱膨張
がＰＦＡチューブの熱膨張よりも大きいので、ＰＦＡチ
ューブには力学的な伸びを生じる。弾性限界を超えて伸
びた場合は、ローラが冷えたときにＰＦＡチューブは元
の寸法に戻らず伸びたままとなるので、ＰＦＡチューブ
にしわを生じてしまう。
がＰＦＡチューブの熱膨張よりも大きいので、ＰＦＡチ
ューブには力学的な伸びを生じる。弾性限界を超えて伸
びた場合は、ローラが冷えたときにＰＦＡチューブは元
の寸法に戻らず伸びたままとなるので、ＰＦＡチューブ
にしわを生じてしまう。
【００２６】そこで少なくとも膨張した弾性層の外径
が、膨張したＰＦＡチューブが弾性限界に達した際の内
径より小さくなければならず、望ましくは膨張後の弾性
層の外径をＰＦＡチューブの内径と等しくするために、
弾性層に空孔を設ける。一般に空孔のある弾性層が熱膨
張するとその空孔自体も膨張するが、本実施例の場合は
外周にＰＦＡチューブがあるので、弾性層の膨張は空孔
で吸収され、外径変化を小さくすることができる。
が、膨張したＰＦＡチューブが弾性限界に達した際の内
径より小さくなければならず、望ましくは膨張後の弾性
層の外径をＰＦＡチューブの内径と等しくするために、
弾性層に空孔を設ける。一般に空孔のある弾性層が熱膨
張するとその空孔自体も膨張するが、本実施例の場合は
外周にＰＦＡチューブがあるので、弾性層の膨張は空孔
で吸収され、外径変化を小さくすることができる。
【００２７】外径１．５ｍｍの空孔４は、ローラを２０
０℃に加熱した際０．４ｍｍになった。ここで２０℃に
おける弾性層の体積をＶ0 、半径をＲ0 、空孔の半径を
ｒ0、２００℃における弾性層の体積をＶ1 、半径をＲ
1 、空孔の半径をｒ1 とすると、 Ｖ1 −Ｖ0 ＝｛（Ｒ1 2−Ｒ0 2）＋１６（ｒ0 2−ｒ1 2）｝π×ｌ …（第３式） 更に Ｖ1 −Ｖ0 ＝（１＋β・Δｔ）Ｖ0 −Ｖ0 ＝β・ΔｔＶ0 …（第４式） という関係が成り立つ。但し、ｌ：ローラ面長。
０℃に加熱した際０．４ｍｍになった。ここで２０℃に
おける弾性層の体積をＶ0 、半径をＲ0 、空孔の半径を
ｒ0、２００℃における弾性層の体積をＶ1 、半径をＲ
1 、空孔の半径をｒ1 とすると、 Ｖ1 −Ｖ0 ＝｛（Ｒ1 2−Ｒ0 2）＋１６（ｒ0 2−ｒ1 2）｝π×ｌ …（第３式） 更に Ｖ1 −Ｖ0 ＝（１＋β・Δｔ）Ｖ0 −Ｖ0 ＝β・ΔｔＶ0 …（第４式） という関係が成り立つ。但し、ｌ：ローラ面長。
【００２８】ここで空孔４の外径は２０℃→２００℃の
加熱により、１．５ｍｍ→０．４ｍｍとなった。これを
第３式、４式に代入することにより空孔を設けた弾性層
の膨張時の外径を求めることができる。
加熱により、１．５ｍｍ→０．４ｍｍとなった。これを
第３式、４式に代入することにより空孔を設けた弾性層
の膨張時の外径を求めることができる。
【００２９】弾性層の外径はＲ1 ＝１９．１９ｍｍとな
る。前述したようにＰＦＡチューブの内径は１９．０４
ｍｍと求められたので、弾性層の外径とＰＦＡチューブ
の内径がほぼ等しくできたことが分かる。
る。前述したようにＰＦＡチューブの内径は１９．０４
ｍｍと求められたので、弾性層の外径とＰＦＡチューブ
の内径がほぼ等しくできたことが分かる。
【００３０】事実、２０℃→２００℃の加熱により生じ
る外径変化を理論値と比較すると（但しチューブ厚の変
化は無視）、
る外径変化を理論値と比較すると（但しチューブ厚の変
化は無視）、
【００３１】
【表１】
【００３２】表１のようになり、実施例ローラ及び従来
例ローラの外径の実測値はそれぞれの理論値に近い値と
なっていて、実測値については、従来のローラに比べて
本発明のローラ外径変化が０．４ｍｍ程度小さくなって
いることが分かる。
例ローラの外径の実測値はそれぞれの理論値に近い値と
なっていて、実測値については、従来のローラに比べて
本発明のローラ外径変化が０．４ｍｍ程度小さくなって
いることが分かる。
【００３３】また、実施例の定着器用ローラにおいて
は、ローラの温度が下がったときに生じるＰＦＡチュー
ブのしわは見られず、良好な定着画像も得ることができ
た。
は、ローラの温度が下がったときに生じるＰＦＡチュー
ブのしわは見られず、良好な定着画像も得ることができ
た。
【００３４】また空孔４の位置に関して考察する。上記
実施例においては、加圧ローラ中心から半径７．５ｍｍ
の円周上に設けられているが、例えば弾性層の芯金と接
する箇所に設けることもでき、この場合、弾性層が圧力
により影響を受けないように配慮すべきである。
実施例においては、加圧ローラ中心から半径７．５ｍｍ
の円周上に設けられているが、例えば弾性層の芯金と接
する箇所に設けることもでき、この場合、弾性層が圧力
により影響を受けないように配慮すべきである。
【００３５】また、弾性層がＰＦＡチューブと接する箇
所に空孔を設けると、ローラとしての硬度にむらが生じ
るのであまり好ましくない。以上、空孔は弾性層の中央
付近に設けるのが望ましい。
所に空孔を設けると、ローラとしての硬度にむらが生じ
るのであまり好ましくない。以上、空孔は弾性層の中央
付近に設けるのが望ましい。
【００３６】＜実施例２＞図４に係る定着器用ローラ
は、図１，図２に示す構造のものと比べて、断面形状
が、空孔４を半径線に対し非対称として、さらに任意の
半径線がいづれかの空孔を貫通するように配置したこと
に特徴がある。
は、図１，図２に示す構造のものと比べて、断面形状
が、空孔４を半径線に対し非対称として、さらに任意の
半径線がいづれかの空孔を貫通するように配置したこと
に特徴がある。
【００３７】こうした構造の定着器用ローラによれば、
表面被覆層のしわの発生を軽減することができる他に、
該定着器用ローラの硬度は、どの部分にあっても均一な
ものとすることができる。
表面被覆層のしわの発生を軽減することができる他に、
該定着器用ローラの硬度は、どの部分にあっても均一な
ものとすることができる。
【００３８】＜実施例３＞図５に係る定着器用ローラ
は、図４の構造のものと比べて、空孔４の周方向の最大
幅Ｗが、圧接領域Ｎの周方向幅よりも狭く形成されてい
ることに特徴がある。
は、図４の構造のものと比べて、空孔４の周方向の最大
幅Ｗが、圧接領域Ｎの周方向幅よりも狭く形成されてい
ることに特徴がある。
【００３９】こうした構造の定着器用ローラによれば、
表面被覆層のしわの発生を軽減することができる他に、
弾性の均一性を向上させることができる。
表面被覆層のしわの発生を軽減することができる他に、
弾性の均一性を向上させることができる。
【００４０】なお、本発明の前記各実施例において、弾
性層にはシリコーンゴム、被覆層にはＰＦＡチューブを
用いた例で説明したが、本発明はこれらの材料に限定さ
れることなく、定着に適したその他のゴム、プラスチッ
クを採用することができる。
性層にはシリコーンゴム、被覆層にはＰＦＡチューブを
用いた例で説明したが、本発明はこれらの材料に限定さ
れることなく、定着に適したその他のゴム、プラスチッ
クを採用することができる。
【００４１】
【発明の効果】以上詳述した如く本発明によれば、定着
器用ローラのＰＦＡチューブ等の被覆層のしわの発生を
軽減することができ、ローラに凹凸なく定着不良のない
良好な定着画像の得られかつ紙しわ等の発生のない定着
器用ローラを供給できる。
器用ローラのＰＦＡチューブ等の被覆層のしわの発生を
軽減することができ、ローラに凹凸なく定着不良のない
良好な定着画像の得られかつ紙しわ等の発生のない定着
器用ローラを供給できる。
【００４２】更に本発明によれば、相手方と弾性的に接
触する際に圧接領域を広くとることができ、ゴムの硬度
を下げたのと同じ効果が得られる。
触する際に圧接領域を広くとることができ、ゴムの硬度
を下げたのと同じ効果が得られる。
【図１】本発明の実施例１に係る定着器用ローラの斜視
図。
図。
【図２】本発明の実施例１に係る定着器用ローラの断面
図。
図。
【図３】本発明の実施例１に係る定着器用ローラを使用
する定着装置概略図。
する定着装置概略図。
【図４】本発明の実施例２に係る定着器用ローラの断面
図。
図。
【図５】本発明の実施例３に係る定着器用ローラを使用
する定着装置概略図。
する定着装置概略図。
１…芯金 ２…弾性層 ３…表面被覆層 ４…空孔 ５…フィルム ６…駆動ローラ ７…テンションローラ ８…加熱体 ９…温度検知素子 １０…加圧ロー
ラ Ｔ…トナー Ｐ…転写材 Ｎ…圧接領域巾 Ｗ…空孔最大巾
ラ Ｔ…トナー Ｐ…転写材 Ｎ…圧接領域巾 Ｗ…空孔最大巾
Claims (3)
- 【請求項１】 軸状の芯金部材の周囲に弾性層を介して
上記弾性層を形成する材料の膨張率より小さい膨張率の
材料で形成された表面被覆層を形成してなる定着器用ロ
ーラにおいて、加熱定着動作に伴なう温度で熱膨張した
弾性層の外径を、熱膨張しかつ弾性限界に達した表面被
覆層の内径以下にする弾性層の空孔を、軸方向に複数設
けたことを特徴とする定着器用ローラ。 - 【請求項２】 固定支持される加熱体と、この加熱体と
摺動するフィルムと、このフィルムに記録材を圧接させ
る加圧手段を有する定着装置であって、前記加圧手段
に、軸状の芯金部材の周囲に弾性層を介して上記弾性層
を形成する材料の膨張率より小さい膨張率の材料で形成
された表面被覆層を形成してなる定着器用ローラを用
い、加熱定着動作に伴なう温度で熱膨張した弾性層の外
径を、熱膨張しかつ弾性限界に達した表面被覆層の内径
以下にする弾性層の空孔を、軸方向に複数設けたことを
特徴とする定着装置。 - 【請求項３】 請求項１又は２において、表面被覆層に
ＰＦＡチューブを用いたことを特徴とする定着器用ロー
ラ又は前記定着器用ローラを使用する定着装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17916293A JPH0736302A (ja) | 1993-07-20 | 1993-07-20 | 定着器用ローラ及び定着器用ローラを使用する定着装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17916293A JPH0736302A (ja) | 1993-07-20 | 1993-07-20 | 定着器用ローラ及び定着器用ローラを使用する定着装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0736302A true JPH0736302A (ja) | 1995-02-07 |
Family
ID=16061031
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17916293A Pending JPH0736302A (ja) | 1993-07-20 | 1993-07-20 | 定着器用ローラ及び定着器用ローラを使用する定着装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0736302A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2015035201A1 (en) * | 2013-09-05 | 2015-03-12 | Harvest Automation, Inc. | Roller assembly for autonomous mobile robots |
-
1993
- 1993-07-20 JP JP17916293A patent/JPH0736302A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2015035201A1 (en) * | 2013-09-05 | 2015-03-12 | Harvest Automation, Inc. | Roller assembly for autonomous mobile robots |
| US9073501B2 (en) | 2013-09-05 | 2015-07-07 | Harvest Automation, Inc. | Roller assembly for autonomous mobile robots |
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