JPH07305138A - ブレーキ部品 - Google Patents
ブレーキ部品Info
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- JPH07305138A JPH07305138A JP9766794A JP9766794A JPH07305138A JP H07305138 A JPH07305138 A JP H07305138A JP 9766794 A JP9766794 A JP 9766794A JP 9766794 A JP9766794 A JP 9766794A JP H07305138 A JPH07305138 A JP H07305138A
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- JP
- Japan
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- brake
- brake parts
- tensile strength
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Abstract
(57)【要約】
【目的】ブレーキ性能として、ブレーキ振動や鳴きの点
ばかりでなく、ブレーキの効きや摩耗の点でも満足でき
るブレーキ部品を提供する。 【構成】ブレーキ部品は、Ｃ：３．８％以上及びＳｉ：
１．６〜２．６％でかつ炭素当量（ＣＥ値）：４．９％
以下、Ｍｎ：０．４〜１．２％、Ｐ：０．１％以下、
Ｓ：０．１５％以下、Ｃｒ：０．１〜０．２５％、Ｓ
ｎ：０．０１〜０．０５％並びにＦｅ：実質残部であ
る。
ばかりでなく、ブレーキの効きや摩耗の点でも満足でき
るブレーキ部品を提供する。 【構成】ブレーキ部品は、Ｃ：３．８％以上及びＳｉ：
１．６〜２．６％でかつ炭素当量（ＣＥ値）：４．９％
以下、Ｍｎ：０．４〜１．２％、Ｐ：０．１％以下、
Ｓ：０．１５％以下、Ｃｒ：０．１〜０．２５％、Ｓ
ｎ：０．０１〜０．０５％並びにＦｅ：実質残部であ
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はブレーキロータ、ブレー
キドラム等のブレーキ部品（以下、単にブレーキ部品と
いう。）に関する。
キドラム等のブレーキ部品（以下、単にブレーキ部品と
いう。）に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年のエンジンの高速化や欧州、中近東
等の特定地域での車両の過酷な使用等に伴い、ブレーキ
部品は、摺動面の部分的加熱によるヒートスポットや偏
摩耗により肉厚差を生じ、これによりブレーキ振動が発
生することがある。また、ブレーキ部品の鳴き（ブレー
キノイズ）も従来からの懸念事項である。
等の特定地域での車両の過酷な使用等に伴い、ブレーキ
部品は、摺動面の部分的加熱によるヒートスポットや偏
摩耗により肉厚差を生じ、これによりブレーキ振動が発
生することがある。また、ブレーキ部品の鳴き（ブレー
キノイズ）も従来からの懸念事項である。
【０００３】かかる実情の下、従来、特開平３−２３２
９４３号公報には高減衰能鋳鉄部品からなるブレーキ部
品が開示されている。このブレーキ部品は、重量％で
（以下、同様。）、炭素当量（ＣＥ値＝Ｃ（％）＋Ｓｉ
／３（％））：４．３〜４．９％、Ｍｎ：０．４〜１．
２％、Ｐ：０．１％以下、Ｓ：０．１５％以下、Ｃｒ：
０．２５〜０．５％、Ｓｎ：０．０５〜０．１２％並び
にＦｅ：実質残部である。
９４３号公報には高減衰能鋳鉄部品からなるブレーキ部
品が開示されている。このブレーキ部品は、重量％で
（以下、同様。）、炭素当量（ＣＥ値＝Ｃ（％）＋Ｓｉ
／３（％））：４．３〜４．９％、Ｍｎ：０．４〜１．
２％、Ｐ：０．１％以下、Ｓ：０．１５％以下、Ｃｒ：
０．２５〜０．５％、Ｓｎ：０．０５〜０．１２％並び
にＦｅ：実質残部である。
【０００４】また、特開平５−２１４４８０号公報には
他のブレーキ部品が開示されている。このブレーキ部品
は、Ｃ：３．５〜３．９０％及びＳｉ：２．３〜３．０
％でかつＣＥ値：４．３〜４．７％、Ｍｎ：０．７〜
１．１％、Ｐ：０．０５％未満、Ｓ：０．０８〜０．１
２％、Ｃｕ：０．７〜１．２％並びにＦｅ：実質残部で
ある。
他のブレーキ部品が開示されている。このブレーキ部品
は、Ｃ：３．５〜３．９０％及びＳｉ：２．３〜３．０
％でかつＣＥ値：４．３〜４．７％、Ｍｎ：０．７〜
１．１％、Ｐ：０．０５％未満、Ｓ：０．０８〜０．１
２％、Ｃｕ：０．７〜１．２％並びにＦｅ：実質残部で
ある。
【０００５】これらブレーキ部品では、各公報によれ
ば、高い減衰性により、ブレーキ振動や鳴きを低減する
ことが可能になると考えられる。
ば、高い減衰性により、ブレーキ振動や鳴きを低減する
ことが可能になると考えられる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記各公報記
載のブレーキ部品では、いずれもブレーキ性能として、
ブレーキ振動や鳴きの改善を主に考えており、ブレーキ
の効きや摩耗に対してはさほど考慮していない。すなわ
ち、特開平３−２３２９４３号公報記載のブレーキ部品
では、引張強さを確保する目的の下、Ｃｒ：０．２５〜
０．５％、Ｓｎ：０．０５〜０．１２％を添加してい
る。また、特開平５−２１４４８０号公報記載のブレー
キ部品においても、Ｃｕ：０．７〜１．２％を添加して
いる。ところが、本発明者の試験結果によれば、これら
Ｃｒ、Ｓｎ又はＣｕの合金元素の添加量の増加により、
硬度、つまり引張強さは向上するものの、脆くなり、摩
耗量の増加や摩擦係数の低下を招いてしまう。
載のブレーキ部品では、いずれもブレーキ性能として、
ブレーキ振動や鳴きの改善を主に考えており、ブレーキ
の効きや摩耗に対してはさほど考慮していない。すなわ
ち、特開平３−２３２９４３号公報記載のブレーキ部品
では、引張強さを確保する目的の下、Ｃｒ：０．２５〜
０．５％、Ｓｎ：０．０５〜０．１２％を添加してい
る。また、特開平５−２１４４８０号公報記載のブレー
キ部品においても、Ｃｕ：０．７〜１．２％を添加して
いる。ところが、本発明者の試験結果によれば、これら
Ｃｒ、Ｓｎ又はＣｕの合金元素の添加量の増加により、
硬度、つまり引張強さは向上するものの、脆くなり、摩
耗量の増加や摩擦係数の低下を招いてしまう。
【０００７】本発明は、上記従来の実情に鑑みてなされ
たものであって、ブレーキ性能として、ブレーキ振動や
鳴きの点ばかりでなく、ブレーキの効きや摩耗の点でも
満足できるブレーキ部品を提供することを目的とする。
たものであって、ブレーキ性能として、ブレーキ振動や
鳴きの点ばかりでなく、ブレーキの効きや摩耗の点でも
満足できるブレーキ部品を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者は、上記課題の
下、ＣＥ値と引張強さとの相関関係について鋭意研究を
重ねるとともに合金元素の添加量を調整することによ
り、引張強さが低下せず、かつ熱拡散率、減衰性、摩耗
量及び摩擦係数に優れた範囲を発見し、本発明を完成し
た。すなわち、請求項１記載のブレーキ部品は、重量％
で、Ｃ：３．８％以上及びＳｉ：１．６〜２．６％でか
つＣＥ値：４．９％以下、Ｍｎ：０．４〜１．２％、
Ｐ：０．１％以下、Ｓ：０．１５％以下、Ｃｒ：０．１
〜０．２５％、Ｓｎ：０．０１〜０．０５％並びにＦ
ｅ：実質残部であることを特徴とする。
下、ＣＥ値と引張強さとの相関関係について鋭意研究を
重ねるとともに合金元素の添加量を調整することによ
り、引張強さが低下せず、かつ熱拡散率、減衰性、摩耗
量及び摩擦係数に優れた範囲を発見し、本発明を完成し
た。すなわち、請求項１記載のブレーキ部品は、重量％
で、Ｃ：３．８％以上及びＳｉ：１．６〜２．６％でか
つＣＥ値：４．９％以下、Ｍｎ：０．４〜１．２％、
Ｐ：０．１％以下、Ｓ：０．１５％以下、Ｃｒ：０．１
〜０．２５％、Ｓｎ：０．０１〜０．０５％並びにＦ
ｅ：実質残部であることを特徴とする。
【０００９】請求項２記載のブレーキ部品は、請求項１
記載のブレーキ部品において、組織は片状黒鉛が晶出し
たパーライトであり、晶出黒鉛の面積率は１８〜２８
％、平均長さが７０〜１５０μｍであることを特徴とす
る。以下、各元素の割合の限定理由について詳述する。 〔Ｃ：３．８％以上及びＳｉ：１．６〜２．６％でかつ
ＣＥ値：４．９％以下〕ＣＥ値（ＣＥ値＝Ｃ（％）＋１
／３・Ｓｉ（％））は晶出黒鉛に影響を与える。つま
り、Ｃ（黒鉛）量の増加に従い、減衰性は向上し、熱伝
動率も向上する。耐ヒートスポットに効果のある熱拡散
率を０．１６（ｃｍ2 ／秒）以上にするには、Ｃ：３．
８％以上必要である。
記載のブレーキ部品において、組織は片状黒鉛が晶出し
たパーライトであり、晶出黒鉛の面積率は１８〜２８
％、平均長さが７０〜１５０μｍであることを特徴とす
る。以下、各元素の割合の限定理由について詳述する。 〔Ｃ：３．８％以上及びＳｉ：１．６〜２．６％でかつ
ＣＥ値：４．９％以下〕ＣＥ値（ＣＥ値＝Ｃ（％）＋１
／３・Ｓｉ（％））は晶出黒鉛に影響を与える。つま
り、Ｃ（黒鉛）量の増加に従い、減衰性は向上し、熱伝
動率も向上する。耐ヒートスポットに効果のある熱拡散
率を０．１６（ｃｍ2 ／秒）以上にするには、Ｃ：３．
８％以上必要である。
【００１０】一方、Ｃの増加は、引張強さを著しく低下
させることが一般的に知られている。しかし、その挙動
を詳しく調べてみると、ＣＥ値４．５％近傍で低下が一
旦停止することを確認した。また、合金元素の添加によ
り、ＣＥ値が４．９％まで安定した引張強さが得られ
る。ＣＥ値が４．９％を超えると、組織のバラツキによ
り、引張強さが不安定となる。
させることが一般的に知られている。しかし、その挙動
を詳しく調べてみると、ＣＥ値４．５％近傍で低下が一
旦停止することを確認した。また、合金元素の添加によ
り、ＣＥ値が４．９％まで安定した引張強さが得られ
る。ＣＥ値が４．９％を超えると、組織のバラツキによ
り、引張強さが不安定となる。
【００１１】こうして、請求項２のブレーキ部品では、
晶出した片状黒鉛の面積率が１８〜２８％、晶出黒鉛の
平均長さが７０〜１５０μｍであれば、晶出した黒鉛が
細く、かつ組織がパーライトであるため、引張強さが確
保されている。片状黒鉛の面積率が２８％を超えれば、
機械的強度が十分でない。また、Ｓｉ量が低い程、熱拡
散率は一般的良好であり、引張強さが向上する。しか
し、Ｓｉ量が１．６％未満では組織のチル化傾向を示
す。また、Ｓｉ量が２．６％を超えると、熱拡散率が悪
化する。
晶出した片状黒鉛の面積率が１８〜２８％、晶出黒鉛の
平均長さが７０〜１５０μｍであれば、晶出した黒鉛が
細く、かつ組織がパーライトであるため、引張強さが確
保されている。片状黒鉛の面積率が２８％を超えれば、
機械的強度が十分でない。また、Ｓｉ量が低い程、熱拡
散率は一般的良好であり、引張強さが向上する。しか
し、Ｓｉ量が１．６％未満では組織のチル化傾向を示
す。また、Ｓｉ量が２．６％を超えると、熱拡散率が悪
化する。
【００１２】このため、Ｃ：３．８％以上及びＳｉ：
１．６〜２．６％でかつＣＥ値：４．９％以下とする。 〔Ｍｎ：０．４〜１．２％〕Ｍｎは、組織をパーライト
化する効果がある。しかし、過度にＭｎを添加すると、
組織のチル化を招く。このため、Ｍｎ：０．４〜１．２
％とする。 〔Ｐ：０．１％以下、Ｓ：０．１５％以下〕Ｐ量、Ｓ量
については、組織に影響を与えない範囲として、０．１
％及び０．１５％以下とする。 〔Ｃｒ：０．１〜０．２５％〕Ｃｒ量は引張強さの向上
のために０．１％以上必要である。また、Ｃｒは耐摩耗
性を向上させる効果があり、０．２５％までの少量添加
で効果を発する。しかし、０．２５％を超える添加は摩
耗量を増加し、摩擦係数を低くする。 〔Ｓｎ：０．０１〜０．０５％〕Ｓｎ量はＣｒと同様の
効果があり、引張強さ及び耐摩耗性の関係から、０．０
１〜０．０５％必要である。０．０５％以上の添加は摩
耗特性を悪化する。
１．６〜２．６％でかつＣＥ値：４．９％以下とする。 〔Ｍｎ：０．４〜１．２％〕Ｍｎは、組織をパーライト
化する効果がある。しかし、過度にＭｎを添加すると、
組織のチル化を招く。このため、Ｍｎ：０．４〜１．２
％とする。 〔Ｐ：０．１％以下、Ｓ：０．１５％以下〕Ｐ量、Ｓ量
については、組織に影響を与えない範囲として、０．１
％及び０．１５％以下とする。 〔Ｃｒ：０．１〜０．２５％〕Ｃｒ量は引張強さの向上
のために０．１％以上必要である。また、Ｃｒは耐摩耗
性を向上させる効果があり、０．２５％までの少量添加
で効果を発する。しかし、０．２５％を超える添加は摩
耗量を増加し、摩擦係数を低くする。 〔Ｓｎ：０．０１〜０．０５％〕Ｓｎ量はＣｒと同様の
効果があり、引張強さ及び耐摩耗性の関係から、０．０
１〜０．０５％必要である。０．０５％以上の添加は摩
耗特性を悪化する。
【００１３】ブレーキ特性に必要な摩耗特性を確保する
には、Ｃｒ、Ｓｎの少量添加が効果的であり、Ｃｒ、Ｓ
ｎの少量添加により、引張強さに問題も生じない。こう
して、請求項１のブレーキ部品では、Ｃｒ、Ｓｎを添加
することにより、引張強さが確保できる。
には、Ｃｒ、Ｓｎの少量添加が効果的であり、Ｃｒ、Ｓ
ｎの少量添加により、引張強さに問題も生じない。こう
して、請求項１のブレーキ部品では、Ｃｒ、Ｓｎを添加
することにより、引張強さが確保できる。
【００１４】
【作用】本発明に係るブレーキ部品では、ＣＥ値を適当
に設定するとともに、合金元素であるＣｒ及びＳｎを少
量添加することにより、良好な熱拡散性、高減衰性、高
強度及び耐摩耗性を有することとなる。
に設定するとともに、合金元素であるＣｒ及びＳｎを少
量添加することにより、良好な熱拡散性、高減衰性、高
強度及び耐摩耗性を有することとなる。
【００１５】
【実施例】以下、各請求項記載の発明を具体化した実施
例を比較例とともに説明する。
例を比較例とともに説明する。
【００１６】
【表１】
【００１７】表１に示す重量％で、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ
及びＳの組成を有する溶湯中に、Ｃｒ、Ｓｎを表１に示
す重量％で添加し、各溶湯を得る。各溶湯を砂型に注湯
することにより１５分間鋳造後、約８３０℃で型ばらし
し、冷却する。そして、表１に示す組成の実施例１〜５
及び比較例１〜６の試験片を得る。なお、比較例７の試
験片はＪＩＳＦＣ２００からなるものである。
及びＳの組成を有する溶湯中に、Ｃｒ、Ｓｎを表１に示
す重量％で添加し、各溶湯を得る。各溶湯を砂型に注湯
することにより１５分間鋳造後、約８３０℃で型ばらし
し、冷却する。そして、表１に示す組成の実施例１〜５
及び比較例１〜６の試験片を得る。なお、比較例７の試
験片はＪＩＳＦＣ２００からなるものである。
【００１８】各実施例１〜５及び比較例１〜７の試験片
について、以下の条件の下、引張強さ（ＭＰａ）、熱拡
散率（ｃｍ2 ／秒）、減衰性、摩耗量（μｍ）及び摩擦
係数の評価を行った。結果を表２に示す。表２にはブレ
ーキ部品としての目標値も示す。 引張強さ：φ３０（ｍｍ）の丸棒よりＪＩＳ８号Ｃ型試
験片を作成し、各試験片の破壊強度を求めた。
について、以下の条件の下、引張強さ（ＭＰａ）、熱拡
散率（ｃｍ2 ／秒）、減衰性、摩耗量（μｍ）及び摩擦
係数の評価を行った。結果を表２に示す。表２にはブレ
ーキ部品としての目標値も示す。 引張強さ：φ３０（ｍｍ）の丸棒よりＪＩＳ８号Ｃ型試
験片を作成し、各試験片の破壊強度を求めた。
【００１９】熱拡散率：図１に示すように、φ１０×２
（ｍｍ）の試験片Ｔ／Ｐを用い、この試験片Ｔ／Ｐの上
面にレーザフラッシュ法熱定数測定装置（真空理工株式
会社製）によりレーザパルスを照射しつつ、試験片裏面
の温度を熱電対により測定する。そして、 α＝１．３７Ｌ2 ／π2 （ｔ／２） （ここで、αは熱拡散率、Ｌは試験片の厚さ、ｔ／２は
試験片裏面が最大温度の１／２までに要した時間であ
る。）の関係式に従い、熱拡散率を求めた。
（ｍｍ）の試験片Ｔ／Ｐを用い、この試験片Ｔ／Ｐの上
面にレーザフラッシュ法熱定数測定装置（真空理工株式
会社製）によりレーザパルスを照射しつつ、試験片裏面
の温度を熱電対により測定する。そして、 α＝１．３７Ｌ2 ／π2 （ｔ／２） （ここで、αは熱拡散率、Ｌは試験片の厚さ、ｔ／２は
試験片裏面が最大温度の１／２までに要した時間であ
る。）の関係式に従い、熱拡散率を求めた。
【００２０】減衰性：試験片としてディスクブレーキロ
ータを用い、加振器により共振させた後、停止させる。
停止後、振動波形の振幅が１／２になるまでの時間と振
幅との傾きにより算出した。 摩耗量：上試験片としてφ２６×φ２０×１５（ｍ
ｍ）、下試験片として５０（ｍｍ）角を用い、摩擦摩耗
試験機（株式会社東京試験機製作所製）で求めた。条件
は、リングオンディスク様式、荷重：９．８（Ｎ）、回
転速度：３．６（ｍ／秒）、試験時間：８時間である。
ータを用い、加振器により共振させた後、停止させる。
停止後、振動波形の振幅が１／２になるまでの時間と振
幅との傾きにより算出した。 摩耗量：上試験片としてφ２６×φ２０×１５（ｍ
ｍ）、下試験片として５０（ｍｍ）角を用い、摩擦摩耗
試験機（株式会社東京試験機製作所製）で求めた。条件
は、リングオンディスク様式、荷重：９．８（Ｎ）、回
転速度：３．６（ｍ／秒）、試験時間：８時間である。
【００２１】摩擦係数：摩耗量と同様である。条件は、
荷重：９８〜７６４（Ｎ）、回転速度：０．２（ｍ／
秒）、試験時間：２時間（１５分毎）である。
荷重：９８〜７６４（Ｎ）、回転速度：０．２（ｍ／
秒）、試験時間：２時間（１５分毎）である。
【００２２】
【表２】
【００２３】また、図２に実施例５の試験片における摺
動部の写真を示す。図２において、黒い線が黒鉛を示
し、白い部分がパーライトを示す。他の実施例の試験も
分析すれば、実施例１〜５の試験片では、組織は片状黒
鉛が晶出したパーライトであり、晶出黒鉛の面積率は１
８％以上、平均長さが７０〜１５０μｍであった。表２
及び図２より、実施例１〜５の試験片では、比較例１〜
７と比較して、引張強さが低下せず、かつ熱拡散率、減
衰性、摩耗量及び摩擦係数に優れていることがわかる。
したがって、実施例１〜５の組成のブレーキ部品では、
ブレーキ性能として、ブレーキ振動や鳴きの点ばかりで
なく、ブレーキの効きや摩耗の点でも満足できることが
わかる。
動部の写真を示す。図２において、黒い線が黒鉛を示
し、白い部分がパーライトを示す。他の実施例の試験も
分析すれば、実施例１〜５の試験片では、組織は片状黒
鉛が晶出したパーライトであり、晶出黒鉛の面積率は１
８％以上、平均長さが７０〜１５０μｍであった。表２
及び図２より、実施例１〜５の試験片では、比較例１〜
７と比較して、引張強さが低下せず、かつ熱拡散率、減
衰性、摩耗量及び摩擦係数に優れていることがわかる。
したがって、実施例１〜５の組成のブレーキ部品では、
ブレーキ性能として、ブレーキ振動や鳴きの点ばかりで
なく、ブレーキの効きや摩耗の点でも満足できることが
わかる。
【００２４】
【発明の効果】以上詳述したように、請求項１、２のブ
レーキ部品では、良好な熱拡散性、高減衰性、高強度及
び耐摩耗性を有するので、良好なブレーキ制動力が得ら
れるとともに、ブレーキ制動時に鳴きが発生せず、しか
もブレーキ部品の寿命が長くなる。
レーキ部品では、良好な熱拡散性、高減衰性、高強度及
び耐摩耗性を有するので、良好なブレーキ制動力が得ら
れるとともに、ブレーキ制動時に鳴きが発生せず、しか
もブレーキ部品の寿命が長くなる。
【図１】熱拡散率の測定方法を示す模式斜視図である。
【図２】実施例５の試験片の摺動部の金属組織を示す１
００倍の顕微鏡写真である。
００倍の顕微鏡写真である。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成６年５月２３日
【手続補正１】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図２
【補正方法】変更
【補正内容】
【図２】
Claims (2)
- 【請求項１】重量％で、Ｃ：３．８％以上及びＳｉ：
１．６〜２．６％でかつ炭素当量：４．９％以下、Ｍ
ｎ：０．４〜１．２％、Ｐ：０．１％以下、Ｓ：０．１
５％以下、Ｃｒ：０．１〜０．２５％、Ｓｎ：０．０１
〜０．０５％並びにＦｅ：実質残部であることを特徴と
するブレーキ部品。 - 【請求項２】組織は片状黒鉛が晶出したパーライトであ
り、晶出黒鉛の面積率は１８〜２８％、平均長さが７０
〜１５０μｍであることを特徴とする請求項１記載のブ
レーキ部品。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9766794A JPH07305138A (ja) | 1994-05-11 | 1994-05-11 | ブレーキ部品 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9766794A JPH07305138A (ja) | 1994-05-11 | 1994-05-11 | ブレーキ部品 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07305138A true JPH07305138A (ja) | 1995-11-21 |
Family
ID=14198396
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9766794A Pending JPH07305138A (ja) | 1994-05-11 | 1994-05-11 | ブレーキ部品 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07305138A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009001841A1 (ja) | 2007-06-26 | 2008-12-31 | Incorporated National University Iwate University | 片状黒鉛鋳鉄およびその製造方法 |
| ITBS20100196A1 (it) * | 2010-12-02 | 2012-06-03 | Freni Brembo Spa | Ghisa, in particolare per componenti di freni a disco |
| WO2014119501A1 (ja) * | 2013-02-01 | 2014-08-07 | 株式会社リケン | 鋳鉄及びブレーキ部品 |
-
1994
- 1994-05-11 JP JP9766794A patent/JPH07305138A/ja active Pending
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| EP2166119A4 (en) * | 2007-06-26 | 2011-10-05 | Nat University Iwate Univ Inc | SCHUPPENGRAPHIT CAST IRON AND MANUFACTURING METHOD THEREFOR |
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