JP3086373B2 - 耐熱亀裂性に優れるブレーキ部品の製造方法 - Google Patents
耐熱亀裂性に優れるブレーキ部品の製造方法Info
- Publication number
- JP3086373B2 JP3086373B2 JP06008473A JP847394A JP3086373B2 JP 3086373 B2 JP3086373 B2 JP 3086373B2 JP 06008473 A JP06008473 A JP 06008473A JP 847394 A JP847394 A JP 847394A JP 3086373 B2 JP3086373 B2 JP 3086373B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- graphite
- brake
- crack resistance
- type graphite
- heat crack
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Braking Arrangements (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、耐熱亀裂性に優れ、特
に自動車などの車両のディスクブレーキ用ロータやブレ
ーキドラム等に用いて好適なブレーキ部品の製造方法に
関する。
に自動車などの車両のディスクブレーキ用ロータやブレ
ーキドラム等に用いて好適なブレーキ部品の製造方法に
関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、車両のディスクブレーキ用ロー
タとしては、図３に示す構造のものがある。このディス
クブレーキ用ロータは、取付部３ａと摺動部４ａ、４ｂ
からなり、取付部３ａには複数の取付用ボルト孔５ａを
有している。
タとしては、図３に示す構造のものがある。このディス
クブレーキ用ロータは、取付部３ａと摺動部４ａ、４ｂ
からなり、取付部３ａには複数の取付用ボルト孔５ａを
有している。
【０００３】また、車両用ブレーキドラムとしては、図
４に示す構造のものがある。このブレーキドラムは、取
付部３ｂと摺動部４ｃからなり、取付部３ｂには複数の
取付用ボルト孔５ｂを有している。
４に示す構造のものがある。このブレーキドラムは、取
付部３ｂと摺動部４ｃからなり、取付部３ｂには複数の
取付用ボルト孔５ｂを有している。
【０００４】最近自動車用道路の整備や車両の高性能化
に伴い、高速走行からの制動の繰り返しにより、従来の
（ＪＩＳ）ＦＣ２５０の材質からなるディスクブレーキ
用ロータやブレーキドラムでは、摺動部に熱亀裂が発生
する可能性がある。
に伴い、高速走行からの制動の繰り返しにより、従来の
（ＪＩＳ）ＦＣ２５０の材質からなるディスクブレーキ
用ロータやブレーキドラムでは、摺動部に熱亀裂が発生
する可能性がある。
【０００５】特開平２−８５５２６号公報には、ディス
クブレーキ用ロータとして、重量比率で、Ｃ：３．５〜
４．０％、Ｓｉ：１．６〜２．０％、Ｍｎ：０．５〜
０．８％、Ｍｏ：０．４〜１．２％、必要に応じてＴ
ｉ：０．０５〜０．１０％を含み、残部Ｆｅおよび不可
避不純物よりなり、基地組織がパーライトである片状黒
鉛鋳鉄として、高速走行からの制動の繰り返し時の、耐
熱亀裂性、制動時のブレーキの鳴きを発生させない耐制
振性、更に、繰り返しのブレーキ使用に対する耐摩耗性
を改善する開示がある。
クブレーキ用ロータとして、重量比率で、Ｃ：３．５〜
４．０％、Ｓｉ：１．６〜２．０％、Ｍｎ：０．５〜
０．８％、Ｍｏ：０．４〜１．２％、必要に応じてＴ
ｉ：０．０５〜０．１０％を含み、残部Ｆｅおよび不可
避不純物よりなり、基地組織がパーライトである片状黒
鉛鋳鉄として、高速走行からの制動の繰り返し時の、耐
熱亀裂性、制動時のブレーキの鳴きを発生させない耐制
振性、更に、繰り返しのブレーキ使用に対する耐摩耗性
を改善する開示がある。
【０００６】更に、特開平２−１３８４３８号公報に
は、ディスクブレーキ用ロータとして、重量比率で、
Ｃ：３．５〜４．０％、Ｓｉ：１．４〜２．０％、Ｍ
ｎ：０．５〜０．８％、Ｍｏ：０．４〜１．２％、Ｔ
ｉ：０．０５〜０．１０％、Ｖ：０．０２〜０．３５、
Ｃｅ：０．０１〜０．０５、Ｃｕ：０．２０〜２．０
％、Ｃｒ：０．０５〜１．０％を含み、残部Ｆｅおよび
不可避不純物の成分組成を有する片状黒鉛鋳鉄として、
高速走行からの制動の繰り返し時の耐熱亀裂性、制動時
のブレーキの鳴きを発生させない耐制振性、更に、繰り
返しのブレーキ使用に対する耐摩耗性を改善する開示が
ある。
は、ディスクブレーキ用ロータとして、重量比率で、
Ｃ：３．５〜４．０％、Ｓｉ：１．４〜２．０％、Ｍ
ｎ：０．５〜０．８％、Ｍｏ：０．４〜１．２％、Ｔ
ｉ：０．０５〜０．１０％、Ｖ：０．０２〜０．３５、
Ｃｅ：０．０１〜０．０５、Ｃｕ：０．２０〜２．０
％、Ｃｒ：０．０５〜１．０％を含み、残部Ｆｅおよび
不可避不純物の成分組成を有する片状黒鉛鋳鉄として、
高速走行からの制動の繰り返し時の耐熱亀裂性、制動時
のブレーキの鳴きを発生させない耐制振性、更に、繰り
返しのブレーキ使用に対する耐摩耗性を改善する開示が
ある。
【０００７】上記、特開平２−８５５２６号公報および
特開平２−１３８４３８号公報では、ブレーキ特性を向
上する目的で、黒鉛形状を長大化し、基地組織を単なる
パーライトにしたものでは、雨天高速運転時の制動を考
慮した６５０℃以上の温度から水冷する寿命試験におい
て、クラックが発生する恐れがある。また、これが激し
くなると割れが発生する可能性があり、まだまだ、耐熱
亀裂性が不足する。
特開平２−１３８４３８号公報では、ブレーキ特性を向
上する目的で、黒鉛形状を長大化し、基地組織を単なる
パーライトにしたものでは、雨天高速運転時の制動を考
慮した６５０℃以上の温度から水冷する寿命試験におい
て、クラックが発生する恐れがある。また、これが激し
くなると割れが発生する可能性があり、まだまだ、耐熱
亀裂性が不足する。
【０００８】本発明は、上記課題を解決し、耐熱亀裂性
に優れるブレーキ部品の製造方法を提供することを目的
とする。
に優れるブレーキ部品の製造方法を提供することを目的
とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上述の課題を解決するた
めに本願発明者らは、鋭意研究の結果、ブレーキ部品で
の耐熱亀裂性は、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ，Ｃｕ、Ｃｒ、Ｍｏ等
を適量含有組成とともに黒鉛形状が密接な関係があるこ
と見いだし本願発明に想到した。
めに本願発明者らは、鋭意研究の結果、ブレーキ部品で
の耐熱亀裂性は、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ，Ｃｕ、Ｃｒ、Ｍｏ等
を適量含有組成とともに黒鉛形状が密接な関係があるこ
と見いだし本願発明に想到した。
【００１０】
【００１１】
【００１２】
【００１３】本発明は、取付部と摺動部からなる耐熱亀
裂性に優れるブレーキ部品の製造方法であって、化学成
分が質量比で、凝固後に、Ｃ：３．５０〜３．９０％、
Ｓｉ：１．６０〜２．５０％、Ｍｎ：０．７０〜１．１
０％、Ｐ：０．０５％未満、Ｓ：０．０６〜０．１２
％、Ｃｕ：０．６０〜１．１０％、Ｃｒ：０．４０〜
０．８０％、Ｍｏ：０．２０〜０．５０％、残部が実質
的にＦｅ及び不可避的元素、ＣＥ値が４．１〜４．７５
となる鋳物を鋳型から取り出し後、８００℃以上の温度
から強制冷却して、粒状パーライトを析出させ、前記摺
動部を前記取付部のＡ型黒鉛より長いＡ型黒鉛と、Ｃ型
黒鉛の混合組織とし、摺動部の引張強さを１００Ｎ／ｍ
ｍ２以上とすることを特徴とする。
裂性に優れるブレーキ部品の製造方法であって、化学成
分が質量比で、凝固後に、Ｃ：３．５０〜３．９０％、
Ｓｉ：１．６０〜２．５０％、Ｍｎ：０．７０〜１．１
０％、Ｐ：０．０５％未満、Ｓ：０．０６〜０．１２
％、Ｃｕ：０．６０〜１．１０％、Ｃｒ：０．４０〜
０．８０％、Ｍｏ：０．２０〜０．５０％、残部が実質
的にＦｅ及び不可避的元素、ＣＥ値が４．１〜４．７５
となる鋳物を鋳型から取り出し後、８００℃以上の温度
から強制冷却して、粒状パーライトを析出させ、前記摺
動部を前記取付部のＡ型黒鉛より長いＡ型黒鉛と、Ｃ型
黒鉛の混合組織とし、摺動部の引張強さを１００Ｎ／ｍ
ｍ２以上とすることを特徴とする。
【００１４】
【作用】以下に各元素の含有量（質量比）、組織並びに
熱処理の限定理由を述べる。
熱処理の限定理由を述べる。
【００１５】（ａ） Ｃ：３．５０〜３．９０％ Ｃは、鋳鉄の熱伝導率を向上させる元素であり、また摺
動部に安定して長いＡ型黒鉛とＣ型黒鉛の混合組織から
なる片状黒鉛を晶出させるため、少なくとも３．５０％
以上の添加が必要である。一方、３．９０％を越えて添
加すると、粗大な黒鉛が多量に晶出して強度が著しく低
下し、耐熱亀裂性が損なわれる。従って、Ｃ量は、３．
５０〜３．９０％とする。好ましいＣ量の範囲は、３．
６０〜３．７５％である。
動部に安定して長いＡ型黒鉛とＣ型黒鉛の混合組織から
なる片状黒鉛を晶出させるため、少なくとも３．５０％
以上の添加が必要である。一方、３．９０％を越えて添
加すると、粗大な黒鉛が多量に晶出して強度が著しく低
下し、耐熱亀裂性が損なわれる。従って、Ｃ量は、３．
５０〜３．９０％とする。好ましいＣ量の範囲は、３．
６０〜３．７５％である。
【００１６】（ｂ） Ｓｉ：１．６０〜２．５０％ Ｓｉは、片状黒鉛を晶出させ、良好な耐摩耗性を得るた
めに、１．６０％以上の添加が必要である。一方、２．
５０％を越えて添加すると、鋳鉄の基地組織中に固溶
し、熱伝導率を低下させる。従って、Ｓｉ量は、１．６
０〜２．５０％とする。好ましいＳｉ量の範囲は、１．
８０〜２．２０％である。
めに、１．６０％以上の添加が必要である。一方、２．
５０％を越えて添加すると、鋳鉄の基地組織中に固溶
し、熱伝導率を低下させる。従って、Ｓｉ量は、１．６
０〜２．５０％とする。好ましいＳｉ量の範囲は、１．
８０〜２．２０％である。
【００１７】（ｃ） Ｍｎ：０．７０〜１．１０％ Ｍｎは、ＣＥ値が４．１を越える範囲での強度低下を補
い、ブレーキ部品として必要な強度を得る元素であり、
０．７０％以上必要である。一方、１．１０％を越えて
添加すると基地中に靱性を損なうＭｎＳが析出し、硬度
が大きくなり、加工性も悪くなる。従って、Ｍｎ量は、
０．７０〜１．１０％とする。好ましいＭｎ量の範囲
は、０．８０〜１．００％である。
い、ブレーキ部品として必要な強度を得る元素であり、
０．７０％以上必要である。一方、１．１０％を越えて
添加すると基地中に靱性を損なうＭｎＳが析出し、硬度
が大きくなり、加工性も悪くなる。従って、Ｍｎ量は、
０．７０〜１．１０％とする。好ましいＭｎ量の範囲
は、０．８０〜１．００％である。
【００１８】（ｄ） Ｐ：０．０５％以下 Ｐを多量に含有すると、ステダイト（Ｆｅ3 Ｐ）が析出
して脆くなるので、０．０５％以下とする。
して脆くなるので、０．０５％以下とする。
【００１９】（ｅ） Ｓ：０．０６〜０．１２％ Ｓは、黒鉛形状をＡ型黒鉛またはＣ型黒鉛に制御するた
め、０．０６％以上必要である。一方、０．１２％を越
えて含有すると、結晶粒界にＳが偏析して脆くなる。従
って、Ｓ量は、０．０６〜０．１２％の範囲とする。好
ましいＳ量の範囲は、０．０８〜０．１０％である。
め、０．０６％以上必要である。一方、０．１２％を越
えて含有すると、結晶粒界にＳが偏析して脆くなる。従
って、Ｓ量は、０．０６〜０．１２％の範囲とする。好
ましいＳ量の範囲は、０．０８〜０．１０％である。
【００２０】（ｆ） Ｃｕ：０．６０〜１．１０％ Ｃｕは、鋳鉄の基地組織においてパーライト安定化元素
であり、Ｍｎと同様の作用をする元素である。また、Ｃ
Ｅ値が４．１を越える範囲での強度低下を補い、ブレー
キ部品として必要な強度を得るため、０．６０％以上必
要である。一方、１．１０％を越えて添加すると粒界に
Ｃｕが偏析過多となり、強度が低下する。従って、Ｃｕ
量は、０．６０〜１．１０％とする。好ましいＣｕ量の
範囲は、０．８０〜１．００％である。
であり、Ｍｎと同様の作用をする元素である。また、Ｃ
Ｅ値が４．１を越える範囲での強度低下を補い、ブレー
キ部品として必要な強度を得るため、０．６０％以上必
要である。一方、１．１０％を越えて添加すると粒界に
Ｃｕが偏析過多となり、強度が低下する。従って、Ｃｕ
量は、０．６０〜１．１０％とする。好ましいＣｕ量の
範囲は、０．８０〜１．００％である。
【００２１】（ｇ） Ｃｒ：０．３０〜０．８０％ Ｃｒの添加は、耐熱亀裂性を向上させ、また、熱膨張率
を下げるが、反面、熱伝導率を低下させる。Ｃｒの添加
量が０．３０％未満では耐熱亀裂性に及ぼす影響が少な
い。一方、０．８０％を越えて添加すると、Ｃｒ3 Ｃの
析出により、加工性が悪くなり、また、熱伝導率が低下
し、ブレーキ部品の放熱性が悪くなる。従って、Ｃｒ量
は、０．３０〜０．８０％とする。好ましいＣｒ量の範
囲は、０．４０〜０．６０％である。
を下げるが、反面、熱伝導率を低下させる。Ｃｒの添加
量が０．３０％未満では耐熱亀裂性に及ぼす影響が少な
い。一方、０．８０％を越えて添加すると、Ｃｒ3 Ｃの
析出により、加工性が悪くなり、また、熱伝導率が低下
し、ブレーキ部品の放熱性が悪くなる。従って、Ｃｒ量
は、０．３０〜０．８０％とする。好ましいＣｒ量の範
囲は、０．４０〜０．６０％である。
【００２２】（ｈ） Ｍｏ：０．２０〜０．５０％ Ｍｏは、ブレーキ部品として必要な強度を得るためと耐
熱亀裂性を向上するため、０．２０％以上必要である。
一方、０．５０％を越えて添加すると鋳造後の基地中に
ベイナイト組織が析出して熱膨張率が大きくなり、相手
部品との摩擦熱で凹凸が発生してブレーキ性能が安定せ
ず悪くなる。従って、Ｍｏ量は、０．２０〜０．５０％
とする。好ましいＭｏ量の範囲は、０．２５〜０．３５
％である。
熱亀裂性を向上するため、０．２０％以上必要である。
一方、０．５０％を越えて添加すると鋳造後の基地中に
ベイナイト組織が析出して熱膨張率が大きくなり、相手
部品との摩擦熱で凹凸が発生してブレーキ性能が安定せ
ず悪くなる。従って、Ｍｏ量は、０．２０〜０．５０％
とする。好ましいＭｏ量の範囲は、０．２５〜０．３５
％である。
【００２３】（ｉ） ＣＥ値（炭素当量）：４．１〜
４．７５ ＣＥ値は、鋳鉄中のおける晶出黒鉛量を左右する重要な
因子であり、ＣＥ値が４．１未満では、摺動部に黒鉛形
状が長いＡ型黒鉛とＣ型黒鉛の混合組織からなる片状黒
鉛を、安定して晶出することが困難となる。また、放熱
性を確保することが難かしく、更に、従来材と同等程度
の減衰能しか得られない。一方、ＣＥ値が４．７５を越
えると、異常で粗大な黒鉛が多量に晶出して強度が急激
に低下する。従って、ＣＥ値は、４．１〜４．７５の範
囲とする。好ましいＣＥ値の範囲は、４．２〜４．５で
ある。
４．７５ ＣＥ値は、鋳鉄中のおける晶出黒鉛量を左右する重要な
因子であり、ＣＥ値が４．１未満では、摺動部に黒鉛形
状が長いＡ型黒鉛とＣ型黒鉛の混合組織からなる片状黒
鉛を、安定して晶出することが困難となる。また、放熱
性を確保することが難かしく、更に、従来材と同等程度
の減衰能しか得られない。一方、ＣＥ値が４．７５を越
えると、異常で粗大な黒鉛が多量に晶出して強度が急激
に低下する。従って、ＣＥ値は、４．１〜４．７５の範
囲とする。好ましいＣＥ値の範囲は、４．２〜４．５で
ある。
【００２４】（ｊ） 取付部の黒鉛形状が、Ａ型黒鉛、
Ｄ型黒鉛および粒状黒鉛のうちの一種または組み合せ 取付部の黒鉛形状を、Ａ型黒鉛、Ｄ型黒鉛および粒状黒
鉛のうちの一種または組み合せとすることにより、ブレ
ーキ部品としての強度を確保する。
Ｄ型黒鉛および粒状黒鉛のうちの一種または組み合せ 取付部の黒鉛形状を、Ａ型黒鉛、Ｄ型黒鉛および粒状黒
鉛のうちの一種または組み合せとすることにより、ブレ
ーキ部品としての強度を確保する。
【００２５】（ｋ） 摺動部の黒鉛形状が、長いＡ型黒
鉛とＣ型黒鉛の混合組織 従来のブレーキ部品において、摺動部の黒鉛形状は、均
一で無方向に配列分布したＡ型黒鉛である。本願発明
は、長いＡ型黒鉛およびＣ型黒鉛の混合組織である。長
いＡ型黒鉛と、Ｃ型黒鉛の混合組織とすることにより、
熱伝導率を向上させる。
鉛とＣ型黒鉛の混合組織 従来のブレーキ部品において、摺動部の黒鉛形状は、均
一で無方向に配列分布したＡ型黒鉛である。本願発明
は、長いＡ型黒鉛およびＣ型黒鉛の混合組織である。長
いＡ型黒鉛と、Ｃ型黒鉛の混合組織とすることにより、
熱伝導率を向上させる。
【００２６】（ｌ）取付部の熱処理方法本 発明のブレーキ部品の製造方法において、鋳造凝固後
に前記組成となる溶湯を鋳型に注入後、一般的にＣ型黒
鉛より強度的に優れた、黒鉛形状が、Ａ型黒鉛、Ｄ型黒
鉛および粒状黒鉛の一種または組み合わせの片状黒鉛が
晶出するようブレーキ部品の取付部の凝固速度を制御す
る。
に前記組成となる溶湯を鋳型に注入後、一般的にＣ型黒
鉛より強度的に優れた、黒鉛形状が、Ａ型黒鉛、Ｄ型黒
鉛および粒状黒鉛の一種または組み合わせの片状黒鉛が
晶出するようブレーキ部品の取付部の凝固速度を制御す
る。
【００２７】取付部の引張強さは２００Ｎ／ｍｍ２以上
とする。２００Ｎ／ｍｍ２以上ないと、取付部としての
必要強度に達しないためである。
とする。２００Ｎ／ｍｍ２以上ないと、取付部としての
必要強度に達しないためである。
【００２８】（ｍ）摺動部の熱処理方法本 発明のブレーキ部品の製造方法において、前記組成の
鋳物を鋳型から取り出し後、８００℃以上の温度から強
制冷却することにより、粒状パーライトが析出する。そ
して、摺動部の引張強さは１００Ｎ／ｍｍ２以上とな
る。
鋳物を鋳型から取り出し後、８００℃以上の温度から強
制冷却することにより、粒状パーライトが析出する。そ
して、摺動部の引張強さは１００Ｎ／ｍｍ２以上とな
る。
【００２９】摺動部の引張強さを１００Ｎ／ｍｍ2 以上
としたのは、１００Ｎ／ｍｍ2 ないと、摺動部としての
必要強度に達しないためである。
としたのは、１００Ｎ／ｍｍ2 ないと、摺動部としての
必要強度に達しないためである。
【００３０】
【実施例】以下、本発明を実施例により説明する。 （実施例１）表１は、本発明の耐熱亀裂性に優れるブレ
ーキ部品について、各種の部品特性を評価するために作
製した図３に示すディスクブレーキ用ロータの実施例の
化学成分である。なお、鋳造にあたっては、２ｔ高周波
炉を用いて大気溶解し、直ちに１５００℃以上で出湯し
て約１４００℃で砂鋳型に注湯した。鋳型に注入後、凝
固速度を制御して、Ａ型黒鉛、Ｄ型黒鉛、および粒状黒
鉛を晶出させた。その後、オーステナイト化焼鈍を行
い、Ａ1 変態点以上で均熱化して強制冷却した。これを
実施例１とした。
ーキ部品について、各種の部品特性を評価するために作
製した図３に示すディスクブレーキ用ロータの実施例の
化学成分である。なお、鋳造にあたっては、２ｔ高周波
炉を用いて大気溶解し、直ちに１５００℃以上で出湯し
て約１４００℃で砂鋳型に注湯した。鋳型に注入後、凝
固速度を制御して、Ａ型黒鉛、Ｄ型黒鉛、および粒状黒
鉛を晶出させた。その後、オーステナイト化焼鈍を行
い、Ａ1 変態点以上で均熱化して強制冷却した。これを
実施例１とした。
【００３１】（実施例２）一方、鋳物を鋳型から取り出
し後、８００℃以上の温度から強制冷却して、粒状パー
ライトを析出させる処理を行った。これを実施例２とし
た。上記、実施例１、２については、鋳造時の湯流れが
良く、鋳造欠陥の発生が見られなかった。なお、特開平
２−１３８４３８号公報に開示の代表的な成分比較とし
て、表１に比較例３、４として示す。
し後、８００℃以上の温度から強制冷却して、粒状パー
ライトを析出させる処理を行った。これを実施例２とし
た。上記、実施例１、２については、鋳造時の湯流れが
良く、鋳造欠陥の発生が見られなかった。なお、特開平
２−１３８４３８号公報に開示の代表的な成分比較とし
て、表１に比較例３、４として示す。
【００３２】 （表１） 化学成分（重量％） 実施例 C Si Mn P S Cu Cr Mo CE値 No.1 3.74 1.88 0.95 0.021 0.10 0.91 0.54 0.31 4.37 2 3.72 1.96 1.01 0.023 0.09 0.90 0.52 0.31 4.37 比較例 C Si Mn P S Cu Cr Mo CE値 3 3.89 1.53 0.74 - - 1.42 0.45 0.78 4.40 4 3.70 1.72 0.65 - - 1.80 0.71 0.80 4.27 比較例 Ti V Ce 3（続き） 0.09 0.25 0.03 4（続き） 0.08 0.30 0.03
【００３３】次に、各供試材を用いて、以下に述べる各
種の評価試験を行った。
種の評価試験を行った。
【００３４】（ａ） 室温引張試験 標点間距離が５０ｍｍ、標点間の直径が６ｍｍの丸棒試
験片（ユニバソ４号試験片）を用いて行った。
験片（ユニバソ４号試験片）を用いて行った。
【００３５】（ｂ） 耐熱亀裂性試験 ディスクブレーキ用ロータ実体（外径φ２８０、内径φ
１５０、厚さ２５）を６５０℃及至７５０℃に加熱後、
水冷して、亀裂（クラック）の発生をカラーチェックに
て観察した。
１５０、厚さ２５）を６５０℃及至７５０℃に加熱後、
水冷して、亀裂（クラック）の発生をカラーチェックに
て観察した。
【００３６】（ｃ） 熱伝導率 レーザーフラッシュ法
にて測定した。以上の試験結果を表２に示す。
にて測定した。以上の試験結果を表２に示す。
【００３７】 （表２） 室温引張強さ 耐熱亀裂性 熱伝導率 （Ｎ／ｍｍ2 ） （クラック発生） （cal・m/sec・℃） 実施例 NO. 1 取付部 237.0 なし 0.121 摺動部 136.7 なし 0.141 2 取付部 342.5 なし 0.113 摺動部 249.9 なし 0.126比較例 3 268.5 あり 0.106 4 262.6 あり 0.096
【００３８】表２から明らかなように、本発明による実
施例１、２は、比較例３、４の供試材と比較して、耐熱
亀裂性が著しく改善されていることがわかる。また、熱
伝導率も大きいので、放熱性が良い。これは、摺動部の
黒鉛形状が長いＡ型とＣ型となっているためである。
施例１、２は、比較例３、４の供試材と比較して、耐熱
亀裂性が著しく改善されていることがわかる。また、熱
伝導率も大きいので、放熱性が良い。これは、摺動部の
黒鉛形状が長いＡ型とＣ型となっているためである。
【００３９】なお、実施例１の取付部と摺動部について
の組織の模式図（４００倍）を、それぞれ図１および図
２に示す。
の組織の模式図（４００倍）を、それぞれ図１および図
２に示す。
【００４０】図１で、Ａ部はフェライト、Ｂ部はパーラ
イト、Ｃ部はＤ型黒鉛である。図２で、Ｄ部はフェライ
ト、Ｅ部はパーライト、Ｆ部は長いＡ型黒鉛、Ｇ部はＣ
型黒鉛である。
イト、Ｃ部はＤ型黒鉛である。図２で、Ｄ部はフェライ
ト、Ｅ部はパーライト、Ｆ部は長いＡ型黒鉛、Ｇ部はＣ
型黒鉛である。
【００４１】次に、図３に示す、ディスクブレーキ用ロ
ータとディスクブレーキを試験装置に組み付け、時速１
３０ｋｍ相当の回転から完全停止を１サイクルとする、
高速走行より急制動をかけたブレーキ耐久試験を実施し
た。評価試験の結果、２８０サイクルまで熱亀裂は生じ
ず、優れた耐久性および信頼性を有することが確認され
た。
ータとディスクブレーキを試験装置に組み付け、時速１
３０ｋｍ相当の回転から完全停止を１サイクルとする、
高速走行より急制動をかけたブレーキ耐久試験を実施し
た。評価試験の結果、２８０サイクルまで熱亀裂は生じ
ず、優れた耐久性および信頼性を有することが確認され
た。
【００４２】
【発明の効果】以上の説明の通り、本発明のブレーキ部
品の製造方法によれば、特にＣ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｃｕ，Ｃ
ｒ，Ｍｏを適量添加し、取付部が黒鉛形状をＡ型黒鉛、
Ｄ型黒鉛および粒状黒鉛の一種または組み合わせで、摺
動部の黒鉛形状が長いＡ型黒鉛とＣ型黒鉛の混合組織を
有するので、耐熱亀裂性、室温強度、熱伝導率に極めて
優れたブレーキ部品が得られる。
品の製造方法によれば、特にＣ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｃｕ，Ｃ
ｒ，Ｍｏを適量添加し、取付部が黒鉛形状をＡ型黒鉛、
Ｄ型黒鉛および粒状黒鉛の一種または組み合わせで、摺
動部の黒鉛形状が長いＡ型黒鉛とＣ型黒鉛の混合組織を
有するので、耐熱亀裂性、室温強度、熱伝導率に極めて
優れたブレーキ部品が得られる。
【図１】実施例１の耐熱亀裂性に優れるブレーキ部品の
取付部の組織の模式図（４００倍）である。
取付部の組織の模式図（４００倍）である。
【図２】実施例１の耐熱亀裂性に優れるブレーキ部品の
摺動部の模式図（４００倍）である。
摺動部の模式図（４００倍）である。
【図３】ブレーキ部品としてのディスクブレーキ用ロー
タを示す概略図である。
タを示す概略図である。
【図４】ブレーキ部品としてのブレーキドラムを示す概
略図である。
略図である。
１：ディスクブレーキ用ロータ、 ２：ブレーキドラ
ム、 ３：取付部、４：摺動部、
５：ボルト孔、Ａ：フェライト部、 Ｂ：パーライ
ト部、 Ｃ：Ｄ型黒鉛、Ｄ：フェライト部、
Ｅ：パーライト部、 Ｆ：長いＡ型黒鉛、Ｇ：Ｃ型
黒鉛。
ム、 ３：取付部、４：摺動部、
５：ボルト孔、Ａ：フェライト部、 Ｂ：パーライ
ト部、 Ｃ：Ｄ型黒鉛、Ｄ：フェライト部、
Ｅ：パーライト部、 Ｆ：長いＡ型黒鉛、Ｇ：Ｃ型
黒鉛。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 33/08 C22C 37/00 F16D 65/12
Claims (1)
- 【請求項１】取付部と摺動部からなる耐熱亀裂性に優れ
るブレーキ部品の製造方法であって、化学成分が質量比
で、凝固後に、Ｃ：３．５０〜３．９０％、Ｓｉ：１．
６０〜２．５０％、Ｍｎ：０．７０〜１．１０％、Ｐ：
０．０５％未満、Ｓ：０．０６〜０．１２％、Ｃｕ：
０．６０〜１．１０％、Ｃｒ：０．４０〜０．８０％、
Ｍｏ：０．２０〜０．５０％、残部が実質的にＦｅ及び
不可避的元素、ＣＥ値が４．１〜４．７５となる鋳物を
鋳型から取り出し後、８００℃以上の温度から強制冷却
して、粒状パーライトを析出させ、前記摺動部を前記取
付部のＡ型黒鉛より長いＡ型黒鉛と、Ｃ型黒鉛の混合組
織とし、摺動部の引張強さを１００Ｎ／ｍｍ２以上とす
ることを特徴とする耐熱亀裂性に優れるブレーキ部品の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06008473A JP3086373B2 (ja) | 1994-01-28 | 1994-01-28 | 耐熱亀裂性に優れるブレーキ部品の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06008473A JP3086373B2 (ja) | 1994-01-28 | 1994-01-28 | 耐熱亀裂性に優れるブレーキ部品の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07216495A JPH07216495A (ja) | 1995-08-15 |
| JP3086373B2 true JP3086373B2 (ja) | 2000-09-11 |
Family
ID=11694090
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP06008473A Expired - Lifetime JP3086373B2 (ja) | 1994-01-28 | 1994-01-28 | 耐熱亀裂性に優れるブレーキ部品の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3086373B2 (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB9718982D0 (en) * | 1997-09-09 | 1997-11-12 | T & N Technology Ltd | Disc brake rotor |
| KR100387843B1 (ko) * | 2000-12-28 | 2003-06-18 | 현대자동차주식회사 | 소음저감용 브레이크 디스크 합금재료 및 이를 이용한차량용 브레이크 디스크 |
| US8956565B2 (en) | 2007-06-26 | 2015-02-17 | Incorporated National University Iwate University | Flake graphite cast iron and production method thereof |
| KR101113668B1 (ko) * | 2009-03-02 | 2012-02-14 | 현대자동차주식회사 | 차량용 브레이크 드럼 및 그 제조 방법 |
| JP6416860B2 (ja) * | 2016-12-23 | 2018-10-31 | 株式会社クボタ | 鋳鉄、鋳鉄の製造方法およびシリンダーブロック |
| CN109321814B (zh) * | 2018-10-10 | 2020-07-28 | 西安理工大学 | 一种玻璃模具用铸铁型材及其制备方法 |
| CN110983170A (zh) * | 2019-11-21 | 2020-04-10 | 中国第一汽车股份有限公司 | 一种耐热疲劳商用车刹车鼓熔炼方法 |
-
1994
- 1994-01-28 JP JP06008473A patent/JP3086373B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07216495A (ja) | 1995-08-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP1029098B1 (en) | Spheroidal graphite cast iron alloy containing molybdenum and disc brake rotor therefrom | |
| CA2579817C (en) | Spheroidal cast alloy and method for producing cast parts from said spheroidal cast alloy | |
| EP0076701B1 (en) | Heat-resistant spheroidal graphite cast iron | |
| JP3086373B2 (ja) | 耐熱亀裂性に優れるブレーキ部品の製造方法 | |
| KR100716343B1 (ko) | 져더 저감을 위한 금속성 마찰재용 브레이크 디스크 및 그제조 방법 | |
| JP2001123241A (ja) | ディスクブレーキ用ロータ及びその製造方法 | |
| JPH09111393A (ja) | ディスクブレーキ用ロータ材 | |
| JPH10317093A (ja) | 高剛性球状黒鉛鋳鉄及びその製造方法 | |
| JP2812609B2 (ja) | 黒鉛鋳鋼 | |
| JP2946798B2 (ja) | 高強度ばね用鋼 | |
| JPS6036659A (ja) | Ｃｕ−Ｍｎ系防振合金部材の製造法 | |
| JP3294675B2 (ja) | 高熱伝導性耐食鋳鉄 | |
| KR102286542B1 (ko) | 고강도 및 고인성을 갖는 페라이트계 주철합금 | |
| JP2676456B2 (ja) | ブレーキディスク材の製造方法 | |
| JP2003247014A (ja) | ディスクブレーキ用ロータの製造方法 | |
| JPH0686642B2 (ja) | 耐熱性球状黒鉛鋳鉄 | |
| JPS62142745A (ja) | 耐熱性球状黒鉛鋳鉄 | |
| JP3421990B2 (ja) | 高強度耐熱鋳鉄材 | |
| JPH0625795A (ja) | 摺動部材 | |
| JP3482349B2 (ja) | 熱間加工用工具材 | |
| JP2839596B2 (ja) | 耐摩耗性摺動部材の製造方法 | |
| JPH04272522A (ja) | ディスクブレーキ用ロータおよび製造方法 | |
| JPS63227741A (ja) | 車両用ナックル構造体 | |
| JPS62182253A (ja) | デイスクブレ−キロ−タ用耐錆鋳鋼 | |
| JPH0978179A (ja) | 防振鋳鉄およびその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20070707 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080707 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080707 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090707 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090707 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100707 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100707 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110707 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110707 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120707 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120707 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130707 Year of fee payment: 13 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |