JPH07300637A - 冷間加工性に優れた高強度チタン合金 - Google Patents
冷間加工性に優れた高強度チタン合金Info
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- JPH07300637A JPH07300637A JP9012694A JP9012694A JPH07300637A JP H07300637 A JPH07300637 A JP H07300637A JP 9012694 A JP9012694 A JP 9012694A JP 9012694 A JP9012694 A JP 9012694A JP H07300637 A JPH07300637 A JP H07300637A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 冷間加工後の引張強度が900MPa以上、70％以
上の冷間加工が可能であって、研摩性に優れ、かつ眼
鏡、時計部材として有用なチタン合金とその製造方法を
提供することである。 【構成】 Zr:8.0 〜15.0％、 Sn: 3.5 〜10.0％またはMo、Ｖの少なくとも１種合計:
1.0 ％超8.0 ％以下、 Sn、Mo、Ｖのうちの２種以上を下記式量だけ含有しても
よい。 3.5 ≦Sn＋３×(Mo+V)≦24 ・・・・
・(1) Sn≦10 ・・・・
・(2)
上の冷間加工が可能であって、研摩性に優れ、かつ眼
鏡、時計部材として有用なチタン合金とその製造方法を
提供することである。 【構成】 Zr:8.0 〜15.0％、 Sn: 3.5 〜10.0％またはMo、Ｖの少なくとも１種合計:
1.0 ％超8.0 ％以下、 Sn、Mo、Ｖのうちの２種以上を下記式量だけ含有しても
よい。 3.5 ≦Sn＋３×(Mo+V)≦24 ・・・・
・(1) Sn≦10 ・・・・
・(2)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、冷間加工性に優れた高
強度チタン合金とその製造方法に関する。特に眼鏡用の
線材、時計用の部品等の一般民生用材、あるいは冷間鍛
造などにより製造される歯車などの機械構造用材として
用いられる、高度の冷間加工を可能とするチタン合金と
その製造方法に関する。
強度チタン合金とその製造方法に関する。特に眼鏡用の
線材、時計用の部品等の一般民生用材、あるいは冷間鍛
造などにより製造される歯車などの機械構造用材として
用いられる、高度の冷間加工を可能とするチタン合金と
その製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、眼鏡用チタン合金としては各種の
ものが知られているが、１例を挙げれば、特開昭62−87
932 号公報に開示されているものがある。この合金の組
成成分範囲は、Zr≧1.0%かつZr＋25× (酸素) ≧６% お
よび３Zr＋220 ×( 酸素) ≦66% で囲まれる範囲であ
り、このような組成範囲は冷間加工性と軟化後硬さを確
保するために規定され、Zr量に応じて酸素量を制限しよ
うとする技術思想に基づくものである。それらの元素は
いずれもチタン中に固溶することでその硬さを上昇させ
ると言われている。
ものが知られているが、１例を挙げれば、特開昭62−87
932 号公報に開示されているものがある。この合金の組
成成分範囲は、Zr≧1.0%かつZr＋25× (酸素) ≧６% お
よび３Zr＋220 ×( 酸素) ≦66% で囲まれる範囲であ
り、このような組成範囲は冷間加工性と軟化後硬さを確
保するために規定され、Zr量に応じて酸素量を制限しよ
うとする技術思想に基づくものである。それらの元素は
いずれもチタン中に固溶することでその硬さを上昇させ
ると言われている。
【０００３】また上記公報では併せて上記組成にAl、F
e、Cu、Sn、Crの各元素を１種または２種以上、合計量
で、１％以下添加した合金が開示されている。上記公報
においてAl、Fe、Cu、Sn、Crの各元素の添加量を１％以
下に制限するのは冷間加工性を確保するためである。１
％超添加すると眼鏡のテンプル部製造に必要な加工率70
％以上の冷間加工性を確保できないとしている。つま
り、チタン合金にあっては第三元素の配合、特に１％を
超える添加は冷間加工性を阻害すると考えられてきたの
である。
e、Cu、Sn、Crの各元素を１種または２種以上、合計量
で、１％以下添加した合金が開示されている。上記公報
においてAl、Fe、Cu、Sn、Crの各元素の添加量を１％以
下に制限するのは冷間加工性を確保するためである。１
％超添加すると眼鏡のテンプル部製造に必要な加工率70
％以上の冷間加工性を確保できないとしている。つま
り、チタン合金にあっては第三元素の配合、特に１％を
超える添加は冷間加工性を阻害すると考えられてきたの
である。
【０００４】ところで、上記公報に開示されたチタン合
金の一つであるTi−10Zr合金は眼鏡用の線材として必要
な特性である研磨性、冷間加工性に優れた特性をもって
いることが知られている (雑誌「素形材」Vol.35, No.1
(1994) p.61)。
金の一つであるTi−10Zr合金は眼鏡用の線材として必要
な特性である研磨性、冷間加工性に優れた特性をもって
いることが知られている (雑誌「素形材」Vol.35, No.1
(1994) p.61)。
【０００５】この場合にも強化元素としてはAl、Zr、酸
素などが考えられるが、冷間加工性が特に要求されると
してZr添加を行ったTi−10Zr合金についてその影響を見
ており、このTi−10Zr合金は研磨性も優れているとして
いる。
素などが考えられるが、冷間加工性が特に要求されると
してZr添加を行ったTi−10Zr合金についてその影響を見
ており、このTi−10Zr合金は研磨性も優れているとして
いる。
【０００６】さらに、特開昭62−222036号公報には、Zr
＋25× (酸素) ≧６% 、3 ×Zr＋220 ×(S酸素) ≦60%
、Sn: ２〜３％を含み、必要に応じてAl、Fe、Cr、C
u、Niを１種以上で合計0.5 ％以下、ならびにＶ、Mo、N
bを１種以上合計で１％以下を含む合金が開示されてい
る。
＋25× (酸素) ≧６% 、3 ×Zr＋220 ×(S酸素) ≦60%
、Sn: ２〜３％を含み、必要に応じてAl、Fe、Cr、C
u、Niを１種以上で合計0.5 ％以下、ならびにＶ、Mo、N
bを１種以上合計で１％以下を含む合金が開示されてい
る。
【０００７】この場合にもSnは３％を越えると冷間加工
性を劣化するとしており、またAlその他の添加元素につ
いて冷間加工性確保のためにいずれも１％以下に制限さ
れる。ただし、V 、Mo、Nbに関しては加工後の硬度を確
保するために合計１％以下に制限するとしている。
性を劣化するとしており、またAlその他の添加元素につ
いて冷間加工性確保のためにいずれも１％以下に制限さ
れる。ただし、V 、Mo、Nbに関しては加工後の硬度を確
保するために合計１％以下に制限するとしている。
【０００８】このような従来技術に見られる知見を総合
すると、次のようにまとめることができる。 Zr添加は冷間加工性および研磨性改善に有効である
が、酸素含有量などの制限を受ける。
すると、次のようにまとめることができる。 Zr添加は冷間加工性および研磨性改善に有効である
が、酸素含有量などの制限を受ける。
【０００９】Snは、Zrおよび酸素を含有する場合、冷
間加工性確保のために３％が上限である。ただし、眼鏡
フレーム製造用のように加工度が高い冷間加工性確保の
ためにはその上限は1 ％である。
間加工性確保のために３％が上限である。ただし、眼鏡
フレーム製造用のように加工度が高い冷間加工性確保の
ためにはその上限は1 ％である。
【００１０】Al、Fe、Cu、CrおよびNiは冷間加工性を
確保するためには１％以下に制限する。 V 、Mo、Nbは冷間加工性を改善するが、加工後の硬度
確保のために上限を1 ％とする。
確保するためには１％以下に制限する。 V 、Mo、Nbは冷間加工性を改善するが、加工後の硬度
確保のために上限を1 ％とする。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】ところで、Ti−10Zr合
金は眼鏡用の線材として優れた特性をもつが、眼鏡のデ
ザインの進歩などにより、この合金よりも一層高強度で
冷間加工性に優れた眼鏡用のチタン合金材が必要となっ
てきた。つまり、従来のTi−10Zr合金は40％の冷間加工
後の引張強度が約800MPaであるが、最近ではこの条件下
で900MPa以上の引張強さを持つ材料が求められるように
なってきている。特に眼鏡用線材として用いる場合に
は、70％以上の冷間加工性を有することが求められる。
金は眼鏡用の線材として優れた特性をもつが、眼鏡のデ
ザインの進歩などにより、この合金よりも一層高強度で
冷間加工性に優れた眼鏡用のチタン合金材が必要となっ
てきた。つまり、従来のTi−10Zr合金は40％の冷間加工
後の引張強度が約800MPaであるが、最近ではこの条件下
で900MPa以上の引張強さを持つ材料が求められるように
なってきている。特に眼鏡用線材として用いる場合に
は、70％以上の冷間加工性を有することが求められる。
【００１２】一方、眼鏡あるいは時計用部材としてチタ
ン合金を用いる場合、これらの用途の最終工程である研
磨工程で良好な研磨性を素材が持っている必要がある
が、研磨性を向上させる方策について、従来の文献では
触れられていない。ただ、Ti−10Zr合金が研磨性に優れ
ていることが前述の雑誌「素形材」で示唆されている
が、これは純チタン材と比べて良いといっているにすぎ
ないのである。
ン合金を用いる場合、これらの用途の最終工程である研
磨工程で良好な研磨性を素材が持っている必要がある
が、研磨性を向上させる方策について、従来の文献では
触れられていない。ただ、Ti−10Zr合金が研磨性に優れ
ていることが前述の雑誌「素形材」で示唆されている
が、これは純チタン材と比べて良いといっているにすぎ
ないのである。
【００１３】このように、確かに従来合金であるTi−10
Zr合金では、研磨性が純チタン材と比べれば良好である
が、他のステンレス鋼材等と比べるとかなり劣ってい
る。従ってチタン合金としてもTi−10Zr合金の研磨性を
向上させることも求められている。
Zr合金では、研磨性が純チタン材と比べれば良好である
が、他のステンレス鋼材等と比べるとかなり劣ってい
る。従ってチタン合金としてもTi−10Zr合金の研磨性を
向上させることも求められている。
【００１４】かくして、本発明の目的は、上述のいずれ
の特性をも満足する冷間加工性に優れた高強度チタン合
金とその製造方法を提供することである。より具体的に
は、本発明の目的は、冷間加工後の引張強度が900MPa以
上、70％以上の冷間加工が可能であって、ステンレス鋼
並みの研磨性に優れ、かつ眼鏡、時計部材として有用な
チタン合金とその製造方法を提供することである。
の特性をも満足する冷間加工性に優れた高強度チタン合
金とその製造方法を提供することである。より具体的に
は、本発明の目的は、冷間加工後の引張強度が900MPa以
上、70％以上の冷間加工が可能であって、ステンレス鋼
並みの研磨性に優れ、かつ眼鏡、時計部材として有用な
チタン合金とその製造方法を提供することである。
【００１５】
【課題を解決するための手段】本発明者らはこれらの目
的達成のために種々検討を重ねた結果、Ti−Zr系合金に
あって、高強度化を図る場合、必然的に材料の冷間加工
性の低下が懸念される。このため、高強度化を図った材
料に充分な冷間加工性を付与し得る素材の条件およびそ
のための製造条件に着目して、そのための必要条件を求
め、研究開発を続けたところ、次のような予想外の知見
を得て、本発明を完成した。
的達成のために種々検討を重ねた結果、Ti−Zr系合金に
あって、高強度化を図る場合、必然的に材料の冷間加工
性の低下が懸念される。このため、高強度化を図った材
料に充分な冷間加工性を付与し得る素材の条件およびそ
のための製造条件に着目して、そのための必要条件を求
め、研究開発を続けたところ、次のような予想外の知見
を得て、本発明を完成した。
【００１６】Snは従来考えられていたよりもむしろ多
量に、例えば3.5 〜10％というように多量に添加して
も、高強度化と冷間加工性の確保という相反する特性獲
得が可能であること。 Mo、Ｖの場合、Ti−Zr系においては、従来考えられて
いたこととは反対に、1〜8 ％という比較的多量添加が
有効であること。 Snと、MoおよびＶの少なくとも１種を複合添加する場
合、3.5 ≦Sn＋３×(Mo+V)≦24、およびSn≦10を満足す
ることで、高強度化と冷間加工性確保とがともに満足さ
れること。
量に、例えば3.5 〜10％というように多量に添加して
も、高強度化と冷間加工性の確保という相反する特性獲
得が可能であること。 Mo、Ｖの場合、Ti−Zr系においては、従来考えられて
いたこととは反対に、1〜8 ％という比較的多量添加が
有効であること。 Snと、MoおよびＶの少なくとも１種を複合添加する場
合、3.5 ≦Sn＋３×(Mo+V)≦24、およびSn≦10を満足す
ることで、高強度化と冷間加工性確保とがともに満足さ
れること。
【００１７】ここに、本発明の要旨とするところは、重
量％で、 Zr:8.0 〜15.0％、 Sn: 3.5 〜10.0％、 残部をチタンと不可避的な不純物からなる組成を有する
ことを特徴とする冷間加工性に優れた高強度チタン合金
である。
量％で、 Zr:8.0 〜15.0％、 Sn: 3.5 〜10.0％、 残部をチタンと不可避的な不純物からなる組成を有する
ことを特徴とする冷間加工性に優れた高強度チタン合金
である。
【００１８】別の面からは、本発明は、重量％で、Zr：
8.0 〜15.0％、MoおよびＶの少なくとも１種合計: 1.0
％超8.0 ％以下、残部チタンと不可避な不純物から成る
組成を有する冷間加工性に優れた高強度チタン合金であ
る。
8.0 〜15.0％、MoおよびＶの少なくとも１種合計: 1.0
％超8.0 ％以下、残部チタンと不可避な不純物から成る
組成を有する冷間加工性に優れた高強度チタン合金であ
る。
【００１９】さらに別の面からは、本発明は、Zr：8.0
〜15.0％と、Snと、MoおよびＶのうちの１種以上を下記
式を満足する量だけ含有するものであってもよい。 3.5 ≦Sn＋３×(Mo+V)≦24 ・・・・・(1) Sn≦10 ・・・・・(2) かくして、本発明によれば、70％以上の冷間加工が可能
であって、冷間加工後の引張強度が900MPa以上を確保で
き研磨性に優れ、かつ特に眼鏡、時計部材として有用な
チタン合金が得られるのである。
〜15.0％と、Snと、MoおよびＶのうちの１種以上を下記
式を満足する量だけ含有するものであってもよい。 3.5 ≦Sn＋３×(Mo+V)≦24 ・・・・・(1) Sn≦10 ・・・・・(2) かくして、本発明によれば、70％以上の冷間加工が可能
であって、冷間加工後の引張強度が900MPa以上を確保で
き研磨性に優れ、かつ特に眼鏡、時計部材として有用な
チタン合金が得られるのである。
【００２０】
【作用】次に、本発明において合金組成およびその製造
方法を上述のように限定して理由をその作用とともに詳
述する。なお、特にことわりがない限り、本明細書で
「％」は「重量％」である。
方法を上述のように限定して理由をその作用とともに詳
述する。なお、特にことわりがない限り、本明細書で
「％」は「重量％」である。
【００２１】(1) Zr Zrをチタンに添加すると結晶粒を細かくする作用を持っ
ており、この作用によりZrを添加したチタン合金では結
晶粒が粗大化せず、良好な冷間加工性と高強度が得られ
る。
ており、この作用によりZrを添加したチタン合金では結
晶粒が粗大化せず、良好な冷間加工性と高強度が得られ
る。
【００２２】この場合、８％未満のZrではSnと複合添加
しても強度目標が達成されず、あるいは冷間加工性が不
足する結果となる。好ましくは、９％以上添加する。一
方、Zrを過剰量添加しても強度特性の向上が見られず、
むしろ比重の増大を招き、軽量であるというチタン合金
の特徴を損なうことになる。そこでZrの添加量の上限を
15％以下、好ましくは12％以下とした。
しても強度目標が達成されず、あるいは冷間加工性が不
足する結果となる。好ましくは、９％以上添加する。一
方、Zrを過剰量添加しても強度特性の向上が見られず、
むしろ比重の増大を招き、軽量であるというチタン合金
の特徴を損なうことになる。そこでZrの添加量の上限を
15％以下、好ましくは12％以下とした。
【００２３】(2) Sn 本発明にあってZrの単独添加だけでは強度の目標値を満
たすことができない。このため、第３元素としてSnの添
加が有効である。Snの添加量は3.5 ％以上であれば強度
目標を満足し、かつこの添加により材料の研磨性が向上
できる。好ましくは 5.0％以上である。
たすことができない。このため、第３元素としてSnの添
加が有効である。Snの添加量は3.5 ％以上であれば強度
目標を満足し、かつこの添加により材料の研磨性が向上
できる。好ましくは 5.0％以上である。
【００２４】一方、10.0％を越える添加は冷間加工性を
悪化させるため、Sn添加量の上限値は10.0％とした。ま
たこの場合、７.0％を越えるSnを添加しても強度が飽和
する傾向を持つので、Snの添加量として好ましくは７.0
％以下とする。
悪化させるため、Sn添加量の上限値は10.0％とした。ま
たこの場合、７.0％を越えるSnを添加しても強度が飽和
する傾向を持つので、Snの添加量として好ましくは７.0
％以下とする。
【００２５】(3) Mo、Ｖ これらの元素もSnと同じく添加により強化元素として寄
与する。これらの元素の添加量としてそれぞれ１％以下
では強度目標を達成することができず、また良好な研磨
性も得られない。一方、それぞれ８％を越える添加を行
った場合、冷間加工性が劣化し、本発明にかかる合金の
開発目標を満足することができない。また、これらの元
素を５％を超えて添加しても強度の上昇に対する影響が
少なくなるため、これらの元素の単独添加の場合の好ま
しい添加量上限値を５％以下とした。
与する。これらの元素の添加量としてそれぞれ１％以下
では強度目標を達成することができず、また良好な研磨
性も得られない。一方、それぞれ８％を越える添加を行
った場合、冷間加工性が劣化し、本発明にかかる合金の
開発目標を満足することができない。また、これらの元
素を５％を超えて添加しても強度の上昇に対する影響が
少なくなるため、これらの元素の単独添加の場合の好ま
しい添加量上限値を５％以下とした。
【００２６】(4) 複合添加の効果 Snと、MoおよびＶの少なくとも１種とを複合添加した場
合、添加量の合計がＣ＝Sn＋３× (Mo＋Ｖ) で表される
成分指数Ｃについて、Ｃ＜3.5 であれば強度目標を達成
することができず、かつ良好な研磨性を得ることができ
ない。一方、Ｃ＞24の条件では冷間加工性が悪化する。
合、添加量の合計がＣ＝Sn＋３× (Mo＋Ｖ) で表される
成分指数Ｃについて、Ｃ＜3.5 であれば強度目標を達成
することができず、かつ良好な研磨性を得ることができ
ない。一方、Ｃ＞24の条件では冷間加工性が悪化する。
【００２７】本発明にかかるチタン合金は以上の合金成
分から成り、残りは不可避不純物とチタンである。この
ようなチタン合金中に含まれる不可避的な不純物として
酸素、窒素、水素、炭素、シリコンなどが考えられる。
これらの不純物の存在量としては、通常、下記範囲内の
量が不純物量として許容されると考える。
分から成り、残りは不可避不純物とチタンである。この
ようなチタン合金中に含まれる不可避的な不純物として
酸素、窒素、水素、炭素、シリコンなどが考えられる。
これらの不純物の存在量としては、通常、下記範囲内の
量が不純物量として許容されると考える。
【００２８】(a) 酸素＝0.20％以下 (b) 窒素＝0.10％以下 (c) 水素、炭素＝それぞれ0.010 ％以下 (d) ケイ素＝0.030 ％以下 本発明にかかるチタン合金は通常の手段によって所定合
金組成のインゴットの溶製、熱間加工が行われ、次いで
仕上げ加工として一般には冷間圧延である冷間加工が行
われる。
金組成のインゴットの溶製、熱間加工が行われ、次いで
仕上げ加工として一般には冷間圧延である冷間加工が行
われる。
【００２９】ここに本発明によれば、冷間加工に先立っ
て800 ℃以上に加熱する焼鈍処理を行うのが望ましい。
冷間加工前のこのような熱処理は素材の冷間加工性を与
えるために重要な役割を果たし、そのとき熱処理温度が
800 ℃未満では素材の冷間加工時の加工性が不足し、冷
間加工中に割れの発生を招く場合がある。また、950 ℃
を超えると熱処理後にβ変態組織が残留し、冷間加工性
を悪化させる傾向がある。好ましい焼鈍条件は温度800
〜950 ℃×時間 0.5〜２時間である。
て800 ℃以上に加熱する焼鈍処理を行うのが望ましい。
冷間加工前のこのような熱処理は素材の冷間加工性を与
えるために重要な役割を果たし、そのとき熱処理温度が
800 ℃未満では素材の冷間加工時の加工性が不足し、冷
間加工中に割れの発生を招く場合がある。また、950 ℃
を超えると熱処理後にβ変態組織が残留し、冷間加工性
を悪化させる傾向がある。好ましい焼鈍条件は温度800
〜950 ℃×時間 0.5〜２時間である。
【００３０】本発明において多段で冷間加工を行う場
合、各回の冷間加工に先立って上述の焼鈍処理を行うの
が好ましい。次に、実施例によって本発明の作用効果に
ついてさらに具体的に説明する。
合、各回の冷間加工に先立って上述の焼鈍処理を行うの
が好ましい。次に、実施例によって本発明の作用効果に
ついてさらに具体的に説明する。
【００３１】
【実施例】本例では、表１に示す組成割合の各合金をプ
ラズマアーク溶解により溶解して厚み20mm、幅50mm、長
さ200 mmのボタンインゴットを作成した。ボタンインゴ
ットは1100℃で加熱して15mmの厚みまで鍛造してから、
950 ℃に加熱して７mmの厚みまで熱間で一方向に圧延し
た。この素材を800 ℃に１時間加熱空冷する焼鈍熱処理
した後、厚さ５mmまで機械加工により表面のスケール層
を除去してから、冷間にて３mmの厚みまで40％圧延し、
冷間圧延素材を得た。
ラズマアーク溶解により溶解して厚み20mm、幅50mm、長
さ200 mmのボタンインゴットを作成した。ボタンインゴ
ットは1100℃で加熱して15mmの厚みまで鍛造してから、
950 ℃に加熱して７mmの厚みまで熱間で一方向に圧延し
た。この素材を800 ℃に１時間加熱空冷する焼鈍熱処理
した後、厚さ５mmまで機械加工により表面のスケール層
を除去してから、冷間にて３mmの厚みまで40％圧延し、
冷間圧延素材を得た。
【００３２】この素材の長手方向からは、平行部幅＝6.
25mm、長さ＝32mm、厚み＝２mmの引張試験片を採取し、
室温での引張特性を調査したが、この引張試験で900MPa
以下の引張強さを示した成分は強度不良と判断した。
25mm、長さ＝32mm、厚み＝２mmの引張試験片を採取し、
室温での引張特性を調査したが、この引張試験で900MPa
以下の引張強さを示した成分は強度不良と判断した。
【００３３】さらに熱間圧延後の熱延板に所定温度で焼
鈍後、５mmから1.5 mmの厚みまで圧下率70％の冷間圧延
を行った。この冷間圧延後に表面端部に割れが目視で認
められた成分は冷間加工性不良と判断した。
鈍後、５mmから1.5 mmの厚みまで圧下率70％の冷間圧延
を行った。この冷間圧延後に表面端部に割れが目視で認
められた成分は冷間加工性不良と判断した。
【００３４】上記とは別に冷間圧延後の素材を800 ℃に
て焼鈍後、素材横断面から埋め込み用試験片を採取し、
#1200 のペーパ研磨、およびバフ研磨を行い、研磨後の
表面に曇の認められた材料を研磨性不良と判断した。調
査結果を表１に併せて示す。本発明条件内の成分につい
てのみ強度、研磨性と冷間加工性の目標値を満足してい
ることが判る。
て焼鈍後、素材横断面から埋め込み用試験片を採取し、
#1200 のペーパ研磨、およびバフ研磨を行い、研磨後の
表面に曇の認められた材料を研磨性不良と判断した。調
査結果を表１に併せて示す。本発明条件内の成分につい
てのみ強度、研磨性と冷間加工性の目標値を満足してい
ることが判る。
【００３５】
【表１】
【００３６】
【表２】
【００３７】これらの結果をグラフにまとめたのを図１
〜図３に示す。本発明の範囲の合金組成を有するものは
いずれも強度、研磨性、そして延性にすぐれている。
〜図３に示す。本発明の範囲の合金組成を有するものは
いずれも強度、研磨性、そして延性にすぐれている。
【００３８】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
眼鏡材として特に優れた強度と冷間加工性を有するチタ
ン合金が得られる。本発明にかかる合金は、眼鏡用だけ
ではなく、高強度と冷間加工性が同様に要求される時計
用部材、あるいは歯車などの機械構造用材料としても適
用可能である。
眼鏡材として特に優れた強度と冷間加工性を有するチタ
ン合金が得られる。本発明にかかる合金は、眼鏡用だけ
ではなく、高強度と冷間加工性が同様に要求される時計
用部材、あるいは歯車などの機械構造用材料としても適
用可能である。
【図１】実施例の結果をSn量とZrとの関係でまとめたグ
ラフである。
ラフである。
【図２】実施例の結果をZr量とMo＋Ｖ量との関係でまと
めたグラフである。
めたグラフである。
【図３】実施例の結果をSn量と３× (Mo＋Ｖ) 量との関
係でまとめたグラフである。
係でまとめたグラフである。
Claims (3)
- 【請求項１】 重量％で、 Zr:8.0 〜15.0％、 Sn: 3.5 〜10.0％、 残部をチタンと不可避的な不純物からなる組成を有する
ことを特徴とする冷間加工性に優れた高強度チタン合
金。 - 【請求項２】 重量％で、 Zr: 8.0〜15.0％、 Mo およびV の少なくとも１種合計:
1.0 ％超8.0 ％以下、 残部チタンと不可避的な不純物からなる組成を有するこ
とを特徴とする冷間加工性に優れた高強度チタン合金。 - 【請求項３】 重量％で、 Zr: 8.0 〜15.0％、 Snと、MoおよびＶのうちの１種以上とを下記式を満足す
る量だけ含有し、 3.5 ≦Sn＋３×(Mo+V)≦24 かつ Sn ≦10、 残部をチタンと不可避的な不純物からなる組成を有する
ことを特徴とする冷間加工性に優れた高強度チタン合
金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9012694A JPH07300637A (ja) | 1994-04-27 | 1994-04-27 | 冷間加工性に優れた高強度チタン合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9012694A JPH07300637A (ja) | 1994-04-27 | 1994-04-27 | 冷間加工性に優れた高強度チタン合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07300637A true JPH07300637A (ja) | 1995-11-14 |
Family
ID=13989819
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9012694A Pending JPH07300637A (ja) | 1994-04-27 | 1994-04-27 | 冷間加工性に優れた高強度チタン合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07300637A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002371331A (ja) * | 2001-06-18 | 2002-12-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | チタン合金 |
-
1994
- 1994-04-27 JP JP9012694A patent/JPH07300637A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002371331A (ja) * | 2001-06-18 | 2002-12-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | チタン合金 |
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