JPH07276019A - 含Ｃｕ，Ｓｎ鋼の連続鋳造パウダー - Google Patents
含Ｃｕ，Ｓｎ鋼の連続鋳造パウダーInfo
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- JPH07276019A JPH07276019A JP8529094A JP8529094A JPH07276019A JP H07276019 A JPH07276019 A JP H07276019A JP 8529094 A JP8529094 A JP 8529094A JP 8529094 A JP8529094 A JP 8529094A JP H07276019 A JPH07276019 A JP H07276019A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、含Ｃｕ，Ｓｎ鋼を鋳造し熱間加工
する際発生する表面割れを防止することを目的とした連
続鋳造用パウダーに関するものである。 【構成】 鋳造中に焼結層を形成しないＣａＯ―ＳｉＯ
2―Ａｌ2Ｏ3―ＭｇＯ―ＣａＦ2―Ｎａ2Ｏ系パウダー
に、式―１にて定められる平均粒度を持ち、かつ粒度１
０μｍ以下を２０重量％以下に整粒したＮｉ粉を１〜２
０重量％添加した連続鋳造用パウダーを用いることによ
り、鋳造中のパウダーからメニスカスの溶鋼に所定のＮ
ｉ量を安定的に拡散・混合させ、鋳片表層１ｍｍ以上の
Ｎｉ合金化層を形成させる。
する際発生する表面割れを防止することを目的とした連
続鋳造用パウダーに関するものである。 【構成】 鋳造中に焼結層を形成しないＣａＯ―ＳｉＯ
2―Ａｌ2Ｏ3―ＭｇＯ―ＣａＦ2―Ｎａ2Ｏ系パウダー
に、式―１にて定められる平均粒度を持ち、かつ粒度１
０μｍ以下を２０重量％以下に整粒したＮｉ粉を１〜２
０重量％添加した連続鋳造用パウダーを用いることによ
り、鋳造中のパウダーからメニスカスの溶鋼に所定のＮ
ｉ量を安定的に拡散・混合させ、鋳片表層１ｍｍ以上の
Ｎｉ合金化層を形成させる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、含Ｃｕ，Ｓｎ鋼の連続
鋳造用パウダーに関するものである。
鋳造用パウダーに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】Ｃｕ，Ｓｎのトランプエレメントを含む
スクラップを原料とする溶鋼、あるいは耐候性用鋼のよ
うに積極的にＣｕ，Ｓｎを添加した鋼に代表されるＣ
ｕ，Ｓｎ量の多い溶鋼を鋳造し、熱間加工する場合、表
面疵が問題となる。
スクラップを原料とする溶鋼、あるいは耐候性用鋼のよ
うに積極的にＣｕ，Ｓｎを添加した鋼に代表されるＣ
ｕ，Ｓｎ量の多い溶鋼を鋳造し、熱間加工する場合、表
面疵が問題となる。
【０００３】含Ｃｕ鋼の熱間加工においては、Ｃｕ０．
３％未満でも軽微な表面疵が認められ、Ｃｕが０．３％
以上になると小さな割れ疵を生じ、Ｃｕ０．８％に達す
れば割れ疵は著しく大きくなり、これ以上含Ｃｕ量を増
加すれば、割れ疵は含Ｃｕ量の増加に従い一層増大する
ことが知られている（鉄鋼に及ぼす合金元素の影響３７
８頁 誠文堂新光社）。
３％未満でも軽微な表面疵が認められ、Ｃｕが０．３％
以上になると小さな割れ疵を生じ、Ｃｕ０．８％に達す
れば割れ疵は著しく大きくなり、これ以上含Ｃｕ量を増
加すれば、割れ疵は含Ｃｕ量の増加に従い一層増大する
ことが知られている（鉄鋼に及ぼす合金元素の影響３７
８頁 誠文堂新光社）。
【０００４】特開昭６３―１６０７５２号公報において
は、鋳片表面割れ防止連続鋳造法が開示されている。
は、鋳片表面割れ防止連続鋳造法が開示されている。
【０００５】これによると、銅鋳型の鋳片側にＮｉの板
を接着し、板表面に鋳込み方向に溝を設け、さらに超音
波振動を付与することにより高速鋳込みを得ることが提
案されている。
を接着し、板表面に鋳込み方向に溝を設け、さらに超音
波振動を付与することにより高速鋳込みを得ることが提
案されている。
【０００６】また、特願平３―２７２３５８号において
は、含Ｃｕ，Ｓｎ鋼の連続鋳造用パウダーが提示されて
いる。
は、含Ｃｕ，Ｓｎ鋼の連続鋳造用パウダーが提示されて
いる。
【０００７】これによると、公知の連鋳用パウダーに平
均粒度１００μｍ以下で１μｍ以下を２０重量％以下に
整粒されたＮｉ粉を添加し、スラグに混入したＮｉにて
鋳片表層へのＮｉ合金化を図ることが提案されている。
均粒度１００μｍ以下で１μｍ以下を２０重量％以下に
整粒されたＮｉ粉を添加し、スラグに混入したＮｉにて
鋳片表層へのＮｉ合金化を図ることが提案されている。
【０００８】上記２種類の手法は、鋳型内にてすでに凝
固した鋳片表面側からＮｉを合金化させることを特徴と
している。
固した鋳片表面側からＮｉを合金化させることを特徴と
している。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】特願平３―２７２３５
８号で提示した方法によると、鋳片表面に０．５ｍｍ以
下のＮｉ合金化層を得ることができる。しかしながら、
下記（１），（２）の問題が生じた。
８号で提示した方法によると、鋳片表面に０．５ｍｍ以
下のＮｉ合金化層を得ることができる。しかしながら、
下記（１），（２）の問題が生じた。
【００１０】（１）Ｎｉ粉のサイズが、１００μｍ以
下，１０μｍ前後が最適とするため、非常に小さい。従
って、鋳型への連続鋳造用パウダー投入時にＮｉ粉塵が
発生し、スラグ中へのＮｉ歩留まり低下、作業環境の悪
化を引き起こす。
下，１０μｍ前後が最適とするため、非常に小さい。従
って、鋳型への連続鋳造用パウダー投入時にＮｉ粉塵が
発生し、スラグ中へのＮｉ歩留まり低下、作業環境の悪
化を引き起こす。
【００１１】（２）鋳片表面におけるＮｉ合金化層が
０．５ｍｍ以下と非常に小さい。従って、鋳片表面に発
生する不均一な凝固シェル成長や、溶融した連続鋳造用
パウダーの鋳型―凝固鋳片間での不均一な流入によっ
て、常に安定したＮｉ合金化層の形成を保証することが
困難となる。
０．５ｍｍ以下と非常に小さい。従って、鋳片表面に発
生する不均一な凝固シェル成長や、溶融した連続鋳造用
パウダーの鋳型―凝固鋳片間での不均一な流入によっ
て、常に安定したＮｉ合金化層の形成を保証することが
困難となる。
【００１２】また、鋳造後の鋳片表層に０．５ｍｍ以上
の酸化層が形成，除去された後に熱間加工される場合、
Ｎｉ合金化層形成による表面疵防止効果は、低下する。
の酸化層が形成，除去された後に熱間加工される場合、
Ｎｉ合金化層形成による表面疵防止効果は、低下する。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、鋳造中
に焼結層を形成しないＣａＯ―ＳｉＯ2―Ａｌ2Ｏ3―Ｍ
ｇＯ―ＣａＦ2―Ｎａ2Ｏ系パウダーにおいて、式―１に
て定められる平均粒度と粒度１０μｍ以下を２０重量％
以下に整粒したＮｉ粉を１〜２０重量％添加した含Ｃ
ｕ，Ｓｎ鋼の連続鋳造用パウダーである。
に焼結層を形成しないＣａＯ―ＳｉＯ2―Ａｌ2Ｏ3―Ｍ
ｇＯ―ＣａＦ2―Ｎａ2Ｏ系パウダーにおいて、式―１に
て定められる平均粒度と粒度１０μｍ以下を２０重量％
以下に整粒したＮｉ粉を１〜２０重量％添加した含Ｃ
ｕ，Ｓｎ鋼の連続鋳造用パウダーである。
【００１４】
【数２】 ただし、ｄOPT＜１．０×１０-2ｍ。
【００１５】ここで、Ｌ：鋳型メニスカスにある連鋳用
パウダーの溶融層厚み（ｍ），Ｑ：連鋳用パウダーの単
位鋳片表面積当たりの消費量（ｋｇ／ｍ3），ｇ：重力
加速度（ｇ＝９．８ｋｇ・ｍ／ｓｅｃ），ρNi：添加す
るＮｉの密度（ｋｇ／ｍ3），ρP：鋳型メニスカスにあ
るパウダー溶融層の密度（ｋｇ／ｍ3），Ｗ：鋳造スラ
ブ幅（ｍ），Ｄは鋳造スラブ厚み（ｍ），Ｖｃ：鋳造速
度（ｍ／ｍｉｎ），αおよびｎは、α＝５．０×１
０3，ｎ＝１．４〜２．５で与えられるパラメーター
で、ｎはこの範囲の任意の値をとる。
パウダーの溶融層厚み（ｍ），Ｑ：連鋳用パウダーの単
位鋳片表面積当たりの消費量（ｋｇ／ｍ3），ｇ：重力
加速度（ｇ＝９．８ｋｇ・ｍ／ｓｅｃ），ρNi：添加す
るＮｉの密度（ｋｇ／ｍ3），ρP：鋳型メニスカスにあ
るパウダー溶融層の密度（ｋｇ／ｍ3），Ｗ：鋳造スラ
ブ幅（ｍ），Ｄは鋳造スラブ厚み（ｍ），Ｖｃ：鋳造速
度（ｍ／ｍｉｎ），αおよびｎは、α＝５．０×１
０3，ｎ＝１．４〜２．５で与えられるパラメーター
で、ｎはこの範囲の任意の値をとる。
【００１６】本発明者らは、式―１にて与えられる平均
粒度を持つＮｉ粉を一定量混入させた焼結を形成しない
連続鋳造用パウダーを使用することで、鋳型内メニスカ
ス上でパウダーが溶融し、Ｎｉ粉が沈降、溶鋼との界面
に近づくに従って液体Ｎｉ粒となり、溶鋼と接触するメ
ニスカス界面から液体Ｎｉが溶鋼中に拡散混合し、鋳片
表層にＮｉが所定の量だけ富化された層を安定的に作り
出す手法を見いだした。
粒度を持つＮｉ粉を一定量混入させた焼結を形成しない
連続鋳造用パウダーを使用することで、鋳型内メニスカ
ス上でパウダーが溶融し、Ｎｉ粉が沈降、溶鋼との界面
に近づくに従って液体Ｎｉ粒となり、溶鋼と接触するメ
ニスカス界面から液体Ｎｉが溶鋼中に拡散混合し、鋳片
表層にＮｉが所定の量だけ富化された層を安定的に作り
出す手法を見いだした。
【００１７】
【作用】本発明者らの実験によると、連鋳用パウダーに
添加したＮｉ粉は、溶融スラグとともに鋳型―鋳片表層
間に流入するものと、鋳型内メニスカス上で溶融スラグ
―溶鋼界面から溶鋼中に拡散混合するものとがあるこ
と、さらに溶鋼中に拡散混合するＮｉ高濃度境界層を所
定に保つことで凝固する鋳片表層にＮｉが合金化する知
見を得た。
添加したＮｉ粉は、溶融スラグとともに鋳型―鋳片表層
間に流入するものと、鋳型内メニスカス上で溶融スラグ
―溶鋼界面から溶鋼中に拡散混合するものとがあるこ
と、さらに溶鋼中に拡散混合するＮｉ高濃度境界層を所
定に保つことで凝固する鋳片表層にＮｉが合金化する知
見を得た。
【００１８】本発明はこの知見をもとに完成された物で
あるが、本発明でのＮｉは平均粒度ｄが式―１にて規定
され、かつ１０μｍ以下を２０重量％以下に整粒され
る。また、使用する連鋳用パウダーは焼結層を形成しな
いものである。
あるが、本発明でのＮｉは平均粒度ｄが式―１にて規定
され、かつ１０μｍ以下を２０重量％以下に整粒され
る。また、使用する連鋳用パウダーは焼結層を形成しな
いものである。
【００１９】従来の割れ疵防止技術が、鋳型内にてすで
に凝固した鋳片表面側からＮｉを合金化させることに主
眼を置いて発明されたのに対して、本発明は、連鋳用パ
ウダーに混入させたＮｉを鋳型内メニスカスから溶鋼中
に拡散混合させることに主眼を置く。
に凝固した鋳片表面側からＮｉを合金化させることに主
眼を置いて発明されたのに対して、本発明は、連鋳用パ
ウダーに混入させたＮｉを鋳型内メニスカスから溶鋼中
に拡散混合させることに主眼を置く。
【００２０】実験によれば、連鋳用パウダーに混入させ
たＮｉ粉をメニスカスから溶鋼中に拡散混合させること
によって、メニスカス近傍の溶鋼中に形成されるＮｉ濃
度境界層の厚みδｃと鋳造速度Ｖｃ，ならびにパウダー
から溶鋼中へのＮｉ拡散混合量をコントロールすること
で、式―２および式―３に表される鋳片表層のＮｉ合金
化層厚みλと合金化Ｎｉ平均濃度Ｃを有する鋳片を、製
造することが可能となることがわかった。
たＮｉ粉をメニスカスから溶鋼中に拡散混合させること
によって、メニスカス近傍の溶鋼中に形成されるＮｉ濃
度境界層の厚みδｃと鋳造速度Ｖｃ，ならびにパウダー
から溶鋼中へのＮｉ拡散混合量をコントロールすること
で、式―２および式―３に表される鋳片表層のＮｉ合金
化層厚みλと合金化Ｎｉ平均濃度Ｃを有する鋳片を、製
造することが可能となることがわかった。
【００２１】
【数３】
【００２２】
【数４】
【００２３】ここで、λ：鋳片表層のＮｉ合金化層厚み
（ｍ），Ｃ：鋳片表層のＮｉ合金化層でのＮｉ平均濃度
Ｃ（重量％），δｃ：メニスカス近傍の溶鋼中に形成さ
れるＮｉ濃度境界層の厚み（ｍ），Ｍ：連鋳用パウダー
に添加されたＮｉ重量％，ρL：溶鋼の密度（ｋｇ／
ｍ3），Ｗ：鋳造スラブ幅（ｍ），Ｄは鋳造スラブ厚み
（ｍ），Ｖｃ：鋳造速度（ｍ／ｍｉｎ）を表す。
（ｍ），Ｃ：鋳片表層のＮｉ合金化層でのＮｉ平均濃度
Ｃ（重量％），δｃ：メニスカス近傍の溶鋼中に形成さ
れるＮｉ濃度境界層の厚み（ｍ），Ｍ：連鋳用パウダー
に添加されたＮｉ重量％，ρL：溶鋼の密度（ｋｇ／
ｍ3），Ｗ：鋳造スラブ幅（ｍ），Ｄは鋳造スラブ厚み
（ｍ），Ｖｃ：鋳造速度（ｍ／ｍｉｎ）を表す。
【００２４】本発明では、連鋳用パウダーに混入させた
Ｎｉ粉が、溶融したパウダースラグ層内を一定時間内に
安定的に通過し、溶鋼に到達させることが重要となる。
Ｎｉ粉が、溶融したパウダースラグ層内を一定時間内に
安定的に通過し、溶鋼に到達させることが重要となる。
【００２５】式―１において、ｎ＝１．４〜２．５とし
たのは、１．４未満の場合すなわち添加するＮｉ粉が非
常に小さい場合、混入させたＮｉ粉が溶融したパウダー
スラグ層内を通過しメニスカスで溶鋼に到達する時間が
大きくなり、溶融スラグが鋳型―凝固鋳片間に流れ込む
までの時間より大きくなる。
たのは、１．４未満の場合すなわち添加するＮｉ粉が非
常に小さい場合、混入させたＮｉ粉が溶融したパウダー
スラグ層内を通過しメニスカスで溶鋼に到達する時間が
大きくなり、溶融スラグが鋳型―凝固鋳片間に流れ込む
までの時間より大きくなる。
【００２６】その結果、メニスカスから溶鋼に拡散混合
するＮｉ量は減少する。加えて、鋳造中にＮｉ粉を混入
させた連鋳用パウダーをメニスカスに投入する際、１０
μｍ以下の粒径のＮｉ粉は粉塵として飛散し、歩留まり
の低下、ならびに作業環境の悪化を誘発し、この傾向
は、１０μｍ以下の粒子径を持つＮｉ重量％が２０％を
越えると顕著になる。
するＮｉ量は減少する。加えて、鋳造中にＮｉ粉を混入
させた連鋳用パウダーをメニスカスに投入する際、１０
μｍ以下の粒径のＮｉ粉は粉塵として飛散し、歩留まり
の低下、ならびに作業環境の悪化を誘発し、この傾向
は、１０μｍ以下の粒子径を持つＮｉ重量％が２０％を
越えると顕著になる。
【００２７】従って、式―１において、ｎが１．４未満
の場合は好ましくない。加えて、１０μｍ以下の粒径を
持つＮｉ重量％が２０％を越えるとは、好ましくない。
の場合は好ましくない。加えて、１０μｍ以下の粒径を
持つＮｉ重量％が２０％を越えるとは、好ましくない。
【００２８】一方、ｎが２．５を越える場合すなわち添
加するＮｉ粉粒径が非常に大きい場合、メニスカス近傍
の溶鋼中にディッケルを発生させ、ヘゲ疵の原因とな
る。
加するＮｉ粉粒径が非常に大きい場合、メニスカス近傍
の溶鋼中にディッケルを発生させ、ヘゲ疵の原因とな
る。
【００２９】また、メニスカス近傍の溶鋼中におけるＮ
ｉ濃度境界層の厚み，濃度分布の不均一性が大きくな
り、鋳片表層Ｎｉ合金化層の厚み，Ｎｉ濃度分布の不均
一性が助長される。従って、式―１において、ｎが２．
５を越える場合は好ましくない。
ｉ濃度境界層の厚み，濃度分布の不均一性が大きくな
り、鋳片表層Ｎｉ合金化層の厚み，Ｎｉ濃度分布の不均
一性が助長される。従って、式―１において、ｎが２．
５を越える場合は好ましくない。
【００３０】使用するパウダーが、鋳造時の溶融層厚み
を制御する手法として微粒カーボンでなく骨材にプリメ
ルトさせたカーボンを用いている場合、焼結層を形成す
る傾向にある。
を制御する手法として微粒カーボンでなく骨材にプリメ
ルトさせたカーボンを用いている場合、焼結層を形成す
る傾向にある。
【００３１】鋳造中に焼結層を形成するパウダーにＮｉ
粉を混入させると、焼結層にて混入させたＮｉ粉の安定
的な通過が阻害され、メニスカス近傍の溶鋼中における
Ｎｉ濃度境界層の厚み，濃度分布の不均一性が大きくな
り、鋳片表層Ｎｉ合金化層の厚み，Ｎｉ濃度分布の不均
一性が助長されるため、鋳造中に焼結層を形成するパウ
ダーの使用は、好ましくない。
粉を混入させると、焼結層にて混入させたＮｉ粉の安定
的な通過が阻害され、メニスカス近傍の溶鋼中における
Ｎｉ濃度境界層の厚み，濃度分布の不均一性が大きくな
り、鋳片表層Ｎｉ合金化層の厚み，Ｎｉ濃度分布の不均
一性が助長されるため、鋳造中に焼結層を形成するパウ
ダーの使用は、好ましくない。
【００３２】従って、添加するＮｉ粉の平均粒度ｄが式
―１にて規定され、Ｎｉ粉の粒度１０μｍ以下を２０重
量％以下に整粒されたＮｉ粉を、焼結層を形成しない連
続鋳造用パウダーに混入させる。
―１にて規定され、Ｎｉ粉の粒度１０μｍ以下を２０重
量％以下に整粒されたＮｉ粉を、焼結層を形成しない連
続鋳造用パウダーに混入させる。
【００３３】鋳片の表層１ｍｍを合金化させるのに必要
なＮｉ粉は１％であり、割れ防止に効果のある量をメニ
スカスの溶鋼に溶解・拡散させ、確実に合金化させるた
めには、３〜１０％が好ましい。
なＮｉ粉は１％であり、割れ防止に効果のある量をメニ
スカスの溶鋼に溶解・拡散させ、確実に合金化させるた
めには、３〜１０％が好ましい。
【００３４】Ｎｉ粉のパウダー中への添加量が２０重量
％を越える場合は、鋳造中のパウダー溶融特性が変化
し、鋳造の安定性が確保できなくなるため、上限は、２
０重量％とする。
％を越える場合は、鋳造中のパウダー溶融特性が変化
し、鋳造の安定性が確保できなくなるため、上限は、２
０重量％とする。
【００３５】また、鋳片表層のＮｉ合金化層厚み，濃度
分布を安定的に形成させる手法として、メニスカス近傍
の溶鋼の電磁攪拌や、鋳型内，直下での均一な静磁界を
用いた溶鋼流動制御技術と組み合わせることも有効であ
る。
分布を安定的に形成させる手法として、メニスカス近傍
の溶鋼の電磁攪拌や、鋳型内，直下での均一な静磁界を
用いた溶鋼流動制御技術と組み合わせることも有効であ
る。
【００３６】
【実施例】スクラップを原料として１５０ｔ溶解、連続
鋳造した表１のスラブ（寸法２４０×１０５０×６８０
０ｍｍ）を熱間圧延して板厚３．２ｍｍのホットコイル
を製造した。
鋳造した表１のスラブ（寸法２４０×１０５０×６８０
０ｍｍ）を熱間圧延して板厚３．２ｍｍのホットコイル
を製造した。
【００３７】
【表１】
【００３８】鋳造条件を次に示す。
【００３９】湾曲型連鋳機において、鋳造温度１５５０
〜１５８０℃、鋳造速度毎分０．６〜１．２ｍとし、焼
結層を形成するパウダー（Ａ）と焼結層を形成しないパ
ウダー（Ｂ）をそれぞれ自動供給した。
〜１５８０℃、鋳造速度毎分０．６〜１．２ｍとし、焼
結層を形成するパウダー（Ａ）と焼結層を形成しないパ
ウダー（Ｂ）をそれぞれ自動供給した。
【００４０】得られた鋳片を加熱炉に温片装入し、１２
００℃×１５０分で加熱した。
００℃×１５０分で加熱した。
【００４１】ついで粗圧延速度１００ｍ毎分、バー厚４
５ｍｍとし、７スタンドの仕上げ圧延機で板厚３．２ｍ
ｍのホットコイルとした。
５ｍｍとし、７スタンドの仕上げ圧延機で板厚３．２ｍ
ｍのホットコイルとした。
【００４２】目視判定により、長さ５ｍｍ以上の疵が２
ｍ当たり１個超のコイルを不良、１個以下のコイルを良
好とした。
ｍ当たり１個超のコイルを不良、１個以下のコイルを良
好とした。
【００４３】使用した連鋳用パウダーを焼結層を形成す
るもの（Ａ），焼結層を形成しないもの（Ｂ）の２種類
に分類し、添加するＮｉ粉の平均粒度ｄが式―１にて求
められる適正粒度ｄOPTより小さいもの（ａ），ｄOPTに
適合するもの（ｂ），ｄOPTより大きいもの（ｃ）の３
種類に分類し、パウダー条件と表面疵の関係を表２に示
した。
るもの（Ａ），焼結層を形成しないもの（Ｂ）の２種類
に分類し、添加するＮｉ粉の平均粒度ｄが式―１にて求
められる適正粒度ｄOPTより小さいもの（ａ），ｄOPTに
適合するもの（ｂ），ｄOPTより大きいもの（ｃ）の３
種類に分類し、パウダー条件と表面疵の関係を表２に示
した。
【００４４】
【表２】
【００４５】
【発明の効果】本発明によると、パウダーに添加したＮ
ｉ粉が、鋳造速度変動等の操業変動に左右されることな
く、連続鋳造した鋳片の表層に安定的に合金化して、Ｃ
ｕ，Ｓｎ含有量が高い溶鋼から表面性状の優れた鋼材を
製造することができる。
ｉ粉が、鋳造速度変動等の操業変動に左右されることな
く、連続鋳造した鋳片の表層に安定的に合金化して、Ｃ
ｕ，Ｓｎ含有量が高い溶鋼から表面性状の優れた鋼材を
製造することができる。
Claims (2)
- 【請求項１】 ＣａＯ―ＳｉＯ2―Ａｌ2Ｏ3―ＭｇＯ―
ＣａＦ2―Ｎａ2Ｏ系パウダーにおいて、式―１の範囲に
て規定される平均粒度ｄOPT（ｍ）を有し、かつ粒度１
０μｍ以下が２０重量％であるＮｉ粉を１〜２０重量％
添加したことを特徴とする含Ｃｕ，Ｓｎ鋼の連続鋳造用
パウダー。 【数１】 ただし、ｄOPT＜１．０×１０-2ｍ。ここで、 Ｌ：鋳型メニスカスにある連鋳用パウダーの溶融層厚み
（ｍ），Ｑ：連鋳用パウダーの単位鋳片表面積当たりの
消費量（ｋｇ／ｍ3），ｇ：重力加速度（ｇ＝９．８ｋ
ｇ・ｍ／ｓｅｃ），ρNi：添加するＮｉの密度（ｋｇ／
ｍ3），ρP：鋳型メニスカスにあるパウダー溶融層の密
度（ｋｇ／ｍ3），Ｗ：鋳造スラブ幅（ｍ），Ｄは鋳造
スラブ厚み（ｍ），Ｖｃ：鋳造速度（ｍ／ｍｉｎ），α
およびｎは、α＝５．０×１０3，ｎ＝１．４〜２．５
で与えられるパラメーターで、ｎはこの範囲の任意の値
をとる。 - 【請求項２】 請求項１記載の含Ｃｕ，Ｓｎ鋼の連続鋳
造用パウダーにあって、連続鋳造中に焼結層を形成しな
いことを特徴とする含Ｃｕ，Ｓｎ鋼の連続鋳造用パウダ
ー。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08529094A JP3261554B2 (ja) | 1994-04-01 | 1994-04-01 | 含Ｃｕ，Ｓｎ鋼の連続鋳造パウダー |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08529094A JP3261554B2 (ja) | 1994-04-01 | 1994-04-01 | 含Ｃｕ，Ｓｎ鋼の連続鋳造パウダー |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07276019A true JPH07276019A (ja) | 1995-10-24 |
| JP3261554B2 JP3261554B2 (ja) | 2002-03-04 |
Family
ID=13854454
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP08529094A Expired - Fee Related JP3261554B2 (ja) | 1994-04-01 | 1994-04-01 | 含Ｃｕ，Ｓｎ鋼の連続鋳造パウダー |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3261554B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104707957A (zh) * | 2015-03-13 | 2015-06-17 | 北京科技大学 | 一种外加纳米粒子使钢组织细化并提高其力学性能的方法 |
| WO2016178461A3 (ko) * | 2015-05-04 | 2017-05-18 | 주식회사 포스코 | 몰드 플럭스 및 이를 이용한 연속 주조 방법 및 이로 제작된 주편 |
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1994
- 1994-04-01 JP JP08529094A patent/JP3261554B2/ja not_active Expired - Fee Related
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