JPH07272554A - Ｎｂ−Ｔｉ超電導線 - Google Patents
Ｎｂ−Ｔｉ超電導線Info
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- JPH07272554A JPH07272554A JP6087458A JP8745894A JPH07272554A JP H07272554 A JPH07272554 A JP H07272554A JP 6087458 A JP6087458 A JP 6087458A JP 8745894 A JP8745894 A JP 8745894A JP H07272554 A JPH07272554 A JP H07272554A
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- stabilizing
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
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- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、交流通電時による渦電流損失を低
減しながらクエンチ時の安定化Ｃｕの発熱を抑制し、超
電導状態における通電可能な交流電流値を向上させるこ
とを目的とする。 【構成】 本発明のＮｂ−Ｔｉ超電導線は、安定化Ｃｕ
をＣｕ−Ｎｉ合金，Ｃｕ−Ｍｎ合金，或いはＣｕ−Ｓｉ
合金の何れか一種の分割層で分割された複数のＣｕ線よ
り構成し、分割層のＮｉ，Ｍｎ，或いはＳｉの濃度がそ
れぞれ０．５〜５ｗｔ％の範囲になっている。
減しながらクエンチ時の安定化Ｃｕの発熱を抑制し、超
電導状態における通電可能な交流電流値を向上させるこ
とを目的とする。 【構成】 本発明のＮｂ−Ｔｉ超電導線は、安定化Ｃｕ
をＣｕ−Ｎｉ合金，Ｃｕ−Ｍｎ合金，或いはＣｕ−Ｓｉ
合金の何れか一種の分割層で分割された複数のＣｕ線よ
り構成し、分割層のＮｉ，Ｍｎ，或いはＳｉの濃度がそ
れぞれ０．５〜５ｗｔ％の範囲になっている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は商用周波数領域の交流磁
界において用いられる電力機器のＮｂ−Ｔｉ超電導線に
関し、特に、交流通電時による渦電流損失を低減しなが
らクエンチ時の安定化Ｃｕの発熱を抑制し、超電導状態
における通電可能な交流電流値を向上させたＮｂ−Ｔｉ
超電導線に関する。
界において用いられる電力機器のＮｂ−Ｔｉ超電導線に
関し、特に、交流通電時による渦電流損失を低減しなが
らクエンチ時の安定化Ｃｕの発熱を抑制し、超電導状態
における通電可能な交流電流値を向上させたＮｂ−Ｔｉ
超電導線に関する。
【０００２】
【従来の技術】超電導線の安定化Ｃｕは、交流磁界中で
渦電流損失を発生させる。この渦電流損失は、安定化Ｃ
ｕの抵抗率に逆比例し、その径の２乗に比例して増加す
る。すなわち、抵抗率が低く、安定化Ｃｕの径が大きい
ほど渦電流損失が大きくなる。
渦電流損失を発生させる。この渦電流損失は、安定化Ｃ
ｕの抵抗率に逆比例し、その径の２乗に比例して増加す
る。すなわち、抵抗率が低く、安定化Ｃｕの径が大きい
ほど渦電流損失が大きくなる。
【０００３】そこで、従来のＮｂ−Ｔｉ超電導線では、
安定化ＣｕをＣｕ−１０〜３０ｗｔ％Ｎｉ等といったＣ
ｕより約３桁電気抵抗の高いＣｕ合金で細かく分割し
て、安定化Ｃｕの直径を小さくし、渦電流損失の低減を
図っている。
安定化ＣｕをＣｕ−１０〜３０ｗｔ％Ｎｉ等といったＣ
ｕより約３桁電気抵抗の高いＣｕ合金で細かく分割し
て、安定化Ｃｕの直径を小さくし、渦電流損失の低減を
図っている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、従来のＮｂ−
Ｔｉ超電導線によると、安定化ＣｕをＣｕより約３桁電
気抵抗の高いＣｕ−１０〜３０ｗｔ％Ｎｉ合金で分割し
ているため、安定化Ｃｕ同士の間に高抵抗層が存在する
ことになり、商用周波数領域の交流電流が流れている時
に、何らかの原因で瞬時に超電導状態が破れ、クエンチ
現象が起きると、クエンチ前にＮｂ−Ｔｉフィラメント
に流れていた電流が安定化Ｃｕに分流する過程でジュー
ル発熱が発生し、その熱で安定化Ｃｕの温度が上昇して
抵抗が急激に増加し、安定化材としての役割を果たさな
くなってしまう。この現象は、特に臨界電流値が大きく
なる低磁界側で顕著になり、臨界電流よりかなり低い電
流値で超電導線が異常発熱してしまう。この結果、低磁
界側では本来の超電導線の性能（臨界電流）が得られな
くなる。
Ｔｉ超電導線によると、安定化ＣｕをＣｕより約３桁電
気抵抗の高いＣｕ−１０〜３０ｗｔ％Ｎｉ合金で分割し
ているため、安定化Ｃｕ同士の間に高抵抗層が存在する
ことになり、商用周波数領域の交流電流が流れている時
に、何らかの原因で瞬時に超電導状態が破れ、クエンチ
現象が起きると、クエンチ前にＮｂ−Ｔｉフィラメント
に流れていた電流が安定化Ｃｕに分流する過程でジュー
ル発熱が発生し、その熱で安定化Ｃｕの温度が上昇して
抵抗が急激に増加し、安定化材としての役割を果たさな
くなってしまう。この現象は、特に臨界電流値が大きく
なる低磁界側で顕著になり、臨界電流よりかなり低い電
流値で超電導線が異常発熱してしまう。この結果、低磁
界側では本来の超電導線の性能（臨界電流）が得られな
くなる。
【０００５】従って、本発明の目的は交流通電による渦
電流損失を低減しながらクエンチ時の安定化Ｃｕの発熱
を抑制し、超電導状態における通電可能な交流電流値を
向上させることができるＮｂ−Ｔｉ超電導線を提供する
ことである。
電流損失を低減しながらクエンチ時の安定化Ｃｕの発熱
を抑制し、超電導状態における通電可能な交流電流値を
向上させることができるＮｂ−Ｔｉ超電導線を提供する
ことである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は上記問題点に鑑
み、交流通電による渦電流損失を低減しながらクエンチ
時の安定化Ｃｕの発熱を抑制し、超電導状態における通
電可能な交流電流値を向上させるため、安定化ＣｕをＣ
ｕ−Ｎｉ合金，Ｃｕ−Ｍｎ合金，或いはＣｕ−Ｓｉ合金
の何れか一種の分割層で分割した複数のＣｕ線より構成
し、この分割層のＮｉ，Ｍｎ，或いはＳｉの濃度をそれ
ぞれ０．５〜５ｗｔ％の範囲にしたＮｂ−Ｔｉ超電導線
を提供するものである。
み、交流通電による渦電流損失を低減しながらクエンチ
時の安定化Ｃｕの発熱を抑制し、超電導状態における通
電可能な交流電流値を向上させるため、安定化ＣｕをＣ
ｕ−Ｎｉ合金，Ｃｕ−Ｍｎ合金，或いはＣｕ−Ｓｉ合金
の何れか一種の分割層で分割した複数のＣｕ線より構成
し、この分割層のＮｉ，Ｍｎ，或いはＳｉの濃度をそれ
ぞれ０．５〜５ｗｔ％の範囲にしたＮｂ−Ｔｉ超電導線
を提供するものである。
【０００７】上記複数のＣｕ線は、直径が０．１ｍｍ以
下になっていることが好ましい。
下になっていることが好ましい。
【０００８】ここで、Ｃｕ合金のＮｉ，Ｍｎ，或いはＳ
ｉの濃度を０．５〜５ｗｔ％にする理由は、例えば、Ｃ
ｕ−Ｎｉ合金の場合、Ｃｕ−０．５ｗｔ％Ｎｉの液体ヘ
リウム温度における電気抵抗率は８×１０-9Ω・ｍで、
また、Ｃｕ−５ｗｔ％Ｎｉの液体ヘリウム温度における
電気抵抗率は約８×１０-8Ω・ｍであることから、Ｎｉ
濃度を０．５ｗｔ％より小さくすると、Ｃｕ−Ｎｉ合金
の電気抵抗が小さくなり過ぎて渦電流損失を低減する効
果がなくなり、Ｎｉ濃度を５ｗｔ％より大きくすると、
抵抗が高くなり過ぎてクエンチ時の分流の際に発熱が生
じてしまうからである。また、Ｎｉ以外のものについて
も同様な理由によって、濃度を上記範囲にする必要があ
る。
ｉの濃度を０．５〜５ｗｔ％にする理由は、例えば、Ｃ
ｕ−Ｎｉ合金の場合、Ｃｕ−０．５ｗｔ％Ｎｉの液体ヘ
リウム温度における電気抵抗率は８×１０-9Ω・ｍで、
また、Ｃｕ−５ｗｔ％Ｎｉの液体ヘリウム温度における
電気抵抗率は約８×１０-8Ω・ｍであることから、Ｎｉ
濃度を０．５ｗｔ％より小さくすると、Ｃｕ−Ｎｉ合金
の電気抵抗が小さくなり過ぎて渦電流損失を低減する効
果がなくなり、Ｎｉ濃度を５ｗｔ％より大きくすると、
抵抗が高くなり過ぎてクエンチ時の分流の際に発熱が生
じてしまうからである。また、Ｎｉ以外のものについて
も同様な理由によって、濃度を上記範囲にする必要があ
る。
【０００９】更に、安定化Ｃｕの直径を０．１ｍｍ以下
にすることが好ましい理由は、超電導線における安定化
Ｃｕの渦電流損失は、前述したように、径の２乗に比例
して増加するため、渦電流損失の低減を図るためには直
径は極力小さい方が望まく、直径０．１ｍｍのＣｕ線に
振幅０．５Ｔ，周波数５Ｈｚの交流磁界を印加した場
合、Ｃｕ線の渦電流損失は約６５Ｊ／ｍ3 に達し、この
値が交流磁界中で超電導線を使用するための上限値に近
いからである。
にすることが好ましい理由は、超電導線における安定化
Ｃｕの渦電流損失は、前述したように、径の２乗に比例
して増加するため、渦電流損失の低減を図るためには直
径は極力小さい方が望まく、直径０．１ｍｍのＣｕ線に
振幅０．５Ｔ，周波数５Ｈｚの交流磁界を印加した場
合、Ｃｕ線の渦電流損失は約６５Ｊ／ｍ3 に達し、この
値が交流磁界中で超電導線を使用するための上限値に近
いからである。
【００１０】
【実施例】以下、本発明のＮｂ−Ｔｉ超電導線について
添付図面を参照しながら詳細に説明する。
添付図面を参照しながら詳細に説明する。
【００１１】図１には、本発明の一実施例に係るＮｂ−
Ｔｉ超電導線の断面構造が示されている。このＮｂ−Ｔ
ｉ超電導線は、中心部に配置された安定化Ｃｕ４と、安
定化Ｃｕ４の外周に複数本（本実施例では、５４本）配
置された二次スタック８と、全体を外周から被覆するＣ
ｕ−１０ｗｔ％Ｎｉ合金の被覆層３より構成されてい
る。
Ｔｉ超電導線の断面構造が示されている。このＮｂ−Ｔ
ｉ超電導線は、中心部に配置された安定化Ｃｕ４と、安
定化Ｃｕ４の外周に複数本（本実施例では、５４本）配
置された二次スタック８と、全体を外周から被覆するＣ
ｕ−１０ｗｔ％Ｎｉ合金の被覆層３より構成されてい
る。
【００１２】安定化Ｃｕ４は、分割層５によって分割さ
れた断面六角形の複数本（本実施例では、３１本）のＣ
ｕ線４Ａより構成されている。
れた断面六角形の複数本（本実施例では、３１本）のＣ
ｕ線４Ａより構成されている。
【００１３】分割層５は、Ｃｕ−１ｗｔ％Ｎｉ合金によ
って構成されている。Ｎｉの濃度はこれに限定するもの
ではないが、０．５〜５ｗｔ％の範囲にする必要があ
る。また、Ｃｕ−Ｍｎ，或いはＣｕ−Ｓｉ合金を適用し
ても良い。
って構成されている。Ｎｉの濃度はこれに限定するもの
ではないが、０．５〜５ｗｔ％の範囲にする必要があ
る。また、Ｃｕ−Ｍｎ，或いはＣｕ−Ｓｉ合金を適用し
ても良い。
【００１４】二次スタック８は、図３に示すように、複
数本（本実施例では、８５本）のシングルスタック９を
Ｃｕ−１０ｗｔ％Ｎｉ合金の被覆層３で被覆し、これを
断面六角形状にして構成されている。
数本（本実施例では、８５本）のシングルスタック９を
Ｃｕ−１０ｗｔ％Ｎｉ合金の被覆層３で被覆し、これを
断面六角形状にして構成されている。
【００１５】シングルスタック９は、図４に示すよう
に、複数本（本実施例では、８５本）のＮｂ−Ｔｉフィ
ラメント１をＣｕ−３０ｗｔ％Ｎｉ合金の被覆層２で被
覆し、これを断面六角形状にして構成されている。Ｎｂ
−Ｔｉフィラメント１は、図５に示すように、直径ｄが
０．１μｍの断面六角形状になっている。
に、複数本（本実施例では、８５本）のＮｂ−Ｔｉフィ
ラメント１をＣｕ−３０ｗｔ％Ｎｉ合金の被覆層２で被
覆し、これを断面六角形状にして構成されている。Ｎｂ
−Ｔｉフィラメント１は、図５に示すように、直径ｄが
０．１μｍの断面六角形状になっている。
【００１６】次に、上記Ｎｂ−Ｔｉ超電導線の製造手順
を説明する。まず、Ｎｂ−Ｔｉ素材としてＮｂ−４６．
５ｗｔ％Ｔｉ合金棒を用意し、このＮｂ−Ｔｉ合金棒を
Ｃｕ−３０ｗｔ％Ｎｉ合金管に挿入して、外径約２９ｍ
ｍの押出用ビレットとした。
を説明する。まず、Ｎｂ−Ｔｉ素材としてＮｂ−４６．
５ｗｔ％Ｔｉ合金棒を用意し、このＮｂ−Ｔｉ合金棒を
Ｃｕ−３０ｗｔ％Ｎｉ合金管に挿入して、外径約２９ｍ
ｍの押出用ビレットとした。
【００１７】次に、この押出用ビレットを温間にて外径
１０ｍｍに静水圧押出した後、伸線して対辺距離２．６
ｍｍの六角断面を有するシングル線とし、更に、そのシ
ングル線１を８５本それぞれ外径２９ｍｍのＣｕ−３０
ｗｔ％Ｎｉ合金管に挿入して押出用ビレットとした。
１０ｍｍに静水圧押出した後、伸線して対辺距離２．６
ｍｍの六角断面を有するシングル線とし、更に、そのシ
ングル線１を８５本それぞれ外径２９ｍｍのＣｕ−３０
ｗｔ％Ｎｉ合金管に挿入して押出用ビレットとした。
【００１８】続いて、この押出用ビレットを静水圧押出
によって外径１０ｍｍとした後、対辺距離が２．６ｍｍ
の六角断面を有するサブマルチ線（シングルスタック
９）とした。
によって外径１０ｍｍとした後、対辺距離が２．６ｍｍ
の六角断面を有するサブマルチ線（シングルスタック
９）とした。
【００１９】そして、そのサブマルチ線を８５本、外径
２９ｍｍのＣｕ−１０ｗｔ％Ｎｉ合金管の内部に挿入組
立して押出用ビレットとした後、対辺距離２．６ｍｍの
六角断面を有する二次スタック８とした。
２９ｍｍのＣｕ−１０ｗｔ％Ｎｉ合金管の内部に挿入組
立して押出用ビレットとした後、対辺距離２．６ｍｍの
六角断面を有する二次スタック８とした。
【００２０】一方、二次スタック８と外観の寸法が同じ
な対辺距離２．６ｍｍの六角断面を有し、Ｃｕ−１ｗｔ
％Ｎｉの分割層５が被覆されたＣｕ線４を３１本と二次
スタック５４本、合計８５本を外径約２９ｍｍのＣｕ−
１０ｗｔ％Ｎｉ合金管に挿入組立して押出用ビレットと
した。
な対辺距離２．６ｍｍの六角断面を有し、Ｃｕ−１ｗｔ
％Ｎｉの分割層５が被覆されたＣｕ線４を３１本と二次
スタック５４本、合計８５本を外径約２９ｍｍのＣｕ−
１０ｗｔ％Ｎｉ合金管に挿入組立して押出用ビレットと
した。
【００２１】最後に、この押出用ビレットを静水圧押出
によって線径０．２ｍｍまで伸線加工してＮｂ−Ｔｉフ
ィラメント１の直径ｄが０．１μｍの超極細多芯Ｎｂ−
Ｔｉ超電導線とした。
によって線径０．２ｍｍまで伸線加工してＮｂ−Ｔｉフ
ィラメント１の直径ｄが０．１μｍの超極細多芯Ｎｂ−
Ｔｉ超電導線とした。
【００２２】一方、上記Ｎｂ−Ｔｉ超電導線をサンプル
１とし、これとは別に安定化Ｃｕを分割する分割層のＮ
ｉ濃度が異なるＮｂ−Ｔｉ超電導線をサンプル２として
製造した。すなわち、対辺距離２．６ｍｍの六角断面を
有し、Ｃｕ−１０ｗｔ％Ｎｉが被覆された３１本のＣｕ
線と、サンプル１と同じ５４本の二次スタックを外径約
２９ｍｍのＣｕ−１０ｗｔ％Ｎｉ合金管に挿入して押出
用ビレットとし、これを静水圧押出によって線径０．２
ｍｍまで伸線加工した。
１とし、これとは別に安定化Ｃｕを分割する分割層のＮ
ｉ濃度が異なるＮｂ−Ｔｉ超電導線をサンプル２として
製造した。すなわち、対辺距離２．６ｍｍの六角断面を
有し、Ｃｕ−１０ｗｔ％Ｎｉが被覆された３１本のＣｕ
線と、サンプル１と同じ５４本の二次スタックを外径約
２９ｍｍのＣｕ−１０ｗｔ％Ｎｉ合金管に挿入して押出
用ビレットとし、これを静水圧押出によって線径０．２
ｍｍまで伸線加工した。
【００２３】ここで、サンプル１と２では、安定化Ｃｕ
を分割するＣｕ−Ｎｉ合金のＮｉ濃度が異なる他は全て
同じ断面構成と寸法になっている。すなわち、サンプル
２のＣｕ−Ｎｉ合金の電気抵抗率が１．７×１０-7Ω・
ｍであるのに対し、サンプル１のＣｕ−Ｎｉ合金の電気
抵抗率は１．６×１０-8Ω・ｍであり、Ｎｉ濃度に比例
して約１／１０程度電気抵抗率が小さくなっている。
を分割するＣｕ−Ｎｉ合金のＮｉ濃度が異なる他は全て
同じ断面構成と寸法になっている。すなわち、サンプル
２のＣｕ−Ｎｉ合金の電気抵抗率が１．７×１０-7Ω・
ｍであるのに対し、サンプル１のＣｕ−Ｎｉ合金の電気
抵抗率は１．６×１０-8Ω・ｍであり、Ｎｉ濃度に比例
して約１／１０程度電気抵抗率が小さくなっている。
【００２４】次に、サンプル１と２のそれぞれの素線を
用いて、図６に示すソレノイド状のコイル６を作製し
た。ここで、コイル６の寸法は外径Ｄ1 ＝６０ｍｍ，内
径Ｄ2＝４０ｍｍ，高さＨ＝６０ｍｍにした。そして、
コイル６に５０Ｈｚの交流電流を通電し、コイル６のク
エンチ電流と中心の磁界を測定した。その測定結果を表
１に示す。
用いて、図６に示すソレノイド状のコイル６を作製し
た。ここで、コイル６の寸法は外径Ｄ1 ＝６０ｍｍ，内
径Ｄ2＝４０ｍｍ，高さＨ＝６０ｍｍにした。そして、
コイル６に５０Ｈｚの交流電流を通電し、コイル６のク
エンチ電流と中心の磁界を測定した。その測定結果を表
１に示す。
【表１】
【００２５】表１から判るように、サンプル１を用いた
コイルは、サンプル２を用いたコイルより約２０％クエ
ンチ電流と磁界が高く、安定化Ｃｕを分割しているＣｕ
−Ｎｉ合金の電気抵抗を小さくすることでコイルの安定
性が向上している。また、コイルの交流運転試験より求
めた２つのコイルの交流損失には殆ど差がなく、分割層
５の電気抵抗を１／１０に小さくしたことによる安定化
Ｃｕからの渦電流損失はサンプル１と２では殆ど変わっ
ていない。
コイルは、サンプル２を用いたコイルより約２０％クエ
ンチ電流と磁界が高く、安定化Ｃｕを分割しているＣｕ
−Ｎｉ合金の電気抵抗を小さくすることでコイルの安定
性が向上している。また、コイルの交流運転試験より求
めた２つのコイルの交流損失には殆ど差がなく、分割層
５の電気抵抗を１／１０に小さくしたことによる安定化
Ｃｕからの渦電流損失はサンプル１と２では殆ど変わっ
ていない。
【００２６】続いて、サンプル１，或いは２の素線を３
６本撚り合わせ二次撚線をそれぞれ作製した。図２はそ
の断面構造を示し、Ｃｕ−１０ｗｔ％Ｎｉのダミー線８
の外周にそれぞれ６本のサンプル１，或いは２の素線７
か撚り合わされ、更にこれを中心のダミー線８の外周に
６本撚り合わされて構成されている。
６本撚り合わせ二次撚線をそれぞれ作製した。図２はそ
の断面構造を示し、Ｃｕ−１０ｗｔ％Ｎｉのダミー線８
の外周にそれぞれ６本のサンプル１，或いは２の素線７
か撚り合わされ、更にこれを中心のダミー線８の外周に
６本撚り合わされて構成されている。
【００２７】このような二次撚線を用いて、コイルのと
きと同様に交流クエンチ電流を測定した。その測定結果
を表２に示す。
きと同様に交流クエンチ電流を測定した。その測定結果
を表２に示す。
【表２】
【００２８】表２から判るように、サンプル１の素線を
用いた二次撚線のクエンチ電流はサンプル２の二次撚線
のクエンチ電流より約３００Ａ高くなっている。
用いた二次撚線のクエンチ電流はサンプル２の二次撚線
のクエンチ電流より約３００Ａ高くなっている。
【００２９】以上の結果から、本発明のＮｂ−Ｔｉ超電
導線を多数の素線を撚り合わせた大電流容量導体に適用
すれば、導体のクエンチ電流を向上させることができ、
導体電流密度を向上させて撚線を用いた超電導電力機器
の小型化に貢献することができる。
導線を多数の素線を撚り合わせた大電流容量導体に適用
すれば、導体のクエンチ電流を向上させることができ、
導体電流密度を向上させて撚線を用いた超電導電力機器
の小型化に貢献することができる。
【００３０】
【発明の効果】以上説明したように、本発明のＮｂ−Ｔ
ｉ超電導線によると、安定化ＣｕをＣｕ−Ｎｉ合金，Ｃ
ｕ−Ｍｎ合金，或いはＣｕ−Ｓｉ合金の何れか一種の分
割層で分割した複数のＣｕ線より構成し、この分割層の
Ｎｉ，Ｍｎ，或いはＳｉの濃度をそれぞれ０．５〜５ｗ
ｔ％の範囲にしたため、交流通電による渦電流損失を低
減しながらクエンチ時の安定化Ｃｕの発熱を抑制し、超
電導状態における通電可能な交流電流値を向上させるこ
とができる。
ｉ超電導線によると、安定化ＣｕをＣｕ−Ｎｉ合金，Ｃ
ｕ−Ｍｎ合金，或いはＣｕ−Ｓｉ合金の何れか一種の分
割層で分割した複数のＣｕ線より構成し、この分割層の
Ｎｉ，Ｍｎ，或いはＳｉの濃度をそれぞれ０．５〜５ｗ
ｔ％の範囲にしたため、交流通電による渦電流損失を低
減しながらクエンチ時の安定化Ｃｕの発熱を抑制し、超
電導状態における通電可能な交流電流値を向上させるこ
とができる。
【図１】本発明の一実施例を示す断面図。
【図２】一実施例に係るＣｕ線を示す断面図。
【図３】一実施例に係る二次スタックを示す断面図。
【図４】一実施例に係るシングルスタックを示す断面
図。
図。
【図５】Ｎｂ−Ｔｉフィラメントを示す断面図。
【図６】Ｎｂ−Ｔｉ超電導線を用いたコイルを示す断面
図。
図。
【図７】Ｎｂ−Ｔｉ超電導線を素線として用いた二次撚
線を示す断面図。
線を示す断面図。
１ Ｎｂ−Ｔｉフィラメント ２ 被覆層 ３ 被覆層 ４ Ｃｕ線 ５ 高抵抗層 ６ コイル ７ 素線 ８ 二次スタック ９ ダミー線
Claims (2)
- 【請求項１】 外周部に複数本のＮｂ−Ｔｉフィラメン
トを有し、中心部に安定化Ｃｕを有したＮｂ−Ｔｉ超電
導線において、 前記安定化ＣｕはＣｕ−Ｎｉ合金，Ｃｕ−Ｍｎ合金，或
いはＣｕ−Ｓｉ合金の何れか一種の分割層で分割された
複数のＣｕ線より構成され、 前記分割層のＮｉ，Ｍｎ，或いはＳｉの濃度がそれぞれ
０．５〜５ｗｔ％の範囲になっていることを特徴とする
Ｎｂ−Ｔｉ超電導線。 - 【請求項２】 前記複数のＣｕ線は、直径が０．１ｍｍ
以下になっている構成の請求項１のＮｂ−Ｔｉ超電導
線。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6087458A JPH07272554A (ja) | 1994-03-31 | 1994-03-31 | Ｎｂ−Ｔｉ超電導線 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6087458A JPH07272554A (ja) | 1994-03-31 | 1994-03-31 | Ｎｂ−Ｔｉ超電導線 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07272554A true JPH07272554A (ja) | 1995-10-20 |
Family
ID=13915435
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6087458A Pending JPH07272554A (ja) | 1994-03-31 | 1994-03-31 | Ｎｂ−Ｔｉ超電導線 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07272554A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103956219A (zh) * | 2014-04-21 | 2014-07-30 | 西部超导材料科技股份有限公司 | 一种NbTi-CuNi-Cu超导复合线材的制备方法 |
-
1994
- 1994-03-31 JP JP6087458A patent/JPH07272554A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103956219A (zh) * | 2014-04-21 | 2014-07-30 | 西部超导材料科技股份有限公司 | 一种NbTi-CuNi-Cu超导复合线材的制备方法 |
| CN103956219B (zh) * | 2014-04-21 | 2016-08-31 | 西部超导材料科技股份有限公司 | 一种NbTi-CuNi-Cu超导复合线材的制备方法 |
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