JPH07272555A - Ｎｂ−Ｔｉ超電導線 - Google Patents
Ｎｂ−Ｔｉ超電導線Info
- Publication number
- JPH07272555A JPH07272555A JP6087459A JP8745994A JPH07272555A JP H07272555 A JPH07272555 A JP H07272555A JP 6087459 A JP6087459 A JP 6087459A JP 8745994 A JP8745994 A JP 8745994A JP H07272555 A JPH07272555 A JP H07272555A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- wire
- current
- stabilized
- appliance
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
Landscapes
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 安定化Ｃｕからの渦電流損失発生を抑制した
まま、超電導線に電気抵抗ゼロで通電可能な交流電流値
を大幅に向上させること。 【構成】 Ｃｕ合金がＣｕに０．１〜１ｗｔ％のＮＩ，
Ｓｉ，Ｍｎのいずれかの１元素を含んでいる。
まま、超電導線に電気抵抗ゼロで通電可能な交流電流値
を大幅に向上させること。 【構成】 Ｃｕ合金がＣｕに０．１〜１ｗｔ％のＮＩ，
Ｓｉ，Ｍｎのいずれかの１元素を含んでいる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、商用周波数領域の交流
磁界中で使用される電力機器用のＮｂ−Ｔｉ超電導線に
関するものである。
磁界中で使用される電力機器用のＮｂ−Ｔｉ超電導線に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】超電導線の安定化Ｃｕは、交流磁界中で
渦電流損失を発生させる。渦電流損失は、安定化Ｃｕの
抵抗率に逆比例し、直径の２乗に比例して増加する。つ
まり、抵抗率が低く、安定化Ｃｕの径が大きいほど、渦
電流損失が大きくなる。従来の、交流用Ｎｂ−Ｔｉ超電
導線の安定化Ｃｕは、ＣｕをＣｕ−１０％Ｎｉ等のＣｕ
より約３桁電気抵抗の高い合金によって安定化Ｃｕを細
く分割することで、安定化Ｃｕの直径を小さくして渦電
流損失を防いでいた。
渦電流損失を発生させる。渦電流損失は、安定化Ｃｕの
抵抗率に逆比例し、直径の２乗に比例して増加する。つ
まり、抵抗率が低く、安定化Ｃｕの径が大きいほど、渦
電流損失が大きくなる。従来の、交流用Ｎｂ−Ｔｉ超電
導線の安定化Ｃｕは、ＣｕをＣｕ−１０％Ｎｉ等のＣｕ
より約３桁電気抵抗の高い合金によって安定化Ｃｕを細
く分割することで、安定化Ｃｕの直径を小さくして渦電
流損失を防いでいた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】従来の交流用Ｎｂ−Ｔ
ｉ超電導線に、商用周波数オーダの交流電流を流した場
合、何らかの原因で瞬時に超電導が破られてしまうクエ
ンチ現象が起きる。クエンチ前にＮｂ−Ｔｉフィラメン
トに流れていた電流は、クエンチと同時に安定化Ｃｕへ
分流する。安定化Ｃｕは渦電流損失低減のため、Ｃｕよ
り約３桁電気抵抗の高いＣｕ−１０〜３０％ｗｔ％Ｎｉ
合金で分割されており、安定化Ｃｕ同士の間には高抵抗
層が存在することになる。これらの高抵抗層は、クエン
チ時におきる分流過程においてジュール発熱を発生さ
せ、その熱により安定化銅の温度が上昇して、安定化Ｃ
ｕ自身の抵抗が急激に増加し、安定化の役割をはたさな
くなる。この現象は、特に、臨界電流値が大きくなる低
磁界側で顕著になり、臨界電流よりかなり低い電流値で
超電導層がクエンチしてしまう。この結果、低磁界で
は、本来の超電導線の性能（臨界電流）が得られなくな
る。これを解決するには、発熱の原因であるＣｕ−１０
〜３０ｗｔ％Ｎｉ合金を排除し、なお且つ安定化Ｃｕの
渦電流損失を低減させなければならない。
ｉ超電導線に、商用周波数オーダの交流電流を流した場
合、何らかの原因で瞬時に超電導が破られてしまうクエ
ンチ現象が起きる。クエンチ前にＮｂ−Ｔｉフィラメン
トに流れていた電流は、クエンチと同時に安定化Ｃｕへ
分流する。安定化Ｃｕは渦電流損失低減のため、Ｃｕよ
り約３桁電気抵抗の高いＣｕ−１０〜３０％ｗｔ％Ｎｉ
合金で分割されており、安定化Ｃｕ同士の間には高抵抗
層が存在することになる。これらの高抵抗層は、クエン
チ時におきる分流過程においてジュール発熱を発生さ
せ、その熱により安定化銅の温度が上昇して、安定化Ｃ
ｕ自身の抵抗が急激に増加し、安定化の役割をはたさな
くなる。この現象は、特に、臨界電流値が大きくなる低
磁界側で顕著になり、臨界電流よりかなり低い電流値で
超電導層がクエンチしてしまう。この結果、低磁界で
は、本来の超電導線の性能（臨界電流）が得られなくな
る。これを解決するには、発熱の原因であるＣｕ−１０
〜３０ｗｔ％Ｎｉ合金を排除し、なお且つ安定化Ｃｕの
渦電流損失を低減させなければならない。
【０００４】従って、本発明の目的は安定化Ｃｕからの
渦電流損失発生を抑制したまま、超電導線に電気抵抗ゼ
ロで通電可能な交流電流値を大幅に向上させることがで
きるＮｂ−Ｔｉ超電導線を提供することである。
渦電流損失発生を抑制したまま、超電導線に電気抵抗ゼ
ロで通電可能な交流電流値を大幅に向上させることがで
きるＮｂ−Ｔｉ超電導線を提供することである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は上記問題点に鑑
み、安定化Ｃｕからの渦電流損失発生を抑制したまま超
電導線に電気抵抗ゼロで通電可能な交流電流値を大幅に
向上させるため、安定化Ｃｕに微量のＮｉ，Ｓｉ，Ｍｎ
のいずれか一元素を添加して、純Ｃｕより約１桁電気抵
抗を上げ、加えて安定化Ｃｕを分割していたＣｕ−Ｎｉ
合金（純Ｃｕより約３桁抵抗が高い）を除去したＮｂ−
Ｔｉ超電導線を提供するものである。
み、安定化Ｃｕからの渦電流損失発生を抑制したまま超
電導線に電気抵抗ゼロで通電可能な交流電流値を大幅に
向上させるため、安定化Ｃｕに微量のＮｉ，Ｓｉ，Ｍｎ
のいずれか一元素を添加して、純Ｃｕより約１桁電気抵
抗を上げ、加えて安定化Ｃｕを分割していたＣｕ−Ｎｉ
合金（純Ｃｕより約３桁抵抗が高い）を除去したＮｂ−
Ｔｉ超電導線を提供するものである。
【０００６】安定化Ｃｕに添加するＮｉ，ＳｉまたはＭ
ｎ濃度は０．１〜１ｗｔ％とする。Ｎｉ濃度を０．１ｗ
ｔ％未満にすると、安定化Ｃｕの液体ヘリウム中での電
気抵抗率は、４×１０-9 Ω・ｍ以下となり、渦電流損
失が無視できないほど増大する。その場合、従来のよう
にＣｕ−１０ｗｔ％Ｎｉ等の高Ｎｉ濃度かつ、高抵抗の
Ｃｕ−Ｎｉ合金で分割しなければならない。
ｎ濃度は０．１〜１ｗｔ％とする。Ｎｉ濃度を０．１ｗ
ｔ％未満にすると、安定化Ｃｕの液体ヘリウム中での電
気抵抗率は、４×１０-9 Ω・ｍ以下となり、渦電流損
失が無視できないほど増大する。その場合、従来のよう
にＣｕ−１０ｗｔ％Ｎｉ等の高Ｎｉ濃度かつ、高抵抗の
Ｃｕ−Ｎｉ合金で分割しなければならない。
【０００７】Ｎｉ濃度が１ｗｔ％より大きくなると、安
定化Ｃｕの液体ヘリウム中での電気抵抗率は１．２×１
０-8 Ω・ｍ以上となり、抵抗が高すぎて、安定化材の
役割をはたさない。同様の理由でＳｉまたはＭｎの添加
濃度も０．１〜１ｗｔ％の範囲になる。
定化Ｃｕの液体ヘリウム中での電気抵抗率は１．２×１
０-8 Ω・ｍ以上となり、抵抗が高すぎて、安定化材の
役割をはたさない。同様の理由でＳｉまたはＭｎの添加
濃度も０．１〜１ｗｔ％の範囲になる。
【０００８】安定化Ｃｕの直径を０．１５ｍｍ以下とす
る。超電導線における安定化材の渦電流損失は、前述し
たように径の２乗に比例して増加する。一例として、直
径０．１５ｍｍ、Ｃｕ−１ｗｔ％Ｎｉ合金に振幅０．５
Ｔ、５０Ｈｚの交流磁界を印加すると、Ｃｕ−Ｎｉから
発生する渦電流損失は７０Ｊ／ｍ3 に達する。この損失
は、交流磁界中で超電導線を使用するための上限値に近
く、安定化銅の直径を０．１５ｍｍ以下にすることは、
渦電流損失抵減の観点から必要である。
る。超電導線における安定化材の渦電流損失は、前述し
たように径の２乗に比例して増加する。一例として、直
径０．１５ｍｍ、Ｃｕ−１ｗｔ％Ｎｉ合金に振幅０．５
Ｔ、５０Ｈｚの交流磁界を印加すると、Ｃｕ−Ｎｉから
発生する渦電流損失は７０Ｊ／ｍ3 に達する。この損失
は、交流磁界中で超電導線を使用するための上限値に近
く、安定化銅の直径を０．１５ｍｍ以下にすることは、
渦電流損失抵減の観点から必要である。
【０００９】
【実施例】以下に、本発明の実施例を示す。Ｎｂ−Ｔｉ
素材としてＮｂ−４６．５ｗｔ％Ｔｉ材を用意し、この
Ｎｂ−Ｔｉ合金棒をＣｕ−３０ｗｔ％Ｎｉ合金の管に挿
入し、それぞれ外径約２９ｍｍの押出用ビレットとし
た。その押出用ビレットをそれぞれ温間にて外径１０ｍ
ｍに静水圧押出した後、それぞれ引抜伸線し、図３およ
び図４（図３の拡大図）に示すように、対辺距離が２．
６ｍｍの六角断面を有するシングル線１とした。そのシ
ングル線８５本をそれぞれ外径２９ｍｍのＣｕ−３０ｗ
ｔ％Ｎｉ合金２の管に挿入組み立てして押出用ビレット
とした。その押出用ビレットをそれぞれ静水圧押出にて
外径１０ｍｍとした後、対辺距離が２．６ｍｍの六角断
面を有するサブマルチ線１０とした。次に８５本のサブ
マルチ線１０をそれぞれ外径２９ｍｍのＣｕ−１０ｗｔ
％Ｎｉ製の管内に挿入組み立てして押出用ビレットとし
た後、対辺距離２．６ｍｍの六角断面を有する２次スタ
ック２０とした。２次スタック２０と外観の寸法が同様
の対辺距離２．６ｍｍの六角断面を有するＣｕ−１０ｗ
ｔ％Ｎｉを被覆した安定化Ｃｕ（純度９９．９９６％）
のシングル線４（図５）の３１本と２次スタック２０の
５４本より成る合計８５本を外径約２９ｍｍのＣｕ−１
０ｗｔ％Ｎｉ合金８の管内に挿入組み立てしたビレット
をサンプル−１とした。一方、図１に示すように、対辺
距離２．６ｍｍの六角断面を有するＣｕ−０．５ｗｔ％
Ｎｉの安定化Ｃｕ５と５４本の２次スタック２０を外径
約２９ｍｍのＣｕ−１０ｗｔ％Ｎｉ合金８の管内に挿入
組み立てしたビレットをサンプル−２とした。サンプル
−１と２を静水圧押出しした後線径０．２ｍｍまで伸線
加工してＮｉ−Ｔｉフィラメント径が０．１μｍの超極
細多芯Ｎｂ−Ｔｉ超電導線とした。サンプル−１におけ
る、分割された個々に安定化Ｃｕの直径は約０．０１６
ｍｍ、その電気抵抗率は５×１０-10 Ω・ｍであった。
一方、サンプルの２の分割していないＣｕ−０．５ｗｔ
％Ｎｉ安定化Ｃｕの平均直径は約０．１ｍｍ、その電気
抵抗率は８×１０-9 Ω・ｍであり、安定化Ｃｕ５の直
径はサンプル−１の約６．３倍になり、抵抗率は１６倍
になった。尚、０．５ｗｔ％のＳｉまたはＭｎを添加し
たＣｕ合金においても、ほぼ同様の電気抵抗率となっ
た。
素材としてＮｂ−４６．５ｗｔ％Ｔｉ材を用意し、この
Ｎｂ−Ｔｉ合金棒をＣｕ−３０ｗｔ％Ｎｉ合金の管に挿
入し、それぞれ外径約２９ｍｍの押出用ビレットとし
た。その押出用ビレットをそれぞれ温間にて外径１０ｍ
ｍに静水圧押出した後、それぞれ引抜伸線し、図３およ
び図４（図３の拡大図）に示すように、対辺距離が２．
６ｍｍの六角断面を有するシングル線１とした。そのシ
ングル線８５本をそれぞれ外径２９ｍｍのＣｕ−３０ｗ
ｔ％Ｎｉ合金２の管に挿入組み立てして押出用ビレット
とした。その押出用ビレットをそれぞれ静水圧押出にて
外径１０ｍｍとした後、対辺距離が２．６ｍｍの六角断
面を有するサブマルチ線１０とした。次に８５本のサブ
マルチ線１０をそれぞれ外径２９ｍｍのＣｕ−１０ｗｔ
％Ｎｉ製の管内に挿入組み立てして押出用ビレットとし
た後、対辺距離２．６ｍｍの六角断面を有する２次スタ
ック２０とした。２次スタック２０と外観の寸法が同様
の対辺距離２．６ｍｍの六角断面を有するＣｕ−１０ｗ
ｔ％Ｎｉを被覆した安定化Ｃｕ（純度９９．９９６％）
のシングル線４（図５）の３１本と２次スタック２０の
５４本より成る合計８５本を外径約２９ｍｍのＣｕ−１
０ｗｔ％Ｎｉ合金８の管内に挿入組み立てしたビレット
をサンプル−１とした。一方、図１に示すように、対辺
距離２．６ｍｍの六角断面を有するＣｕ−０．５ｗｔ％
Ｎｉの安定化Ｃｕ５と５４本の２次スタック２０を外径
約２９ｍｍのＣｕ−１０ｗｔ％Ｎｉ合金８の管内に挿入
組み立てしたビレットをサンプル−２とした。サンプル
−１と２を静水圧押出しした後線径０．２ｍｍまで伸線
加工してＮｉ−Ｔｉフィラメント径が０．１μｍの超極
細多芯Ｎｂ−Ｔｉ超電導線とした。サンプル−１におけ
る、分割された個々に安定化Ｃｕの直径は約０．０１６
ｍｍ、その電気抵抗率は５×１０-10 Ω・ｍであった。
一方、サンプルの２の分割していないＣｕ−０．５ｗｔ
％Ｎｉ安定化Ｃｕの平均直径は約０．１ｍｍ、その電気
抵抗率は８×１０-9 Ω・ｍであり、安定化Ｃｕ５の直
径はサンプル−１の約６．３倍になり、抵抗率は１６倍
になった。尚、０．５ｗｔ％のＳｉまたはＭｎを添加し
たＣｕ合金においても、ほぼ同様の電気抵抗率となっ
た。
【００１０】表１に、サンプル−１，２の直流および交
流（５０Ｈｚ）クエンチ電流測定結果を示す。
流（５０Ｈｚ）クエンチ電流測定結果を示す。
【表１】
【００１１】直流クエンチ電流は、分流時の過程が、時
間的に非常に緩やかであるため、安定化材の電気抵抗の
低いサンプル−１のほうがサンプル−２よりクエンチ電
流が高くなった。一方、交流クエンチ電流は、サンプル
−１に比較してサンプル−２のほうが約２０％程クエン
チ電流が大きく、直流のクエンチ電流より交流のほうが
大きくなっている。この原因は、１／１０００秒単位で
電流が変化する交流電流の場合、分流の過程が過渡的
で、サンプル−１の安定化Ｃｕを分割しているＣｕ−１
０％Ｎｉの高抵抗層が分流の大きな妨げになっているこ
とを示している。また、両者の渦電流損失は、抵抗率や
安定化Ｃｕの直径等を、理論式に代入して求めた結果、
約２０Ｊ／ｍ3 であり、実用上十分低い値であった。超
電導電力機器の中でも、Ｓ／Ｎ（超電導・常電導）転移
型限流器のような、常電導時に０．１Ωオーダーの線材
抵抗が要求され、かつ一定の安定したクエンチ電流がも
とめられるＮｂ−Ｔｉ超電導線において、線材抵抗を調
整する意味で、本発明の低Ｎｉ濃度のＣｕ−Ｎｉ合金
（Ｎｉ濃度０．１〜１ｗｔ％）をＮｉ濃度と体積率を調
節して使用することにより、所望の線材抵抗とクエンチ
電流を有する線材を簡便に設計できる。本発明のＮｂ−
Ｔｉ超電導線を多数撚り合わせた、大電流容量導体に適
用すれば、導体の交流クエンチ電流を向上させることが
でき、導体の電流密度が向上して電力機器の小型化が促
進できる。
間的に非常に緩やかであるため、安定化材の電気抵抗の
低いサンプル−１のほうがサンプル−２よりクエンチ電
流が高くなった。一方、交流クエンチ電流は、サンプル
−１に比較してサンプル−２のほうが約２０％程クエン
チ電流が大きく、直流のクエンチ電流より交流のほうが
大きくなっている。この原因は、１／１０００秒単位で
電流が変化する交流電流の場合、分流の過程が過渡的
で、サンプル−１の安定化Ｃｕを分割しているＣｕ−１
０％Ｎｉの高抵抗層が分流の大きな妨げになっているこ
とを示している。また、両者の渦電流損失は、抵抗率や
安定化Ｃｕの直径等を、理論式に代入して求めた結果、
約２０Ｊ／ｍ3 であり、実用上十分低い値であった。超
電導電力機器の中でも、Ｓ／Ｎ（超電導・常電導）転移
型限流器のような、常電導時に０．１Ωオーダーの線材
抵抗が要求され、かつ一定の安定したクエンチ電流がも
とめられるＮｂ−Ｔｉ超電導線において、線材抵抗を調
整する意味で、本発明の低Ｎｉ濃度のＣｕ−Ｎｉ合金
（Ｎｉ濃度０．１〜１ｗｔ％）をＮｉ濃度と体積率を調
節して使用することにより、所望の線材抵抗とクエンチ
電流を有する線材を簡便に設計できる。本発明のＮｂ−
Ｔｉ超電導線を多数撚り合わせた、大電流容量導体に適
用すれば、導体の交流クエンチ電流を向上させることが
でき、導体の電流密度が向上して電力機器の小型化が促
進できる。
【００１２】図２にサンプル−１および２の素線６の３
６本をＣｕ−１０ｗｔ％Ｎｉのダミー線７を使用して撚
り合わせた２次撚線の断面図を示し、表２に各々の交流
クエンチ電流を示す。
６本をＣｕ−１０ｗｔ％Ｎｉのダミー線７を使用して撚
り合わせた２次撚線の断面図を示し、表２に各々の交流
クエンチ電流を示す。
【表２】
【００１３】同じ寸法の導体で約３００Ａのクエンチ電
流向上が確認できた。
流向上が確認できた。
【００１４】
【発明の効果】表１に示すように、本発明によって作製
したＮｂ−Ｔｉ超電導線は交流クエンチ電流を向上さ
せ、線材の交流電流密度を向上させる。本発明Ｎｂ−Ｔ
ｉ超電導線または、素線を撚り合わせた多重撚線を用い
て電力機器を作製すれば、従来の超電導機器を更に小型
化でき、加えて機器の信頼性を向上できる。また、クエ
ンチ後に発生する常電導の抵抗が、従来の超電導線に比
較して高いために、抵抗成分による過大電流の限流効果
も期待できる。
したＮｂ−Ｔｉ超電導線は交流クエンチ電流を向上さ
せ、線材の交流電流密度を向上させる。本発明Ｎｂ−Ｔ
ｉ超電導線または、素線を撚り合わせた多重撚線を用い
て電力機器を作製すれば、従来の超電導機器を更に小型
化でき、加えて機器の信頼性を向上できる。また、クエ
ンチ後に発生する常電導の抵抗が、従来の超電導線に比
較して高いために、抵抗成分による過大電流の限流効果
も期待できる。
【図１】本発明の一実施例のＮｂ−Ｔｉ超電導線材（サ
ンプル−２）の実施例を示す断面図。
ンプル−２）の実施例を示す断面図。
【図２】２次スタックを示す断面図。
【図３】シングルスタックを示す断面図。
【図４】図３の拡大図。
【図５】従来のＮｂ−Ｔｉ超電導線（サンプル−１）を
示す断面図。
示す断面図。
【図６】図１および図５に示したサンプル−１または２
の素線３６本とＣｕ−１０ｗｔ％Ｎｉダミー線を撚り合
わせて作製した二次撚線を示す断面図。
の素線３６本とＣｕ−１０ｗｔ％Ｎｉダミー線を撚り合
わせて作製した二次撚線を示す断面図。
１ Ｎｂ−Ｔｉフィラメント ２ Ｃｕ−３０ｗｔ％Ｎｉ合金 ３ Ｃｕ−１０ｗｔ％Ｎｉ合金 ４ シングル線 ５ 安定化Ｃｕ ６ 素線 ７ ダミー線
Claims (3)
- 【請求項１】 安定化材にＣｕ合金を用いた極細多芯Ｎ
ｂ−Ｔｉ超電導線において、 前記Ｃｕ合金がＣｕに０．１〜１ｗｔ％のＮＩ，Ｓｉ，
Ｍｎのいずれかの１元素を含んだことを特徴とするＮｂ
−Ｔｉ超電導線。 - 【請求項２】 前記Ｃｕ合金に含まれる燐，酸素等の不
可避の不純物元素が０．０５％以下であることを特徴と
する請求項１のＮｂ−Ｔｉ超電導線。 - 【請求項３】 前記Ｃｕ合金の直径は０．１５ｍｍ以下
であることを特徴とする請求項１のＮｂ−Ｔｉ超電導
線。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6087459A JPH07272555A (ja) | 1994-03-31 | 1994-03-31 | Ｎｂ−Ｔｉ超電導線 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6087459A JPH07272555A (ja) | 1994-03-31 | 1994-03-31 | Ｎｂ−Ｔｉ超電導線 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07272555A true JPH07272555A (ja) | 1995-10-20 |
Family
ID=13915467
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6087459A Pending JPH07272555A (ja) | 1994-03-31 | 1994-03-31 | Ｎｂ−Ｔｉ超電導線 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07272555A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103956219A (zh) * | 2014-04-21 | 2014-07-30 | 西部超导材料科技股份有限公司 | 一种NbTi-CuNi-Cu超导复合线材的制备方法 |
-
1994
- 1994-03-31 JP JP6087459A patent/JPH07272555A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103956219A (zh) * | 2014-04-21 | 2014-07-30 | 西部超导材料科技股份有限公司 | 一种NbTi-CuNi-Cu超导复合线材的制备方法 |
| CN103956219B (zh) * | 2014-04-21 | 2016-08-31 | 西部超导材料科技股份有限公司 | 一种NbTi-CuNi-Cu超导复合线材的制备方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4103075A (en) | Composite monolithic low-loss superconductor for power transmission line | |
| US5266416A (en) | Aluminum-stabilized superconducting wire | |
| US4586012A (en) | Soldered superconductive coils for a pulse magnet | |
| Koike et al. | Fabrication of multifilament Nb3Sn conductors | |
| US3440336A (en) | Web-shaped superconductor | |
| JP3047540B2 (ja) | 高い残留抵抗比を有する超電導安定化材用高純度Ｃｕ合金 | |
| JPH07272555A (ja) | Ｎｂ−Ｔｉ超電導線 | |
| JP2004200178A (ja) | 酸化物超電導導体およびその製造方法 | |
| JP3099460B2 (ja) | Ｎｂ−Ｔｉ合金超電導線材 | |
| JP3489293B2 (ja) | ＮｂＴｉ系超電導撚線 | |
| JP2699732B2 (ja) | 超電導導体及びこれに用いる安定化材 | |
| JPH01204313A (ja) | 酸化物超電導中空ケーブルの製造方法 | |
| JPH0377607B2 (ja) | ||
| JPH07272554A (ja) | Ｎｂ−Ｔｉ超電導線 | |
| JP3363164B2 (ja) | 超電導導体 | |
| JPH05282929A (ja) | 超電導導体及びこれに用いる安定化材 | |
| JP3367316B2 (ja) | 極細多芯Ｎｂ−Ｔｉ系超電導線材 | |
| JP3018663B2 (ja) | Ｎｂ−Ｔｉ合金超電導線材 | |
| JP2574390B2 (ja) | 高純度無酸素銅及びその用途 | |
| JPH1092235A (ja) | 交流用超電導導体 | |
| JPS5855193A (ja) | 超電導導体用はんだ | |
| Saga et al. | AC loss of transposed HTS cable conductors | |
| JPH10247428A (ja) | 酸化物超電導線材 | |
| JP2523630B2 (ja) | 超電導ケ−ブル | |
| Nb3Sn | MS Walker, JM Cutro, RE Wilcox, BA Zeitlin, A. Petrovich, and GM Ozeryansky Intermagnetics General Corporation, Guilderland, New York |