JPH07263134A

JPH07263134A - 誘導加熱調理器

Info

Publication number: JPH07263134A
Application number: JP5554594A
Authority: JP
Inventors: Hirobumi Noma; 博文野間; Kenji Hattori; 憲二服部; Yoshihiro Yamashita; 佳洋山下; Yuji Fujii; 裕二藤井
Original assignee: Matsushita Electric Industrial Co Ltd
Current assignee: Panasonic Holdings Corp
Priority date: 1994-03-25
Filing date: 1994-03-25
Publication date: 1995-10-13

Abstract

(57)【要約】【目的】スイッチング素子の損失およびノイズを低減
するとともに、スイッチング素子等の破壊を防止するこ
とを目的とする。【構成】第２のスイッチング手段１８と並列に第２の
共振コンデンサ２０を設け、かつ第２のバイパス手段２
２を設けたことで、第１および第２のスイッチング手段
１６、１８のターンオフ時の電圧変化を小さくでき、タ
ーンオフ時の損失とノイズを大幅に低減することができ
るとともに、第１のスイッチング手段１６のオン時にタ
ーンオンが発生せず、大幅な損失低減が図れる。また、
駆動停止手段２７を設けたことで、第２のスイッチング
手段１８の両端電圧Ｖ_CE2が所定の電圧Ｅ０を越えた場
合に第２のスイッチング手段１８の駆動を停止すること
ができ、第２のスイッチング手段１８に過電流が流れる
ことを防止することができる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明はインバータ構成及びその
制御手段に特徴を有する発振周波数一定制御の誘導加熱
調理器に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来の誘導加熱調理器は発振周波数可変
制御により出力制御を行うのが一般的であった。しかし
ながら多バーナの誘導加熱調理器で発振周波数可変制御
を行うと発振周波数の違いによって負荷の干渉音が発生
するという問題を有していた。

【０００３】そこで、この問題を解決するために発振周
波数一定で出力制御する方法を検討し、特開平１−２６
０７８５号公報に示すような構成を用いていた。以下、
その構成について図４を参照しながら説明する。

【０００４】図に示すように、直流電源１をインバータ
回路２に接続し、インバータ回路２により直流電流を高
周波電流に変換する。インバータ回路２は、逆導通形の
第１のスイッチング素子３、第２のスイッチング素子
４、加熱コイル５、共振コンデンサ６等で構成されてい
る。制御回路７はインバータ回路２を制御するもので、
第１のスイッチング素子３と第２のスイッチング素子４
を同一周波数で駆動時間比を変えて交互に駆動する駆動
部７ａ等で構成されている。

【０００５】上記構成において図５および図６を参照し
ながら動作を説明すると、制御回路７内の駆動部７ａが
一定周期Ｔ₁で第１のスイッチング素子３と第２のスイ
ッチング素子４を交互に駆動し、第１のスイッチング素
子３の駆動時間Ｔ₂と第２のスイッチング素子４の駆動
時間Ｔ₃の時間比率を変化させることで入力Ｐ_inを変化
させていた。当然のことながらＴ₁＝Ｔ₂＋Ｔ₃となる。
図５に第１のスイッチング素子３および第２のスイッチ
ング素子４の両端電圧（Ｖ_CE），電流（Ｉ_C）波形を、
図６に第１のスイッチング素子３の駆動時間Ｔ₂と周期
Ｔ₁との比Ｔ₂／Ｔ₁と入力Ｐ_inの関係を示す。図５
（ａ）は一出力における２周期（２×Ｔ₁）分の動作波
形で、図５（ｂ）はＶ_CE＞０でスイッチング素子をオン
させるモード（以下このモードをターンオンモードとい
う）およびＩ_C＞０でスイッチング素子をオフさせるモ
ード（以下このモードをターンオフモードという）の時
の動作の拡大波形である。以上のように従来のインバー
タ構成および制御方式では、発振周波数一定（Ｔ₁一
定）のままで入力（Ｐ_in）制御を行えるものであった。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来のインバータ構成および制御方式では、図５の動作波
形からわかるようにスイッチング動作にターンオンモー
ドおよびターンオフモードが現れるため、スイッチング
素子に高速半導体を用いたとしてもターンオンモードお
よびターンオフモードのスイッチング損失（スイッチン
グ素子の両端電圧Ｖ_CE×電流Ｉ_C）が大きくなってスイ
ッチング素子の冷却コストが高く小型化が難しいという
課題を有していた。また、スイッチング素子の両端電圧
の変化（ｄＶ_CE／ｄｔ）が非常に急峻であるためにノイ
ズが大きくテレビの画像等に悪影響を及ぼすと言う課題
を有していた。

【０００７】本発明は上記課題を解決するもので、スイ
ッチング素子の損失およびノイズを低減するとともに、
スイッチング素子の破壊を防止することを第１の目的と
している。

【０００８】また、異常時以外でノイズ等による誤動作
をしないようにすることを第２の目的としている。

【０００９】

【課題を解決するための手段】本発明は上記第１の目的
を達成するために、本発明の第１の手段は、直流を高周
波電流に変換するインバータ回路と、前記インバータ回
路等の動作を制御する制御回路とからなり、前記インバ
ータ回路は、直流の高電位側に接続された第１のスイッ
チング手段と、前記第１のスイッチング手段に直列に接
続されるとともに直流の低電位側に接続された第２のス
イッチング手段と、前記第１のスイッチング手段に直列
に接続された前記第１のスイッチング手段の逆電流阻止
手段と、前記第２のスイッチンング手段に流れ込もうと
する逆電流をバイパスする第１のバイパス手段と、前記
第１のスイッチング手段あるいは前記第２のスイッチン
グ手段のオンオフにより共振回路ループを変えて共振す
る加熱コイルと第１の共振コンデンサからなる共振回路
と、前記第１の共振コンデンサの両端電圧が所定の電圧
になると前記第１の共振コンデンサに流れ込む電流をバ
イパスする第２のバイパス手段と、前記第２のスイッチ
ング手段のオフ時に、前記加熱コイルと共振して前記第
２のスイッチング手段に共振電圧を印加する第２の共振
コンデンサとを備え、前記制御回路は、前記第１のスイ
ッチング手段と前記第２のスイッチング手段を一定周波
数で交互に駆動するとともにその駆動時間比を変化させ
る駆動時間比制御手段と、前記第２のスイッチング手段
の両端電圧を検知し所定の電圧値以上であれば前記駆動
時間比制御手段から前記第２のスイッチング手段に出力
されている駆動信号を停止させる駆動停止手段とを備え
る構成とした誘導加熱調理器を提供する。

【００１０】また、第２の目的を達成するために本発明
の第２の手段は、直流を高周波電流に変換するインバー
タ回路と、前記インバータ回路等の動作を制御する制御
回路とからなり、前記インバータ回路は、直流の高電位
側に接続された第１のスイッチング手段と、前記第１の
スイッチング手段に直列に接続されるとともに直流の低
電位側に接続された第２のスイッチング手段と、前記第
１のスイッチング手段に直列に接続された前記第１のス
イッチング手段の逆電流阻止手段と、前記第２のスイッ
チンング手段に流れ込もうとする逆電流をバイパスする
第１のバイパス手段と、前記第１のスイッチング手段あ
るいは前記第２のスイッチング手段のオンオフにより共
振回路ループを変えて共振する加熱コイルと第１の共振
コンデンサからなる共振回路と、前記第１の共振コンデ
ンサの両端電圧が所定の電圧になると前記第１の共振コ
ンデンサに流れ込む電流をバイパスする第２のバイパス
手段と、前記第２のスイッチング手段のオフ時に、前記
加熱コイルと共振して前記第２のスイッチング手段に共
振電圧を印加する第２の共振コンデンサとを備え、前記
制御回路は、前記第１のスイッチング手段と前記第２の
スイッチング手段を一定周波数で交互に駆動するととも
にその駆動時間比を変化させる駆動時間比制御手段と、
直流の過電圧等を検知する異常検知手段と、前記第２の
スイッチング手段の両端電圧を検知し所定の電圧値以上
でかつ前記異常検知手段で異常を検知した場合に前記駆
動時間比制御手段から前記第２のスイッチング手段に出
力されている駆動信号を停止させる駆動停止手段とを備
える構成とした誘導加熱調理器を提供する。

【００１１】

【作用】本発明は上記した第１の手段により、直流の高
電位側の第１のスイッチング手段が導通すると第２のス
イッチング手段はオフしているので、第１のスイッチン
グ手段を介して共振電流が流れる。

【００１２】次に、第１のスイッチング手段がオフする
と、加熱コイルと第２の共振コンデンサと第１の共振コ
ンデンサ（接続方法によっては加熱コイルと第２の共振
コンデンサ）の共振動作となる。そして、第２のスイッ
チング手段の両端電圧が下降していき、０Ｖ以下になろ
うとしたときに第１のバイパス手段に共振電流が流れ始
める。この共振電流が第１のバイパス手段に流れている
間に、第２のスイッチング手段が前もって駆動されてお
り共振電流の流れる方向が変わると、第１のバイパス手
段はその電流を阻止するので、共振電流はスムーズに第
２のスイッチング手段に流れ込む。

【００１３】第２のスイッチング手段に共振電流が流れ
始めてから、加熱コイルと第１の共振コンデンサの接続
点の両端電圧が約０Ｖ（接続方法によっては直流電圧）
になると第２のバイパス手段に電流が流れ出し、加熱コ
イルに蓄積されたエネルギーによって、加熱コイルと第
２のスイッチング手段と第２のバイパス手段で構成され
る閉回路に一定方向の循環電流が流れる。

【００１４】そして、第２のスイッチング手段が所定時
間後にオフすると、循環電流の流れていた動作から、加
熱コイルと第２の共振コンデンサと第１の共振コンデン
サ（接続方法によっては加熱コイルと第２の共振コンデ
ンサ）の共振動作となる。この時、第２のスイッチング
手段の印加電圧が上昇し、直流電源電圧を越えるが、第
１のスイッチング手段の逆電流阻止手段が設けられてい
るので、印加電圧はそのまま上昇しピーク電圧に達した
後、再度直流電圧に戻る。したがって第２のスイッチン
グ手段の印加電圧が直流電源電圧を越えてから再度その
電圧まで戻るまでに、所定の時間を設けることが可能と
なる。この時間の間に、第１のスイッチング素子を駆動
すれば、第１のスイッチング手段ターンオン損失（第１
のスイッチング手段に順方向の電圧が印加した状態でタ
ーンオンし第２の共振コンデンサを充電あるいは放電す
るスパイク状の電流と印加電圧との積による損失）が発
生せずまた、ターンオン時の高周波雑音の発生を防止す
ることができる。

【００１５】また、上記のように第２のスイッチング手
段がオフする際、この素子への印加電圧は、共振電圧と
なるので電圧の上昇率ｄｖ／ｄｔは比較的小さく、オフ
時のスイッチング損失となる印加電流と印加電圧の積を
抑制することが可能で、当然のことながらｄｖ／ｄｔの
抑制効果による高周波雑音の低減も可能となる。

【００１６】さらに、第１のスイッチング手段の駆動時
間と、第２のスイッチング手段の駆動時間と、第１のス
イッチング手段と第２のスイッチング手段を共に駆動し
ていない時間との和が一定値になるようにしながら第１
のスイッチング素子の駆動時間と第２のスイッチング素
子の駆動時間を可変する、言い替えれば、一定の繰り返
し周波数で第１のスイッチング手段の駆動時間と第２の
スイッチング手段の駆動時間の比（以下駆動時間比と呼
ぶ）を可変する駆動時間比制御手段を設けているので、
一定の発振周波数で加熱コイル電流の大きさを変えるこ
とが可能で、負荷鍋に対する誘導加熱出力を連続可変制
御することができる。

【００１７】また、第２のスイッチング手段の両端電圧
を検知し所定の電圧値以上であれば駆動時間比制御手段
から第２のスイッチング手段に出力されている駆動信号
を停止させる駆動停止手段とを備えているので所定の電
圧値以上の電圧が印加された状態で第２のスイッチング
手段が駆動されることがない。

【００１８】さらには、第２の手段により直流の過電圧
等を検知する異常検知手段と、第２のスイッチング手段
の両端電圧を検知し所定の電圧値以上でかつ異常検知手
段で異常を検知した場合に駆動時間比制御手段から第２
のスイッチング手段に出力されている駆動信号を停止さ
せる駆動停止手段とを備えたことで、直流の過電圧等の
異常時にのみ所定の電圧値以上の電圧が印加された状態
での第２のスイッチング手段の駆動を停止することがで
きるので異常時以外でノイズ等による誤動作をしない。

【００１９】

【実施例】

（実施例１）以下、本発明の第１の実施例を図１を参照
しながら説明する。

【００２０】図に示すように、商用電源１１をダイオー
ドブリッジ１２、チョークコイル１３、平滑コンデンサ
１４で直流に整流している。インバータ回路１５は、第
１のスイッチング手段１６と、逆電流素子手段１７と、
第２のスイッチング手段１８と、第１のバイパス手段１
９と、第２の共振コンデンサ２０と、加熱コイル２１
と、第２のバイパス手段２２と、第１の共振コンデンサ
２３とで構成している。制御回路２４は、第１及び第２
のスイッチング手段を一定周波数で交互に駆動するとと
もにその駆動時間比を変化させる駆動時間比制御手段２
５と、直流電圧Ｅの過電圧を検知する異常検知手段２６
と、第２のスイッチング手段１８の両端電圧を検知し所
定の電圧値以上でかつ異常検知手段２６で異常を検知し
た場合に駆動時間比制御手段２５から第２のスイッチン
グ手段１８に出力されている駆動信号を停止させる駆動
停止手段２７とで構成している。

【００２１】上記構成において、図２、図３を参照しな
がら動作を説明する。図２には第１のスイッチング手段
１６と逆電流素子手段１７との直列体および第２のスイ
ッチング手段１８と第１のバイパス手段１９との並列体
の両端電圧（Ｖ_CE），電流（Ｉ_C）等の動作波形を、図
３には直流電圧Ｅに過電圧が発生した場合の動作波形を
示す。

【００２２】第１のスイッチング手段１６を駆動すると
（図２のＡ信号）第２のスイッチング手段１８はオフし
ている（図２のＢ信号）ので、第１のスイッチング手段
を介して、加熱コイル２１と第１の共振コンデンサ２３
の共振回路に共振電流（図２のＩ_C1）が流れる。

【００２３】次に、第１のスイッチング手段１６をオフ
させると、加熱コイル２１と第２の共振コンデンサ２０
と第１の共振コンデンサ２３の共振動作となる（図２の
Ｔ₄期間）。そして、第２のスイッチング手段１８の両
端電圧Ｖ_CE2が下降していき、０Ｖ以下になろうとした
ときに第１のバイパス手段１９に共振電流（図２のＩ _C2
の負の電流）が流れ始める。本実施例では第１のスイッ
チング手段１６をオフさせてから所定時間（Ｔ₄）後
に、第２のスイッチング手段１９を駆動している（図２
のＢ信号）。その後、共振電流の流れる方向が変わる
と、第１のバイパス手段１９はその電流を阻止するの
で、共振電流はスムーズに第２のスイッチング手段１８
に流れ込む（すなわちＩ_C2の極性がスムーズに負から正
に変わる）。

【００２４】第２のスイッチング手段１８に共振電流が
流れ始めてから、加熱コイル２１と第１の共振コンデン
サ２３の接続点の電圧が約０Ｖになると第２のバイパス
手段２２に電流が流れ出し、加熱コイル２１に蓄積され
たエネルギーによって、加熱コイル２１と第２のスイッ
チング手段１８と第２のバイパス手段２２で構成される
閉回路に一定方向の循環電流が流れる。

【００２５】次に、第２のスイッチング手段１８を所定
時間（Ｔ₂）後にオフさせると、循環電流の流れていた
動作から、加熱コイル２１と第２の共振コンデンサ２０
と第１の共振コンデンサ２３の共振動作となる（平滑コ
ンデンサ１４の容量は第１および第２の共振コンデンサ
２３、２０の容量に比して非常に大きくしているのでそ
の影響を無視できる）。そして、第２のスイッチング手
段１８への印加電圧Ｖ _CE2が上昇し（図２のＴ₃期間）、
直流電圧Ｅを越えるが、逆電流阻止手段１７が設けられ
ているので、印加電圧Ｖ_CE2はそのまま上昇しピーク電
圧に達した後、再度直流電圧Ｅに戻る。本実施例では第
２のスイッチング手段１８をオフさせてから所定時間
（Ｔ₃）後に、第１のスイッチング素子を駆動している
（図２のＡ信号）。

【００２６】第２のバイパス手段２２がない場合には図
２のＩ_C2に示す破線の電流波形となって第２のスイッチ
ング手段１８にターンオフが発生せず、第２のスイッチ
ング手段１８への印加電圧Ｖ_CE2が上昇せず、第１のス
イッチング手段１６にターンオンが発生してしまうが、
本発明では第２のバイパス手段２２によって、必ず第２
のスイッチング手段１８にターンオフが発生し、第２の
スイッチング手段１８への印加電圧Ｖ_CE2を上昇させる
ことができる。従って、第１のスイッチング手段１６に
ターンオンが発生することを防止でき、第１のスイッチ
ング手段１６のターンオン損失（第１のスイッチング手
段１６に順方向の電圧が印加した状態でターンオンし第
２の共振コンデンサ２０を充電するスパイク状の電流と
印加電圧との積による損失）が発生せずまた、ターンオ
ン時の高周波雑音の発生を防止することができる。

【００２７】また、上記のように第１および第２のスイ
ッチング手段１６、１８がターンオフする時の素子への
印加電圧は、共振電圧となるので電圧の上昇率ｄＶ_CE／
ｄｔは比較的小さく、オフ時のスイッチング損失となる
印加電流と印加電圧の積を抑制することが可能で、当然
のことながらｄＶ_CE／ｄｔの抑制効果による高周波雑音
の低減も可能となる。

【００２８】さらに、制御回路２４は、第１のスイッチ
ング手段１６の駆動時間Ｔ₁と、第２のスイッチング手
段１８の駆動時間Ｔ₂と、第１のスイッチング手段１６
と第２のスイッチング手段１８を共に駆動していない時
間Ｔ₃、Ｔ₄との和Ｔ₀が一定値になるようにしながら第
１のスイッチング素子１６の駆動時間Ｔ₁と第２のスイ
ッチング素子１８の駆動時間Ｔ₂を可変する、言い替え
れば、一定の繰り返し周期Ｔ₀で駆動時間比Ｔ₁／Ｔ₂を
可変する駆動時間比制御手段２５を設けているので、一
定の発振周期Ｔ₀で加熱コイル電流の大きさを変えるこ
とが可能で、誘導加熱出力（つまり誘導加熱調理器への
入力）を連続可変制御することができる。以上が第１お
よび第２の手段の共通事項の動作説明である。

【００２９】次に、第２の手段特有の事項の説明を行
う。商用電源１１に雷サージ等が印加されて直流電圧Ｅ
が過電圧となった場合には、異常検知手段２６で過電圧
の異常を検知して駆動停止手段２７に異常の信号を送信
するとともに、第１のスイッチング手段１６をオフさせ
て過電圧の直流Ｅが加熱コイル２１等に印加されるのを
防いでいる。この時の動作を図３に示す。直流Ｅに過電
圧が発生しない場合には第１のスイッチング手段１６は
所定のＴ₁の期間オンする（Ａ信号）が、過電圧が発生
したため異常検知手段２６で強制的にオフ（Ｃ信号）さ
せている。従って、第１のスイッチング手段１６をオフ
させてから第２のスイッチング手段１８がオンするまで
の期間が所定の時間Ｔ₄よりも大きくなる。

【００３０】この期間の動作を説明すると、まず第１の
スイッチング手段１６がオフして第２のスイッチング手
段１８の両端電圧Ｖ_CE2が小さくなっていき、０Ｖの時
点で第１のバイパス手段１９に電流が流れ始める（Ｉ_C2
の負電流）。次に、第１のバイパス手段１９に流れる電
流が０Ａの時点から第２のスイッチング手段１８の両端
に電圧Ｖ_CE2が印加され始める（過電圧がない場合は第
２のスイッチング手段１８がオンするのでＶ_CE2は印加
されない）。そして、第２のスイッチング手段１８の両
端に電圧Ｖ_CE2が印加された状態で駆動時間比制御手段
２５から第２のスイッチング手段１８をオンさせる駆動
信号（Ｂ信号が出力される。駆動停止手段２７がない場
合には駆動時間比制御手段２５からの信号に従い第２の
スイッチング手段１８がオンして、Ｉ_C2に一点鎖線で示
す過大な電流が流れて第２のスイッチング手段１８が破
壊する恐れがあるが、本発明では駆動停止手段２７を設
けて異常検知手段２６から異常の信号を受けている間Ｖ
_CE2が所定の電圧Ｅ０を越えていれば、駆動時間比制御
手段２５からの信号（Ｂ信号）の伝達を停止（Ｅ信号実
線）して第２のスイッチング手段１８に送信（Ｄ信号）
しているので、第２のスイッチング手段１８はオンせず
過大な電流Ｉ_C2も流れない。また、直流の過電圧時のみ
駆動停止手段２７を動作させたことで過電圧時以外には
動作せず、ノイズや静電気の影響で誤動作する恐れがな
く、安価な回路で構成することができる。

【００３１】第１の手段では、異常検知手段６に関係な
く、第２のスイッチング手段１８の両端電圧Ｖ_CE2が所
定の電圧Ｅ０を越えていれば、駆動時間比制御手段２５
からの信号（Ｂ信号）の伝達を停止（Ｅ信号一点鎖線）
して第２のスイッチング手段１８に送信（Ｄ信号）して
いるので、第２の手段と同様の効果が得られるととも
に、第１のスイッチング手段１６が短絡破壊していた場
合には第２のスイッチング手段１８の両端に直流電圧Ｅ
が印加されるため駆動停止手段２７で検知して第２のス
イッチング手段１８の駆動を停止でき、第１および第２
のスイッチング手段１６、１８が同時導通して破壊が拡
大するのを防止することができる。

【００３２】このように本実施例によれば、第２のスイ
ッチング手段１８と並列に第２の共振コンデンサ２０を
設けたことによって、第１および第２のスイッチング手
段１６、１８のターンオフ時の電圧変化（ｄＶ_CE／ｄ
ｔ）を小さくでき、ターンオフ時の損失つまり電圧電流
積（Ｖ_CE×Ｉ_C）とノイズを大幅に低減することができ
る。また、第２のバイパス手段２２を設けたことで循環
電流を発生でき、第２のスイッチング手段１８のオフ時
に電圧を印加でき、第１のスイッチング手段１６のオン
時にターンオンが発生せず、大幅な損失低減が図れてい
る（ターンオン損失＝０Ｗ）。さらには、駆動停止手段
２７を設けたことで、第２のスイッチング手段１８の両
端電圧Ｖ_CE2が所定の電圧Ｅ０を越えた場合に第２のス
イッチング手段１８の駆動を停止することができ、第２
のスイッチング手段１８に過電流が流れることを防止す
ることができる。加えて、第１の手段によれば、異常検
知手段２６に関係なく駆動停止手段２７を動作させるこ
とで第１のスイッチング手段１６の短絡破壊時における
その他の部品の破壊拡大を防止することができる。

【００３３】尚、当然ながら第１のスイッチング手段と
逆電流素子手段１７との直列体あるいは第１の共振コン
デンサと第２のバイパス手段２２との並列体と加熱コイ
ル２１との直列体等の構成要素を逆に接続しても、同様
の効果を得られる。

【００３４】

【発明の効果】以上の実施例から明らかなように本発明
によれば、第２の共振コンデンサを設けたことによっ
て、第１および第２のスイッチング手段のターンオフ時
の電圧変化（ｄＶ_CE／ｄｔ）を小さくでき、ターンオフ
時の損失つまり電圧電流積（Ｖ_CE×Ｉ_C）とノイズを大
幅に低減することができる。また、第２のバイパス手段
を設けたことで循環電流を発生でき、第２のスイッチン
グ手段のオフ時に電圧を印加でき、第１のスイッチング
手段のオン時にターンオンが発生せず、大幅な損失低減
を図ることができる（ターンオン損失＝０Ｗ）。さらに
は、駆動時間比制御手段を設けているので、一定の発振
周期で加熱コイル電流の大きさを変えることが可能で、
負荷に対する誘導加熱出力（つまり誘導加熱調理器への
入力）を連続可変制御することができる。さらには、駆
動停止手段を設けたことで、第２のスイッチング手段の
両端電圧が所定の電圧Ｅ０を越えた場合に第２のスイッ
チング手段の駆動を停止することができ、第２のスイッ
チング手段１８に過電流が流れることを防止することが
できるので異常時以外でノイズ等による誤動作をしな
い。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１の実施例における誘導加熱調理器
の回路ブロック図

【図２】同誘導加熱調理器の動作波形図

【図３】同誘導加熱調理器の異常時の動作波形図

【図４】従来例の誘導加熱調理器の回路図

【図５】（ａ）同誘導加熱調理器の動作波形図（ｂ）同誘導加熱調理器の動作波形拡大図

【図６】同誘導加熱調理器の特性図

【符号の説明】

１５インバータ回路１６第１のスイッチング手段１７逆電流阻止手段１８第２のスイッチング手段１９第１のバイパス手段２０第２の共振コンデンサ２１加熱コイル２２第２のバイパス手段２３、２８第１の共振コンデンサ２４制御回路

フロントページの続き (72)発明者藤井裕二大阪府門真市大字門真1006番地松下電器産業株式会社内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】直流を高周波電流に変換するインバータ
回路と、前記インバータ回路等の動作を制御する制御回
路とからなり、前記インバータ回路は、直流の高電位側
に接続された第１のスイッチング手段と、前記第１のス
イッチング手段に直列に接続されるとともに直流の低電
位側に接続された第２のスイッチング手段と、前記第１
のスイッチング手段に直列に接続された前記第１のスイ
ッチング手段の逆電流阻止手段と、前記第２のスイッチ
ンング手段に流れ込もうとする逆電流をバイパスする第
１のバイパス手段と、前記第１のスイッチング手段ある
いは前記第２のスイッチング手段のオンオフにより共振
回路ループを変えて共振する加熱コイルと第１の共振コ
ンデンサからなる共振回路と、前記第１の共振コンデン
サの両端電圧が所定の電圧になると前記第１の共振コン
デンサに流れ込む電流をバイパスする第２のバイパス手
段と、前記第２のスイッチング手段のオフ時に、前記加
熱コイルと共振して前記第２のスイッチング手段に共振
電圧を印加する第２の共振コンデンサとを備え、前記制
御回路は、前記第１のスイッチング手段と前記第２のス
イッチング手段を一定周波数で交互に駆動するとともに
その駆動時間比を変化させる駆動時間比制御手段と、前
記第２のスイッチング手段の両端電圧を検知し所定の電
圧値以上であれば前記駆動時間比制御手段から前記第２
のスイッチング手段に出力されている駆動信号を停止さ
せる駆動停止手段とを備える構成とした誘導加熱調理
器。
【請求項２】直流を高周波電流に変換するインバータ
回路と、前記インバータ回路等の動作を制御する制御回
路とからなり、前記インバータ回路は、直流の高電位側
に接続された第１のスイッチング手段と、前記第１のス
イッチング手段に直列に接続されるとともに直流の低電
位側に接続された第２のスイッチング手段と、前記第１
のスイッチング手段に直列に接続された前記第１のスイ
ッチング手段の逆電流阻止手段と、前記第２のスイッチ
ンング手段に流れ込もうとする逆電流をバイパスする第
１のバイパス手段と、前記第１のスイッチング手段ある
いは前記第２のスイッチング手段のオンオフにより共振
回路ループを変えて共振する加熱コイルと第１の共振コ
ンデンサからなる共振回路と、前記第１の共振コンデン
サの両端電圧が所定の電圧になると前記第１の共振コン
デンサに流れ込む電流をバイパスする第２のバイパス手
段と、前記第２のスイッチング手段のオフ時に、前記加
熱コイルと共振して前記第２のスイッチング手段に共振
電圧を印加する第２の共振コンデンサとを備え、前記制
御回路は、前記第１のスイッチング手段と前記第２のス
イッチング手段を一定周波数で交互に駆動するとともに
その駆動時間比を変化させる駆動時間比制御手段と、直
流の過電圧等を検知する異常検知手段と、前記第２のス
イッチング手段の両端電圧を検知し所定の電圧値以上で
かつ前記異常検知手段で異常を検知した場合に前記駆動
時間比制御手段から前記第２のスイッチング手段に出力
されている駆動信号を停止させる駆動停止手段とを備え
る構成とした誘導加熱調理器。