JPH07259859A - 軸受装置 - Google Patents
軸受装置Info
- Publication number
- JPH07259859A JPH07259859A JP6073963A JP7396394A JPH07259859A JP H07259859 A JPH07259859 A JP H07259859A JP 6073963 A JP6073963 A JP 6073963A JP 7396394 A JP7396394 A JP 7396394A JP H07259859 A JPH07259859 A JP H07259859A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- bearing
- height
- shape error
- error
- bearing device
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
- F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
- F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
- F16C33/12—Structural composition; Use of special materials or surface treatments, e.g. for rust-proofing
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
- F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
- F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
- F16C33/10—Construction relative to lubrication
- F16C33/1025—Construction relative to lubrication with liquid, e.g. oil, as lubricant
- F16C33/106—Details of distribution or circulation inside the bearings, e.g. details of the bearing surfaces to affect flow or pressure of the liquid
- F16C33/1065—Grooves on a bearing surface for distributing or collecting the liquid
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C9/00—Bearings for crankshafts or connecting-rods; Attachment of connecting-rods
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2240/00—Specified values or numerical ranges of parameters; Relations between them
- F16C2240/40—Linear dimensions, e.g. length, radius, thickness, gap
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【構成】 すべり軸受２を構成する軸受合金層４の内周
面に円周方向に伸びる山部４ｂを形成し、回転軸３とす
べり軸受２の製造誤差や組付け誤差による形状誤差を
Ｗ、上記山部の高さをｈ、山部の軸方向ピッチをｐとし
たとき、上記形状誤差Ｗ、山部の高さｈ、および軸方向
ピッチｐを下記の範囲に設定する。２≦ｈ≦１０…
（１）、１≦Ｗ≦８…（２）、ｈ≦４Ｗ／３＋１４／３
…（３）、５０≦ｐ≦６００…（４）、ｐ≦−２５０ｈ
／３＋３２５０／３…（５）。ただし、上記ｈ、ｐおよ
びＷの寸法単位はμｍである。 【効果】 軸受合金層４の内周面にオーバレイ層を設け
なくても、優れた耐摩耗性を得ることができる。
面に円周方向に伸びる山部４ｂを形成し、回転軸３とす
べり軸受２の製造誤差や組付け誤差による形状誤差を
Ｗ、上記山部の高さをｈ、山部の軸方向ピッチをｐとし
たとき、上記形状誤差Ｗ、山部の高さｈ、および軸方向
ピッチｐを下記の範囲に設定する。２≦ｈ≦１０…
（１）、１≦Ｗ≦８…（２）、ｈ≦４Ｗ／３＋１４／３
…（３）、５０≦ｐ≦６００…（４）、ｐ≦−２５０ｈ
／３＋３２５０／３…（５）。ただし、上記ｈ、ｐおよ
びＷの寸法単位はμｍである。 【効果】 軸受合金層４の内周面にオーバレイ層を設け
なくても、優れた耐摩耗性を得ることができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は軸受装置に関し、より詳
しくは、内周面に環状溝を有するすべり軸受と、このす
べり軸受によって回転自在に軸支される回転軸とを備え
た軸受装置に関する。
しくは、内周面に環状溝を有するすべり軸受と、このす
べり軸受によって回転自在に軸支される回転軸とを備え
た軸受装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に軸受装置は、流体潤滑状態でスム
ースな回転が得られるようになっており、その際の最小
油膜厚さ、つまり回転中の回転軸とすべり軸受との最小
間隙は、約０．５〜１μｍである。ところで、上記回転
軸については約１〜５μｍの誤差が、またすべり軸受に
ついては約１〜５μｍの誤差が、さらに回転軸の傾き等
の組付け誤差が約１〜３μｍあり、それら全体の形状誤
差Ｗはそれらの二乗平均値として得られ、一般には約
１．７〜７．７μｍ程度の範囲となっている。このよう
に、上記形状誤差Ｗの大きさは上記最小油膜厚さよりも
大きくなるため、従来は軸受表面に軟質なオーバーレイ
層を設け、このオーバーレイ層によってその差を吸収す
るようにしていた（例えば特開昭６０−２０５０１４号
公報）。また従来、軸受装置として、内周面に、円周方
向に伸びる環状溝を軸方向に多数形成して軸方向に隣接
する環状溝間を円周方向に伸びる山部とした軸受合金層
を有するすべり軸受と、このすべり軸受によって回転自
在に軸支される回転軸とを備えた軸受装置も知られてい
る（特公昭６３−１１５３０号公報）。
ースな回転が得られるようになっており、その際の最小
油膜厚さ、つまり回転中の回転軸とすべり軸受との最小
間隙は、約０．５〜１μｍである。ところで、上記回転
軸については約１〜５μｍの誤差が、またすべり軸受に
ついては約１〜５μｍの誤差が、さらに回転軸の傾き等
の組付け誤差が約１〜３μｍあり、それら全体の形状誤
差Ｗはそれらの二乗平均値として得られ、一般には約
１．７〜７．７μｍ程度の範囲となっている。このよう
に、上記形状誤差Ｗの大きさは上記最小油膜厚さよりも
大きくなるため、従来は軸受表面に軟質なオーバーレイ
層を設け、このオーバーレイ層によってその差を吸収す
るようにしていた（例えば特開昭６０−２０５０１４号
公報）。また従来、軸受装置として、内周面に、円周方
向に伸びる環状溝を軸方向に多数形成して軸方向に隣接
する環状溝間を円周方向に伸びる山部とした軸受合金層
を有するすべり軸受と、このすべり軸受によって回転自
在に軸支される回転軸とを備えた軸受装置も知られてい
る（特公昭６３−１１５３０号公報）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】以上のように、従来、
形状誤差Ｗを吸収するためには、軟質なオーバーレイ層
を設けることが必要であり、オーバーレイ層を省略する
と局部的な当りにより耐焼付性が低下していた。また、
上記すべり軸受の内周面に環状溝を形成した上述の公報
の軸受装置は、その環状溝を潤滑油の通路として利用し
たもので、軸方向に隣接する環状溝間の山部を、上記形
状誤差Ｗを吸収するための手段とするものではない。本
発明は、上記環状溝間の山部を、上記形状誤差Ｗを吸収
するための手段として利用することにより、オーバーレ
イ層を設けない場合であっても形状誤差Ｗを吸収するこ
とができるようにした軸受装置を提供するものである。
形状誤差Ｗを吸収するためには、軟質なオーバーレイ層
を設けることが必要であり、オーバーレイ層を省略する
と局部的な当りにより耐焼付性が低下していた。また、
上記すべり軸受の内周面に環状溝を形成した上述の公報
の軸受装置は、その環状溝を潤滑油の通路として利用し
たもので、軸方向に隣接する環状溝間の山部を、上記形
状誤差Ｗを吸収するための手段とするものではない。本
発明は、上記環状溝間の山部を、上記形状誤差Ｗを吸収
するための手段として利用することにより、オーバーレ
イ層を設けない場合であっても形状誤差Ｗを吸収するこ
とができるようにした軸受装置を提供するものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】すなわち本発明は、内周
面に、円周方向に伸びる環状溝を軸方向に多数形成して
軸方向に隣接する環状溝間を円周方向に伸びる山部とし
た軸受合金層を有するすべり軸受と、このすべり軸受に
よって回転自在に軸支される回転軸とを備えた軸受装置
において、上記回転軸とすべり軸受の製造誤差や組付け
誤差による形状誤差をＷ、上記山部の高さをｈ、山部の
軸方向ピッチをｐとしたとき、上記形状誤差Ｗ、山部の
高さｈ、および軸方向ピッチｐを下記の範囲に設定した
ことを特徴とする軸受装置を提供するものである。 ２≦ｈ≦１０ …（１） １≦Ｗ≦８ …（２） ｈ≦４Ｗ／３＋１４／３ …（３） ５０≦ｐ≦６００ …（４） ｐ≦−２５０ｈ／３＋３２５０／３ …（５） ただし、上記ｈ、ｐおよびＷの寸法単位はμｍである。
そして上記（１）〜（３）式の範囲を下記の範囲とする
ことにより、ガソリンエンジンに用いて好適な軸受装置
を提供することができる。 ２≦ｈ≦７ …（１ａ） １≦Ｗ≦６ …（２ａ） ３Ｗ／５＋７／５≦ｈ≦Ｗ／３＋５ …（３ａ） また上記（１）〜（３）式の範囲を下記の範囲とするこ
とにより、ディーゼルエンジンに用いて好適な軸受装置
を提供することができる。 ４≦ｈ≦１０ …（１ｂ） １≦Ｗ≦６ …（２ｂ） ２Ｗ／５＋１８／５≦ｈ≦Ｗ＋５ …（３ｂ）
面に、円周方向に伸びる環状溝を軸方向に多数形成して
軸方向に隣接する環状溝間を円周方向に伸びる山部とし
た軸受合金層を有するすべり軸受と、このすべり軸受に
よって回転自在に軸支される回転軸とを備えた軸受装置
において、上記回転軸とすべり軸受の製造誤差や組付け
誤差による形状誤差をＷ、上記山部の高さをｈ、山部の
軸方向ピッチをｐとしたとき、上記形状誤差Ｗ、山部の
高さｈ、および軸方向ピッチｐを下記の範囲に設定した
ことを特徴とする軸受装置を提供するものである。 ２≦ｈ≦１０ …（１） １≦Ｗ≦８ …（２） ｈ≦４Ｗ／３＋１４／３ …（３） ５０≦ｐ≦６００ …（４） ｐ≦−２５０ｈ／３＋３２５０／３ …（５） ただし、上記ｈ、ｐおよびＷの寸法単位はμｍである。
そして上記（１）〜（３）式の範囲を下記の範囲とする
ことにより、ガソリンエンジンに用いて好適な軸受装置
を提供することができる。 ２≦ｈ≦７ …（１ａ） １≦Ｗ≦６ …（２ａ） ３Ｗ／５＋７／５≦ｈ≦Ｗ／３＋５ …（３ａ） また上記（１）〜（３）式の範囲を下記の範囲とするこ
とにより、ディーゼルエンジンに用いて好適な軸受装置
を提供することができる。 ４≦ｈ≦１０ …（１ｂ） １≦Ｗ≦６ …（２ｂ） ２Ｗ／５＋１８／５≦ｈ≦Ｗ＋５ …（３ｂ）
【０００５】
【作用】上記構成を有する本発明によれば、上記山部の
頂部を早期に摩耗、塑性変形させて上記形状誤差を吸収
することができるので、後述する試験結果で示すよう
に、オーバーレイ層を設けることなく良好な耐焼付性を
確保することができる。
頂部を早期に摩耗、塑性変形させて上記形状誤差を吸収
することができるので、後述する試験結果で示すよう
に、オーバーレイ層を設けることなく良好な耐焼付性を
確保することができる。
【０００６】
【実施例】以下図示実施例について本発明を説明する
と、図１において、軸受装置１は、半円筒状又は円筒状
に形成したすべり軸受２と、このすべり軸受２によって
回転自在に軸支される回転軸３とを備えている。上記す
べり軸受２は、図示しない裏金上に軸受合金層４を設け
ており、該軸受合金層４の内周面に、円周方向に沿って
螺旋状の環状溝４ａを形成し、軸方向に隣接する環状溝
４ａの間を円周方向に伸びる山部４ｂとしている。次
に、図２は上記山部４ｂの高さと形状誤差との関係を示
した図で、本発明においては、上記山部４ｂの高さを
ｈ、上記形状誤差をＷとしたときに、縦軸に上記ｈをと
り、横軸に上記Ｗをとったグラフにおいて、上記高さｈ
と形状誤差Ｗとを次の３式の条件を満たす範囲内に設定
している。この範囲を斜線で示してある。ただし、寸法
単位はいずれもμｍである。 ２≦ｈ≦１０ …（１） １≦Ｗ≦８ …（２） ｈ≦４Ｗ／３＋１４／３ …（３） ところで、上記山部４ｂの高さを高くするとしぼり膜圧
力による負荷容量が増大するが、くさび膜圧力による負
荷容量が低下する傾向がある。そしてガソリンエンジン
のように高回転で回転慣性力が支配的となっている場合
にはくさび膜圧力が主に回転軸を支えるようになり、デ
ィーゼルエンジンのように爆発力が支配的となっている
場合にはしぼり膜圧力が主に回転軸を支えるようにな
る。したがって、ガソリンエンジンの場合には山部の高
さを低く設定し、逆にディーゼルエンジンの場合には高
く設定することが形状誤差の吸収後の運転を円滑にする
ために望ましい。具体的には、ガソリンエンジンにおい
ては上記（１）〜（３）式の範囲を下記の範囲とするこ
とが望ましい。この範囲を図３の斜線で示してある。 ２≦ｈ≦７ …（１ａ） １≦Ｗ≦６ …（２ａ） ３Ｗ／５＋７／５≦ｈ≦Ｗ／３＋５ …（３ａ） 他方、ディーゼルエンジンにおいては上記（１）〜
（３）式の範囲を下記の範囲とすることが望ましい。こ
の範囲を図４の斜線で示してある。 ４≦ｈ≦１０ …（１ｂ） １≦Ｗ≦６ …（２ｂ） ２Ｗ／５＋１８／５≦ｈ≦Ｗ＋５ …（３ｂ） 図５は上記山部４ｂの高さｈと山部の軸方向ピッチｐ
（図１参照）との関係を示した図で、縦軸に上記ｈをと
り、横軸に上記ｐをとったグラフにおいて、上記高さｈ
およびピッチｐを次の２式の条件を満たす範囲内に設定
している。この範囲を斜線で示してある。 ５０≦ｐ≦６００ …（４） ｐ≦−２５０ｈ／３＋３２５０／３ …（５） また、上記山部の頂部を早期に摩耗、塑性変形させるた
めには、軸受合金層４の硬さはＨｖ３０〜６０程度が望
ましく、軸受合金層４の表面に直接又は中間層を介在さ
せてオーバーレイ層を設ける場合には、軸受合金層４の
硬さはＨｖ４０〜９０程度が望ましい。次に、本発明の
効果を耐焼付性の試験結果に基づいて説明する。試験条
件は次のとおりである。 試験機：ジャーナル型耐焼付試験機 回転数：１３００ｒｐｍ 潤滑油：１０Ｗ−３０ 油温 ：１４０℃ 回転軸：Ｓ４５Ｃ焼入れ、直径４２ｍｍ オイルクリアランス：２０〜５０μｍ すべり軸受：ＳＰＣＣからなる裏金に、Ａｌ−１２Ｓｎ
−１．５Ｐｂ−２．８Ｓｉ−１Ｃｕ−０．２Ｃｒからな
るＡｌ系の軸受合金層４を圧接し、必要なピッチｐで必
要な深さの環状溝４ａを形成。また、比較材として、環
状溝４ａを形成せず、かつ中間層を介してオーバーレイ
層を設けたすべり軸受を準備した。より具体的には、こ
の比較材は、ＳＰＣＣからなる裏金に本発明品と同一成
分を有する軸受合金層を圧接し、その表面をブローチ加
工により平滑に形成した後、上記軸受合金層の表面に電
気メッキにより中間層として２μｍ厚のＮｉメッキを施
し、さらにそのＮｉメッキ層上に、Ｐｂ−Ｓｎ−Ｉｎ−
Ｃｕからなる１６μｍ厚のオーバレイ層を電気メッキに
より形成したものである。この試験方法は、先ず、なら
し運転として５ＭＰａの面圧で１時間運転した後、面圧
を１０ＭＰａに上げ、その後４５分間隔で面圧を１０Ｍ
Ｐａずつ段階的に上昇させ、摩擦トルク、軸受背面温度
を記録した。焼付きは、摩擦トルクが急激に増加して１
０．８Ｎ．ｍを越えた時点の面圧をもって焼付き面圧と
した。荷重上昇中に焼付きが発生した場合は、その前後
の値の中間をもって焼付き面圧とした。なお、潤滑は油
浴であり、試験部は完全に油浴中にある。潤滑油の温度
は別に設けた給油装置で制御し、油浴層内に１ｄ〓／ｍ
ｉｎで供給循環しており、油浴温度は１４０℃に制御し
た。図６において、試料１〜２５は、特にピッチｐが２
００μｍのものについて付した試料番号であり、判定
は、各試料１〜２５と、上述した環状溝４ａを形成せ
ず、かつ中間層を介してオーバーレイ層を設けた比較材
とを比較した結果である。そして各試料１〜２５の判定
結果は、図２〜４にも、試料番号を付して示してある。
また図５の判定結果としては、図６における形状誤差８
μｍの場合の試料を表示してある。さらに図６における
形状誤差Ｗは、上記回転軸３についての真直度の誤差
と、ハウジングに組込んだ状態におけるすべり軸受２の
真直度の誤差と、さらに組付け状態における回転軸３の
傾き誤差とを計測し、それらの二乗平均値として得てい
る。図６の試験結果、および図２〜図５に示されるよう
に、本発明の範囲内となる試料については、オーバーレ
イ層がなくても、オーバーレイ層を有する上記比較材と
同等以上の耐焼付性が得られており、山部４ｂの作用効
果が認められる。なお、図６の試験結果から理解される
ように、ピッチｐは１００〜４００μｍの範囲でより良
好な結果が得られている。また、本発明においてオーバ
ーレイ層を設けてもよく、オーバーレイ層を設ければ耐
焼付性が２０〜３０％優れた作用効果を得ることができ
る。さらに、図７に示すように、山部４ａの頂部を平坦
としてもよく、この場合、頂部の幅Ｘは、Ｘ／ｐ＜０．
３の範囲とすることが望ましい。
と、図１において、軸受装置１は、半円筒状又は円筒状
に形成したすべり軸受２と、このすべり軸受２によって
回転自在に軸支される回転軸３とを備えている。上記す
べり軸受２は、図示しない裏金上に軸受合金層４を設け
ており、該軸受合金層４の内周面に、円周方向に沿って
螺旋状の環状溝４ａを形成し、軸方向に隣接する環状溝
４ａの間を円周方向に伸びる山部４ｂとしている。次
に、図２は上記山部４ｂの高さと形状誤差との関係を示
した図で、本発明においては、上記山部４ｂの高さを
ｈ、上記形状誤差をＷとしたときに、縦軸に上記ｈをと
り、横軸に上記Ｗをとったグラフにおいて、上記高さｈ
と形状誤差Ｗとを次の３式の条件を満たす範囲内に設定
している。この範囲を斜線で示してある。ただし、寸法
単位はいずれもμｍである。 ２≦ｈ≦１０ …（１） １≦Ｗ≦８ …（２） ｈ≦４Ｗ／３＋１４／３ …（３） ところで、上記山部４ｂの高さを高くするとしぼり膜圧
力による負荷容量が増大するが、くさび膜圧力による負
荷容量が低下する傾向がある。そしてガソリンエンジン
のように高回転で回転慣性力が支配的となっている場合
にはくさび膜圧力が主に回転軸を支えるようになり、デ
ィーゼルエンジンのように爆発力が支配的となっている
場合にはしぼり膜圧力が主に回転軸を支えるようにな
る。したがって、ガソリンエンジンの場合には山部の高
さを低く設定し、逆にディーゼルエンジンの場合には高
く設定することが形状誤差の吸収後の運転を円滑にする
ために望ましい。具体的には、ガソリンエンジンにおい
ては上記（１）〜（３）式の範囲を下記の範囲とするこ
とが望ましい。この範囲を図３の斜線で示してある。 ２≦ｈ≦７ …（１ａ） １≦Ｗ≦６ …（２ａ） ３Ｗ／５＋７／５≦ｈ≦Ｗ／３＋５ …（３ａ） 他方、ディーゼルエンジンにおいては上記（１）〜
（３）式の範囲を下記の範囲とすることが望ましい。こ
の範囲を図４の斜線で示してある。 ４≦ｈ≦１０ …（１ｂ） １≦Ｗ≦６ …（２ｂ） ２Ｗ／５＋１８／５≦ｈ≦Ｗ＋５ …（３ｂ） 図５は上記山部４ｂの高さｈと山部の軸方向ピッチｐ
（図１参照）との関係を示した図で、縦軸に上記ｈをと
り、横軸に上記ｐをとったグラフにおいて、上記高さｈ
およびピッチｐを次の２式の条件を満たす範囲内に設定
している。この範囲を斜線で示してある。 ５０≦ｐ≦６００ …（４） ｐ≦−２５０ｈ／３＋３２５０／３ …（５） また、上記山部の頂部を早期に摩耗、塑性変形させるた
めには、軸受合金層４の硬さはＨｖ３０〜６０程度が望
ましく、軸受合金層４の表面に直接又は中間層を介在さ
せてオーバーレイ層を設ける場合には、軸受合金層４の
硬さはＨｖ４０〜９０程度が望ましい。次に、本発明の
効果を耐焼付性の試験結果に基づいて説明する。試験条
件は次のとおりである。 試験機：ジャーナル型耐焼付試験機 回転数：１３００ｒｐｍ 潤滑油：１０Ｗ−３０ 油温 ：１４０℃ 回転軸：Ｓ４５Ｃ焼入れ、直径４２ｍｍ オイルクリアランス：２０〜５０μｍ すべり軸受：ＳＰＣＣからなる裏金に、Ａｌ−１２Ｓｎ
−１．５Ｐｂ−２．８Ｓｉ−１Ｃｕ−０．２Ｃｒからな
るＡｌ系の軸受合金層４を圧接し、必要なピッチｐで必
要な深さの環状溝４ａを形成。また、比較材として、環
状溝４ａを形成せず、かつ中間層を介してオーバーレイ
層を設けたすべり軸受を準備した。より具体的には、こ
の比較材は、ＳＰＣＣからなる裏金に本発明品と同一成
分を有する軸受合金層を圧接し、その表面をブローチ加
工により平滑に形成した後、上記軸受合金層の表面に電
気メッキにより中間層として２μｍ厚のＮｉメッキを施
し、さらにそのＮｉメッキ層上に、Ｐｂ−Ｓｎ−Ｉｎ−
Ｃｕからなる１６μｍ厚のオーバレイ層を電気メッキに
より形成したものである。この試験方法は、先ず、なら
し運転として５ＭＰａの面圧で１時間運転した後、面圧
を１０ＭＰａに上げ、その後４５分間隔で面圧を１０Ｍ
Ｐａずつ段階的に上昇させ、摩擦トルク、軸受背面温度
を記録した。焼付きは、摩擦トルクが急激に増加して１
０．８Ｎ．ｍを越えた時点の面圧をもって焼付き面圧と
した。荷重上昇中に焼付きが発生した場合は、その前後
の値の中間をもって焼付き面圧とした。なお、潤滑は油
浴であり、試験部は完全に油浴中にある。潤滑油の温度
は別に設けた給油装置で制御し、油浴層内に１ｄ〓／ｍ
ｉｎで供給循環しており、油浴温度は１４０℃に制御し
た。図６において、試料１〜２５は、特にピッチｐが２
００μｍのものについて付した試料番号であり、判定
は、各試料１〜２５と、上述した環状溝４ａを形成せ
ず、かつ中間層を介してオーバーレイ層を設けた比較材
とを比較した結果である。そして各試料１〜２５の判定
結果は、図２〜４にも、試料番号を付して示してある。
また図５の判定結果としては、図６における形状誤差８
μｍの場合の試料を表示してある。さらに図６における
形状誤差Ｗは、上記回転軸３についての真直度の誤差
と、ハウジングに組込んだ状態におけるすべり軸受２の
真直度の誤差と、さらに組付け状態における回転軸３の
傾き誤差とを計測し、それらの二乗平均値として得てい
る。図６の試験結果、および図２〜図５に示されるよう
に、本発明の範囲内となる試料については、オーバーレ
イ層がなくても、オーバーレイ層を有する上記比較材と
同等以上の耐焼付性が得られており、山部４ｂの作用効
果が認められる。なお、図６の試験結果から理解される
ように、ピッチｐは１００〜４００μｍの範囲でより良
好な結果が得られている。また、本発明においてオーバ
ーレイ層を設けてもよく、オーバーレイ層を設ければ耐
焼付性が２０〜３０％優れた作用効果を得ることができ
る。さらに、図７に示すように、山部４ａの頂部を平坦
としてもよく、この場合、頂部の幅Ｘは、Ｘ／ｐ＜０．
３の範囲とすることが望ましい。
【０００７】
【発明の効果】以上のように、本発明によれば、格別に
オーバーレイ層を設けなくても、オーバーレイ層を設け
たのと同等以上の耐焼付性を確保することができるとい
う効果が得られる。
オーバーレイ層を設けなくても、オーバーレイ層を設け
たのと同等以上の耐焼付性を確保することができるとい
う効果が得られる。
【図１】本発明の軸受装置の軸方向の断面図。
【図２】本発明の範囲を示すグラフ。
【図３】ガソリンエンジンに用いて好適な本発明品の範
囲を示すグラフ。
囲を示すグラフ。
【図４】ディーゼルエンジンに用いて好適な本発明品の
範囲を示すグラフ。
範囲を示すグラフ。
【図５】本発明の他の範囲を示すグラフ。
【図６】本発明品の耐摩耗性能を示す試験結果図。
【図７】本発明の他の実施例を示す軸方向の断面図。
１…軸受装置 ２…すべり軸受 ４…軸受合金層 ４ａ…環状溝 ４ｂ…山部
Claims (3)
- 【請求項１】 内周面に、円周方向に伸びる環状溝を軸
方向に多数形成して軸方向に隣接する環状溝間を円周方
向に伸びる山部とした軸受合金層を有するすべり軸受
と、このすべり軸受によって回転自在に軸支される回転
軸とを備えた軸受装置において、 上記回転軸とすべり軸受の製造誤差や組付け誤差による
形状誤差をＷ、上記山部の高さをｈ、山部の軸方向ピッ
チをｐとしたとき、上記形状誤差Ｗ、山部の高さｈ、お
よび軸方向ピッチｐを下記の範囲に設定したことを特徴
とする軸受装置。 ２≦ｈ≦１０ …（１） １≦Ｗ≦８ …（２） ｈ≦４Ｗ／３＋１４／３ …（３） ５０≦ｐ≦６００ …（４） ｐ≦−２５０ｈ／３＋３２５０／３ …（５） ただし、上記ｈ、ｐおよびＷの寸法単位はμｍとする。 - 【請求項２】 上記山部の高さｈと形状誤差Ｗとが下記
の範囲であることを特徴とする請求項１に記載の軸受装
置。 ２≦ｈ≦７ …（１ａ） １≦Ｗ≦６ …（２ａ） ３Ｗ／５＋７／５≦ｈ≦Ｗ／３＋５ …（３ａ） - 【請求項３】 上記山部の高さｈと形状誤差Ｗとが下記
の範囲であることを特徴とする請求項１に記載の軸受装
置。 ４≦ｈ≦１０ …（１ｂ） １≦Ｗ≦６ …（２ｂ） ２Ｗ／５＋１８／５≦ｈ≦Ｗ＋５ …（３ｂ）
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6073963A JP2795306B2 (ja) | 1994-03-18 | 1994-03-18 | 軸受装置 |
| EP95912448A EP0709586A4 (en) | 1994-03-18 | 1995-03-17 | CAMP |
| PCT/JP1995/000468 WO1995025905A1 (fr) | 1994-03-18 | 1995-03-17 | Dispositif formant palier |
| US08/553,585 US5607239A (en) | 1994-03-18 | 1995-03-17 | Bearing unit |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6073963A JP2795306B2 (ja) | 1994-03-18 | 1994-03-18 | 軸受装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07259859A true JPH07259859A (ja) | 1995-10-09 |
| JP2795306B2 JP2795306B2 (ja) | 1998-09-10 |
Family
ID=13533247
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6073963A Expired - Lifetime JP2795306B2 (ja) | 1994-03-18 | 1994-03-18 | 軸受装置 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5607239A (ja) |
| EP (1) | EP0709586A4 (ja) |
| JP (1) | JP2795306B2 (ja) |
| WO (1) | WO1995025905A1 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007146919A (ja) * | 2005-11-04 | 2007-06-14 | Taiho Kogyo Co Ltd | すべり軸受 |
| JP2018188968A (ja) * | 2017-04-28 | 2018-11-29 | マツダ株式会社 | 摺動構造体 |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19824310C1 (de) * | 1998-06-02 | 1999-08-12 | Fraunhofer Ges Forschung | Gleitlager und Verfahren zu seiner Herstellung |
| AT409531B (de) * | 2001-02-07 | 2002-09-25 | Miba Gleitlager Ag | Gleitlager für eine verbrennungskraftmaschine |
| WO2010069342A1 (en) * | 2008-12-17 | 2010-06-24 | Mahle International Gmbh | Hydrodynamic bearing for an internal combustion engine |
| CN112084602B (zh) * | 2020-09-17 | 2023-03-31 | 广西科技大学 | 一种考虑制造误差的滑动轴承瞬态动态系数求解方法 |
Family Cites Families (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT369145B (de) * | 1981-02-06 | 1982-12-10 | Miba Gleitlager Ag | Hochbelastbares gleitlager |
| AT382215B (de) * | 1982-09-20 | 1987-01-26 | Miba Gleitlager Ag | Hydrodynamisches gleitlager |
| DE3304740C2 (de) * | 1983-02-11 | 1985-02-21 | Glyco-Metall-Werke Daelen & Loos Gmbh, 6200 Wiesbaden | Mehrschichten-Gleitlager |
| AT385821B (de) * | 1984-02-27 | 1988-05-25 | Miba Gleitlager Ag | Hochbelastbares gleitlager |
| AT385822B (de) * | 1984-02-27 | 1988-05-25 | Miba Gleitlager Ag | Verbundgleitlager |
| JPS636215A (ja) * | 1986-06-23 | 1988-01-12 | Nissan Motor Co Ltd | 軸受 |
| JPH07108778B2 (ja) * | 1986-06-30 | 1995-11-22 | 松下電器産業株式会社 | 光学ガラス素子の製造装置 |
| JPS6330619A (ja) * | 1986-07-22 | 1988-02-09 | Mitsubishi Steel Mfg Co Ltd | 板ばねの高次振動防止方法 |
| JPS6330619U (ja) * | 1986-08-18 | 1988-02-29 | ||
| JPH0439461Y2 (ja) * | 1986-09-29 | 1992-09-16 | ||
| EP0297145A4 (en) * | 1986-12-22 | 1990-03-27 | Shimizu Construction Co Ltd | WASTE COLLECTION METHOD AND SYSTEM. |
| US5000586A (en) * | 1988-02-23 | 1991-03-19 | Metal Leve S.A. Industria E. Commercio | Sliding bearing |
| JP2852521B2 (ja) * | 1988-11-21 | 1999-02-03 | 株式会社 小松製作所 | 内燃機関用すべり軸受 |
| JP2902419B2 (ja) * | 1989-10-13 | 1999-06-07 | 大豊工業株式会社 | すべり軸受 |
| JP2897348B2 (ja) * | 1990-06-06 | 1999-05-31 | トヨタ自動車株式会社 | ガスタービン車の変速制御方法 |
| JPH056412A (ja) * | 1991-06-28 | 1993-01-14 | Nec Corp | 対話配線方式 |
| JP2595145B2 (ja) * | 1991-07-05 | 1997-03-26 | 帝人株式会社 | 耐久性複合布 |
| JP3009766B2 (ja) * | 1991-08-09 | 2000-02-14 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関用すべり軸受 |
| JP3508142B2 (ja) * | 1992-06-30 | 2004-03-22 | カシオ計算機株式会社 | グラフ表示機能付き電子式計算機 |
-
1994
- 1994-03-18 JP JP6073963A patent/JP2795306B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1995
- 1995-03-17 EP EP95912448A patent/EP0709586A4/en not_active Withdrawn
- 1995-03-17 WO PCT/JP1995/000468 patent/WO1995025905A1/ja not_active Application Discontinuation
- 1995-03-17 US US08/553,585 patent/US5607239A/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007146919A (ja) * | 2005-11-04 | 2007-06-14 | Taiho Kogyo Co Ltd | すべり軸受 |
| JP2018188968A (ja) * | 2017-04-28 | 2018-11-29 | マツダ株式会社 | 摺動構造体 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0709586A1 (en) | 1996-05-01 |
| US5607239A (en) | 1997-03-04 |
| JP2795306B2 (ja) | 1998-09-10 |
| EP0709586A4 (en) | 1997-05-28 |
| WO1995025905A1 (fr) | 1995-09-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2974044B2 (ja) | すべり軸受 | |
| US6089756A (en) | Plain bearing | |
| JP3307871B2 (ja) | 半割スラスト軸受 | |
| JP6326426B2 (ja) | 滑り軸受複合材料 | |
| JP3009766B2 (ja) | 内燃機関用すべり軸受 | |
| EP1281838A2 (en) | Turbo charger bearing | |
| JP3727385B2 (ja) | 滑り軸受 | |
| JPH0819948B2 (ja) | 軸受の製造方法 | |
| JP2525538B2 (ja) | 高強度裏金を有する銅合金すべり軸受及びその製造方法 | |
| JP2902419B2 (ja) | すべり軸受 | |
| US5028148A (en) | Slide bearing device | |
| JPH01316514A (ja) | 多層摺動材料 | |
| US6357919B1 (en) | Plain bearing | |
| JPH07259859A (ja) | 軸受装置 | |
| GB2270128A (en) | Bearings | |
| GB1577562A (en) | Sleeve bearing | |
| JP2000065069A (ja) | 玉軸受 | |
| JP2974042B2 (ja) | すべり軸受 | |
| JPH0555729B2 (ja) | ||
| JPS5917018A (ja) | 動圧型潤滑油式流体軸受装置 | |
| JPH05256320A (ja) | すべり軸受 | |
| JP2974043B2 (ja) | すべり軸受 | |
| JP2553423Y2 (ja) | 転がり軸受用保持器 | |
| JPH07133825A (ja) | すべり軸受 | |
| Love et al. | Functions of materials in bearing operation |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19980527 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100626 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100626 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110626 Year of fee payment: 13 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120626 Year of fee payment: 14 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120626 Year of fee payment: 14 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130626 Year of fee payment: 15 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |