JPH0725971B2 - メタクリル酸メチル‐α‐メチルスチレン共重合樹脂組成物 - Google Patents
メタクリル酸メチル‐α‐メチルスチレン共重合樹脂組成物Info
- Publication number
- JPH0725971B2 JPH0725971B2 JP8129190A JP8129190A JPH0725971B2 JP H0725971 B2 JPH0725971 B2 JP H0725971B2 JP 8129190 A JP8129190 A JP 8129190A JP 8129190 A JP8129190 A JP 8129190A JP H0725971 B2 JPH0725971 B2 JP H0725971B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- methyl methacrylate
- copolymer resin
- methylstyrene copolymer
- compound
- weight
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、自動車分野や電気機器分野等における各部品
の材料として好適な、耐熱性、透明性に優れたメタクリ
ル酸メチル−α−メチルスチレン共重合組成物に関する
ものである。
の材料として好適な、耐熱性、透明性に優れたメタクリ
ル酸メチル−α−メチルスチレン共重合組成物に関する
ものである。
従来より、メタクリル酸メチルを主成分とするメタクリ
ル樹脂は汎用樹脂として知られている。メタクリル樹脂
は透明性、耐候性に極めて優れており、また、成形加工
性、熱的性質においても比較的良好な性能を有してい
る。それらの特性を生かして自動車分野、電気機器分
野、その他多くの分野で成形材料として広く使用されて
いる。
ル樹脂は汎用樹脂として知られている。メタクリル樹脂
は透明性、耐候性に極めて優れており、また、成形加工
性、熱的性質においても比較的良好な性能を有してい
る。それらの特性を生かして自動車分野、電気機器分
野、その他多くの分野で成形材料として広く使用されて
いる。
しかしながら、メタクリル樹脂の熱変形温度は100℃前
後であり、耐熱性に劣るという問題がある。このため、
このメタクリル樹脂の用途を拡大るすためには、耐熱性
の改善が最も重要な課題になる(プラスチックエージ
社、PLASTICS ENCYC LOPEDIA進歩編1989年版139頁)。
後であり、耐熱性に劣るという問題がある。このため、
このメタクリル樹脂の用途を拡大るすためには、耐熱性
の改善が最も重要な課題になる(プラスチックエージ
社、PLASTICS ENCYC LOPEDIA進歩編1989年版139頁)。
メタクリル樹脂の耐熱性を改善する方法の一つとして、
メタクリル酸メチルとα−メチルスチレンとを共重合さ
せる方法が提案されている(米国特許第3,135,723号明
細書)。しかしながら、メタクリル酸メチルとα−メチ
ルスチレンとの共重合樹脂は、熱変形温度は高いが熱分
解温度が低く、成形温度を高くすると容易に分解を起
し、他の汎用樹脂に比較して成形加工性の面で劣るとい
う欠点を有している。
メタクリル酸メチルとα−メチルスチレンとを共重合さ
せる方法が提案されている(米国特許第3,135,723号明
細書)。しかしながら、メタクリル酸メチルとα−メチ
ルスチレンとの共重合樹脂は、熱変形温度は高いが熱分
解温度が低く、成形温度を高くすると容易に分解を起
し、他の汎用樹脂に比較して成形加工性の面で劣るとい
う欠点を有している。
ところで、ヒンダードフェノール系化合物やフォスファ
イト系化合物が抗酸化機能を有することが知られている
(化学工業社、自動酸化の理論と実際)。ヒンダードフ
ェノール系化合物は、合成樹脂の自動酸化反応の初期の
段階で熱、光によって生じたパーオキシラジカルをヒド
ロパーオキシ基にすることで自動酸化反応を停止させ、
合成樹脂の劣化を防止する。また、フォスファイト系化
合物は、ラジカルに解離し易いヒドロパーオキシ基をよ
り安定な水酸基にすることで合成樹脂の自動酸化反応を
防止するといわれている。これらのヒンダードフェノー
ル系化合物、フォスファイト系化合物は、従来より熱及
び野外暴露等による合成樹脂の経年劣化を防止する目的
で使用されているが、メタクリル酸メチル−α−メチル
スチレン共重合樹脂の成形時の熱分解を防止する作用を
有していることは知られていない。
イト系化合物が抗酸化機能を有することが知られている
(化学工業社、自動酸化の理論と実際)。ヒンダードフ
ェノール系化合物は、合成樹脂の自動酸化反応の初期の
段階で熱、光によって生じたパーオキシラジカルをヒド
ロパーオキシ基にすることで自動酸化反応を停止させ、
合成樹脂の劣化を防止する。また、フォスファイト系化
合物は、ラジカルに解離し易いヒドロパーオキシ基をよ
り安定な水酸基にすることで合成樹脂の自動酸化反応を
防止するといわれている。これらのヒンダードフェノー
ル系化合物、フォスファイト系化合物は、従来より熱及
び野外暴露等による合成樹脂の経年劣化を防止する目的
で使用されているが、メタクリル酸メチル−α−メチル
スチレン共重合樹脂の成形時の熱分解を防止する作用を
有していることは知られていない。
本発明はこのような事情のもとでなされたものであり、
その目的とするところは、メタクリル酸メチル−α−メ
チルスチレン共重合体の優れた耐熱性を保持し、なおか
つ成形時の耐熱分解性が著しく改良されたメタクリル酸
メチル−α−メチルスチレン共重合樹脂組成物を提供す
ることにある。
その目的とするところは、メタクリル酸メチル−α−メ
チルスチレン共重合体の優れた耐熱性を保持し、なおか
つ成形時の耐熱分解性が著しく改良されたメタクリル酸
メチル−α−メチルスチレン共重合樹脂組成物を提供す
ることにある。
本発明者らは、前記の優れた特性を有するメタクリル酸
メチル−α−メチルスチレン共重合組成物を開発するた
めに鋭意検討を重ねた結果、メタクリル酸メチル−α−
メチルスチレン共重合体に所定量のヒンダードフェノー
ル系化合物を、又はヒンダードフェノール系化合物とフ
ォスファイト系化合物との混合物を所定量添加すること
で、成形時の熱分解を大幅に抑えることができることを
見出し、この知見に基づいて本発明を完成した。
メチル−α−メチルスチレン共重合組成物を開発するた
めに鋭意検討を重ねた結果、メタクリル酸メチル−α−
メチルスチレン共重合体に所定量のヒンダードフェノー
ル系化合物を、又はヒンダードフェノール系化合物とフ
ォスファイト系化合物との混合物を所定量添加すること
で、成形時の熱分解を大幅に抑えることができることを
見出し、この知見に基づいて本発明を完成した。
すなわち、本発明は、(A)メタクリル酸メチル単位の
含有量が75〜85mol%であるメタクリル酸メチル−α−
メチルスチレン共重合樹脂100重量部に対し、(B)ヒ
ンダードフェノール系化合物を0.01〜1.0重量部、及び
(C)フォスファイト系化合物0〜0.5重量部添加して
なるメタクリル酸メチル−α−メチルスチレン共重合樹
脂組成物である。
含有量が75〜85mol%であるメタクリル酸メチル−α−
メチルスチレン共重合樹脂100重量部に対し、(B)ヒ
ンダードフェノール系化合物を0.01〜1.0重量部、及び
(C)フォスファイト系化合物0〜0.5重量部添加して
なるメタクリル酸メチル−α−メチルスチレン共重合樹
脂組成物である。
以下、本発明を詳細に説明する。
本発明組成物において、(A)成分として用いられるメ
タクリル酸メチル−α−メチルスチレン共重合樹脂は、
メタクリル酸メチル単位の含有量が75〜85mol%であ
り、重量平均分子量が5〜20万であるものが望ましい。
メタクリル酸メチル単位の含有量が75mol%より少ない
と熱分解温度が低下し、成形加工性が劣り、また、85mo
l%より多いと耐熱性が劣る。また、重量平均分子量が
5万より小さいと機械的強度が劣り、また、20万より大
きいと溶融粘度が高くなり成形加工性が低下する。この
様なメタクリル酸メチル−α−メチルスチレン共重合樹
脂は塊状重合、溶液重合、乳化重合、懸濁重合等の公知
の重合方法を用いて製造できる。この重合は、熱重合又
は開始剤存在下での重合のいずれで行ってもよい。開始
剤を用いる重合の場合、使用する開始剤については通常
のラジカル重合で用いられるものの中から任意のものを
選んで使用することができ、必要に応じて重合度調節剤
を用いることもできる。
タクリル酸メチル−α−メチルスチレン共重合樹脂は、
メタクリル酸メチル単位の含有量が75〜85mol%であ
り、重量平均分子量が5〜20万であるものが望ましい。
メタクリル酸メチル単位の含有量が75mol%より少ない
と熱分解温度が低下し、成形加工性が劣り、また、85mo
l%より多いと耐熱性が劣る。また、重量平均分子量が
5万より小さいと機械的強度が劣り、また、20万より大
きいと溶融粘度が高くなり成形加工性が低下する。この
様なメタクリル酸メチル−α−メチルスチレン共重合樹
脂は塊状重合、溶液重合、乳化重合、懸濁重合等の公知
の重合方法を用いて製造できる。この重合は、熱重合又
は開始剤存在下での重合のいずれで行ってもよい。開始
剤を用いる重合の場合、使用する開始剤については通常
のラジカル重合で用いられるものの中から任意のものを
選んで使用することができ、必要に応じて重合度調節剤
を用いることもできる。
本発明の樹脂組成物において、(B)成分のヒンダード
フェノール系化合物は(A)成分のメタクリル酸メチル
−α−メチルスチレン共重合樹脂100重量部に対して0.0
1〜1.0重量部、好ましくは0.1〜0.8重量部の割合で用い
ることが必要である。ヒンダードフェノール系化合物の
添加量が0.01重量部より少ないと成形時の耐熱分解性が
改善されないし、また、1.0重量部より多いと引張衝撃
値等の機械的強度が低下する。このヒンダードフェノー
ル系化合物としては、オクタデシル−3−(3,5−ジ−
t−ブチル−4−ヒドロキシフェニル)プロピオネー
ト、ペンタエリスリトール−テトラキス[3−(3,5−
ジ−t−ブチル−4−ヒドロキシフェニル)プロピオネ
ート]、1,1,3−トリス[5−t−ブチル−4−ヒドロ
キシ−2−メチルフェニル]ブタン等が挙げられる。
フェノール系化合物は(A)成分のメタクリル酸メチル
−α−メチルスチレン共重合樹脂100重量部に対して0.0
1〜1.0重量部、好ましくは0.1〜0.8重量部の割合で用い
ることが必要である。ヒンダードフェノール系化合物の
添加量が0.01重量部より少ないと成形時の耐熱分解性が
改善されないし、また、1.0重量部より多いと引張衝撃
値等の機械的強度が低下する。このヒンダードフェノー
ル系化合物としては、オクタデシル−3−(3,5−ジ−
t−ブチル−4−ヒドロキシフェニル)プロピオネー
ト、ペンタエリスリトール−テトラキス[3−(3,5−
ジ−t−ブチル−4−ヒドロキシフェニル)プロピオネ
ート]、1,1,3−トリス[5−t−ブチル−4−ヒドロ
キシ−2−メチルフェニル]ブタン等が挙げられる。
また、(C)成分のフォスファイト系化合物は、メタク
リル酸メチル−α−メチルスチレン共重合樹脂に対して
単独で用いても成形時の耐熱分解性の向上には効果が小
さく、(B)成分のヒンダードフェノール系化合物と併
用することにより、メタクリル酸メチル−α−メチルス
チレン共重合樹脂の耐熱分解性を著しく向上させるもの
である。この(C)成分のフォスファイト系化合物は、
(B)成分のヒンダードフェノール系化合物が(A)成
分のメタクリル酸メチル−α−メチルスチレン共重合樹
脂100重量部に対して0.01〜1.0重量部添加されている場
合に、0〜0.5重量部、好ましくは0.1〜0.3重量部用い
る。この様なフォスファイト系化合物としては、トリス
(2,4−ジ−t−ブチルフェニル)フォスファイト、ペ
ンタエリスリトール−ビス(2,4−ジ−t−ブチル)フ
ォスファイト、ペンタエリスリトール−ビス(2,6−ジ
−t−ブチル−4−メチルフェニル)フォスファイト等
が挙げられる。
リル酸メチル−α−メチルスチレン共重合樹脂に対して
単独で用いても成形時の耐熱分解性の向上には効果が小
さく、(B)成分のヒンダードフェノール系化合物と併
用することにより、メタクリル酸メチル−α−メチルス
チレン共重合樹脂の耐熱分解性を著しく向上させるもの
である。この(C)成分のフォスファイト系化合物は、
(B)成分のヒンダードフェノール系化合物が(A)成
分のメタクリル酸メチル−α−メチルスチレン共重合樹
脂100重量部に対して0.01〜1.0重量部添加されている場
合に、0〜0.5重量部、好ましくは0.1〜0.3重量部用い
る。この様なフォスファイト系化合物としては、トリス
(2,4−ジ−t−ブチルフェニル)フォスファイト、ペ
ンタエリスリトール−ビス(2,4−ジ−t−ブチル)フ
ォスファイト、ペンタエリスリトール−ビス(2,6−ジ
−t−ブチル−4−メチルフェニル)フォスファイト等
が挙げられる。
本発明において、ヒンダードフェノール系化合物、フォ
スファイト系化合物である抗酸化機能を有する化合物の
メタクリル酸メチル−α−メチルスチレン共重合樹脂へ
の添加は、共重合樹脂を樹脂温度250℃以上で加工する
以前である必要がある。そして、混合方法としては、メ
タクリル酸メチルとα−メチルスチレンとの共重合によ
って生成した半重合物と粉末状又は溶液状の抗酸化機能
を有する化合物とをスタティックミキサー等を用いて混
合する方法等が用いられる。
スファイト系化合物である抗酸化機能を有する化合物の
メタクリル酸メチル−α−メチルスチレン共重合樹脂へ
の添加は、共重合樹脂を樹脂温度250℃以上で加工する
以前である必要がある。そして、混合方法としては、メ
タクリル酸メチルとα−メチルスチレンとの共重合によ
って生成した半重合物と粉末状又は溶液状の抗酸化機能
を有する化合物とをスタティックミキサー等を用いて混
合する方法等が用いられる。
本発明の抗酸化機能を有する化合物の添加の際に、耐光
安定剤として作用するベンゾトリアゾール系化合物、ヒ
ンダードアミン系化合物、難燃化剤として作用するハロ
ゲン系化合物等も必要に応じて同時に併用することがで
きる。
安定剤として作用するベンゾトリアゾール系化合物、ヒ
ンダードアミン系化合物、難燃化剤として作用するハロ
ゲン系化合物等も必要に応じて同時に併用することがで
きる。
以下、実施例及び比較例に基づいて、本発明を具体的に
説明する。
説明する。
なお、実施例、比較例で用いたヒンダードフェノール系
化合物については、オクタデシル−3−(3,5−ジ−t
−ブチル−4−ヒドロキシフェニル)プロピオネートと
してアデカ・アーガス化学社製MARK AO-50を使用し、ペ
ンタエリスリトール−テトラキス[3−(3,5−ジ−t
−ブチル−4−ヒドロキシフェニル)プロピオネート]
としてチバガイギー社製IRGANOX 1010を使用した。ま
た、フォスファイト系化合物については、トリス(2,4
−ジ−t−ブチルフェニル)フォスファイトとしてチバ
ガイギー社製IRGAFOS 168を使用し、ペンタエリスリト
ール−ビスオクタデシルフォスファイトとしてアデカ・
アーガス化学社製MARK PEP-8Wを使用した。更に、チオ
エーテル化合物については、テトラキス[メチレン−3
−(ドデシルチオ)プロピオネート]メタンとしてアデ
カ・アーガス社製MARK AO-412Sを使用した。
化合物については、オクタデシル−3−(3,5−ジ−t
−ブチル−4−ヒドロキシフェニル)プロピオネートと
してアデカ・アーガス化学社製MARK AO-50を使用し、ペ
ンタエリスリトール−テトラキス[3−(3,5−ジ−t
−ブチル−4−ヒドロキシフェニル)プロピオネート]
としてチバガイギー社製IRGANOX 1010を使用した。ま
た、フォスファイト系化合物については、トリス(2,4
−ジ−t−ブチルフェニル)フォスファイトとしてチバ
ガイギー社製IRGAFOS 168を使用し、ペンタエリスリト
ール−ビスオクタデシルフォスファイトとしてアデカ・
アーガス化学社製MARK PEP-8Wを使用した。更に、チオ
エーテル化合物については、テトラキス[メチレン−3
−(ドデシルチオ)プロピオネート]メタンとしてアデ
カ・アーガス社製MARK AO-412Sを使用した。
また、メタクリル酸メチル−α−メチルスチレン共重合
組成物の成形はミニマックス射出成形機〔カスタム・サ
イエンティフィック・インストルメント社製〕を用いて
行った。また、各熱物性及び機械的物性は、次のように
して求めた。
組成物の成形はミニマックス射出成形機〔カスタム・サ
イエンティフィック・インストルメント社製〕を用いて
行った。また、各熱物性及び機械的物性は、次のように
して求めた。
(1)ガラス転移温度 オリテンテック社製レオバイブロンDDV-III-EPを用い、
損失弾性率の最大値を得た温度をガラス転移温度とし
た。
損失弾性率の最大値を得た温度をガラス転移温度とし
た。
(2)分解開始温度 メトラー社製TG-50を用いて、分解開始温度を求めた。
(3)引張衝撃試験 カスタム・サイエンティフィック・インストルメント社
製のミニマックス衝撃試験機Model CS-183TIを使用し、
ノッチ無し引張衝撃試験を行った。
製のミニマックス衝撃試験機Model CS-183TIを使用し、
ノッチ無し引張衝撃試験を行った。
製造例:メタクリル酸メチル−α−メチルスチレン共重
合樹脂の製造 メタクリル酸メチル375g、α−メチルスチレン125gに対
し、開始剤として過酸化ベンゾイル1,000mg、重合度調
節剤としてtert−ドデシルメルカプタン1,000mgを添加
し、反応温度を110℃に保持しながら48時間攪拌した。
反応生成物をメタノール中に投入し、未反応モノマーを
除去し、乾燥したのち、メタクリル酸メチル−α−メチ
ルスチレン共重合樹脂の粉末405.1gを得た。得られた共
重合樹脂は、メタクリル酸メチル単位を79mol%含有
し、重量平均分子量は11万であった。
合樹脂の製造 メタクリル酸メチル375g、α−メチルスチレン125gに対
し、開始剤として過酸化ベンゾイル1,000mg、重合度調
節剤としてtert−ドデシルメルカプタン1,000mgを添加
し、反応温度を110℃に保持しながら48時間攪拌した。
反応生成物をメタノール中に投入し、未反応モノマーを
除去し、乾燥したのち、メタクリル酸メチル−α−メチ
ルスチレン共重合樹脂の粉末405.1gを得た。得られた共
重合樹脂は、メタクリル酸メチル単位を79mol%含有
し、重量平均分子量は11万であった。
実施例1〜5 上記製造例で得られたメタクリル酸メチル−α−メチル
スチレン共重合樹脂の粉末100重量部に対し、ヒンダー
ドフェノール系化合物の所定量を添加し、ミニマックス
射出成形機を用いて試験片を製造し、熱物性試験を行っ
た。
スチレン共重合樹脂の粉末100重量部に対し、ヒンダー
ドフェノール系化合物の所定量を添加し、ミニマックス
射出成形機を用いて試験片を製造し、熱物性試験を行っ
た。
比較例1 上記製造例で得られたメタクリル酸メチル−α−メチル
スチレン共重合樹脂を使用し、ミニマックス射出成形機
を用いて試験片を製造し、熱物性試験を行った。
スチレン共重合樹脂を使用し、ミニマックス射出成形機
を用いて試験片を製造し、熱物性試験を行った。
比較例2〜4 上記製造例で得られたメタクリル酸メチル−α−メチル
スチレン共重合樹脂100重量部に対し、フォスファイト
系化合物又はチオエーテル系化合物の所定量をそれぞれ
添加し、ミニマックス射出成形機を用いて試験片を製造
し、熱物性試験を行った。
スチレン共重合樹脂100重量部に対し、フォスファイト
系化合物又はチオエーテル系化合物の所定量をそれぞれ
添加し、ミニマックス射出成形機を用いて試験片を製造
し、熱物性試験を行った。
上記実施例1〜5、比較例1〜4の熱物性試験の結果を
第1表に示す。
第1表に示す。
この第1表に示す結果から明らかなように、実施例1〜
5のヒンダードフェノール系化合物を添加したメタクリ
ル酸メチル−α−メチルスチレン共重合樹脂組成物は、
比較例1のメタクリル酸メチル−α−メチルスチレン共
重合樹脂よりもガラス転移温度、分解開始温度が大きく
向上している。また、比較例2〜3のフォスファイト系
化合物を添加したメタクリル酸メチル−α−メチルスチ
レン共重合樹脂組成物は、比較例1に比べるとガラス転
移温度、熱分解開始温度は若干高くなっているが、実施
例1〜5のようにガラス転移温度、熱分解開始温度両熱
物性の大幅な向上は見られない。
5のヒンダードフェノール系化合物を添加したメタクリ
ル酸メチル−α−メチルスチレン共重合樹脂組成物は、
比較例1のメタクリル酸メチル−α−メチルスチレン共
重合樹脂よりもガラス転移温度、分解開始温度が大きく
向上している。また、比較例2〜3のフォスファイト系
化合物を添加したメタクリル酸メチル−α−メチルスチ
レン共重合樹脂組成物は、比較例1に比べるとガラス転
移温度、熱分解開始温度は若干高くなっているが、実施
例1〜5のようにガラス転移温度、熱分解開始温度両熱
物性の大幅な向上は見られない。
実施例6及び7 上記製造例で得られたメタクリル酸メチル−α−メチル
スチレン共重合樹脂100重量部に対し、ヒンダードフェ
ノール系化合物とフォスファイト系化合物との混合物の
所定量を添加し、ミニマックス射出成形機を用いて試験
片を製造し、熱物性試験を行った。
スチレン共重合樹脂100重量部に対し、ヒンダードフェ
ノール系化合物とフォスファイト系化合物との混合物の
所定量を添加し、ミニマックス射出成形機を用いて試験
片を製造し、熱物性試験を行った。
比較例5 上記製造例で得られたメタクリル酸メチル−α−メチル
スチレン共重合樹脂100重量部に対し、ヒンダールフェ
ノール系化合物とチオエーテル系化合物との混合物の所
定量を添加し、ミニマックス射出成形機を用いて試験片
を製造し、熱物性試験を行った。
スチレン共重合樹脂100重量部に対し、ヒンダールフェ
ノール系化合物とチオエーテル系化合物との混合物の所
定量を添加し、ミニマックス射出成形機を用いて試験片
を製造し、熱物性試験を行った。
実施例8及び9 上記製造例で得られたメタクリル酸メチル−α−メチル
スチレン共重合樹脂100重量部に対し、ヒンダードフェ
ノール系化合物の所定量を添加し、ミニマックス射出成
形機を用いて試験片を製造し、引張衝撃試験を行った。
スチレン共重合樹脂100重量部に対し、ヒンダードフェ
ノール系化合物の所定量を添加し、ミニマックス射出成
形機を用いて試験片を製造し、引張衝撃試験を行った。
比較例6 上記製造例で得られたメタクリル酸メチル−α−メチル
スチレン共重合樹脂を使用し、ミニマックス射出成形機
を用いて試験片を製造し、引張衝撃試験を行った。
スチレン共重合樹脂を使用し、ミニマックス射出成形機
を用いて試験片を製造し、引張衝撃試験を行った。
比較例7、8及び9 上記製造例で得られたメタクリル酸メチル−α−メチル
スチレン共重合樹脂100重量部に対し、フォスファイト
系化合物又はチオエーテル系化合物の所定量を添加し、
ミニマックス射出成形機を用いて試験片を製造し、引張
衝撃試験を行った。
スチレン共重合樹脂100重量部に対し、フォスファイト
系化合物又はチオエーテル系化合物の所定量を添加し、
ミニマックス射出成形機を用いて試験片を製造し、引張
衝撃試験を行った。
上記実施例6及び7と比較例5の熱物性試験の結果を第
2表に、また、引張衝撃試験の結果を第3表に示す。
2表に、また、引張衝撃試験の結果を第3表に示す。
第2表に示す結果から明らかなように、実施例6及び7
のヒンダードフェノール系化合物とフォスファイト系化
合物とを併用して添加したメタクリル酸メチル−α−メ
チルスチレン共重合樹脂組成物は、比較例1のメタクリ
ル酸メチル−α−メチルスチレン共重合樹脂に比べ、ガ
ラス転移温度、熱分解開始温度の両熱物性が共に大幅に
向上している。また、比較例5のヒンダードフェノール
系化合物とチオエーテル系化合物とを併用して添加した
メタクリル酸メチル−α−メチルスチレン共重合樹脂組
成物は、両熱物性が共に実施例6及び7に及ばない。
のヒンダードフェノール系化合物とフォスファイト系化
合物とを併用して添加したメタクリル酸メチル−α−メ
チルスチレン共重合樹脂組成物は、比較例1のメタクリ
ル酸メチル−α−メチルスチレン共重合樹脂に比べ、ガ
ラス転移温度、熱分解開始温度の両熱物性が共に大幅に
向上している。また、比較例5のヒンダードフェノール
系化合物とチオエーテル系化合物とを併用して添加した
メタクリル酸メチル−α−メチルスチレン共重合樹脂組
成物は、両熱物性が共に実施例6及び7に及ばない。
また、第3表に示す結果から明らかなように、メタクリ
ル酸メチル−α−メチルスチレン共重合樹脂にヒンダー
ドフェノール系化合物を添加した実施例8及び9では、
無添加の比較例6、フォスファイト系化合物を添加した
比較例7及び8、及びチオエーテル系化合物を添加した
比較例9に比べて引張衝撃値が大きくなっている。つま
り、メタクリル酸メチル−α−メチルスチレン共重合樹
脂にヒンダードフェノール系化合物を所定量添加しても
機械的物性低下等の悪影響はなく、むしろヒンダードフ
ェノール系化合物の添加により成形時の熱分解が抑制さ
れ、他の化合物を添加した場合に見られるような分解生
成物による機械的物性の低下がない。
ル酸メチル−α−メチルスチレン共重合樹脂にヒンダー
ドフェノール系化合物を添加した実施例8及び9では、
無添加の比較例6、フォスファイト系化合物を添加した
比較例7及び8、及びチオエーテル系化合物を添加した
比較例9に比べて引張衝撃値が大きくなっている。つま
り、メタクリル酸メチル−α−メチルスチレン共重合樹
脂にヒンダードフェノール系化合物を所定量添加しても
機械的物性低下等の悪影響はなく、むしろヒンダードフ
ェノール系化合物の添加により成形時の熱分解が抑制さ
れ、他の化合物を添加した場合に見られるような分解生
成物による機械的物性の低下がない。
本発明のメタクリル酸メチル−α−メチルスチレン共重
合樹脂組成物は、高いガラス転移温度を有するほか、熱
分解開始温度が著しく上昇しており、しかも、引張衝撃
値等の機械的強度も向上しているので、例えば、自動車
部品や電気機器部品等の成形材料として好適に用いられ
る。
合樹脂組成物は、高いガラス転移温度を有するほか、熱
分解開始温度が著しく上昇しており、しかも、引張衝撃
値等の機械的強度も向上しているので、例えば、自動車
部品や電気機器部品等の成形材料として好適に用いられ
る。
Claims (3)
- 【請求項1】(A)メタクリル酸メチル単位の含有量が
75〜85mol%であるメタクリル酸メチル−α−メチルス
チレン共重合樹脂100重量部に対し、(B)ヒンダード
フェノール系化合物を0.01〜1.0重量部、及び(C)フ
ォスファイト系化合物を0〜0.5重量部添加してなるメ
タクリル酸メチル−α−メチルスチレン共重合樹脂組成
物。 - 【請求項2】ヒンダードフェノール系化合物がオクタデ
シル−3−(3,5−ジ−t−ブチル−4−ヒドロキシフ
ェニル)プロピオネート又はペンタエリスリトール−テ
トラキス[3−(3,5−ジ−t−ブチル−4−ヒドロキ
シフェニル)プロピオネート]である請求項1記載のメ
タクリル酸メチル−α−メチルスチレン共重合樹脂組成
物。 - 【請求項3】フォスファイト系化合物がトリス(2,4−
ジ−t−ブチルフェニル)フォスファイトである請求項
1記載のメタクリル酸メチル−α−メチルスチレン共重
合樹脂組成物。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP8129190A JPH0725971B2 (ja) | 1990-03-30 | 1990-03-30 | メタクリル酸メチル‐α‐メチルスチレン共重合樹脂組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP8129190A JPH0725971B2 (ja) | 1990-03-30 | 1990-03-30 | メタクリル酸メチル‐α‐メチルスチレン共重合樹脂組成物 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03281648A JPH03281648A (ja) | 1991-12-12 |
JPH0725971B2 true JPH0725971B2 (ja) | 1995-03-22 |
Family
ID=13742281
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP8129190A Expired - Lifetime JPH0725971B2 (ja) | 1990-03-30 | 1990-03-30 | メタクリル酸メチル‐α‐メチルスチレン共重合樹脂組成物 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0725971B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE29504693U1 (de) * | 1995-03-18 | 1995-07-13 | Roehm Gmbh | Gegen Verfärbung bei thermischer Belastung stabilisierte Polymethacrylat-Formmassen |
WO2014010137A1 (ja) * | 2012-07-13 | 2014-01-16 | 東洋スチレン株式会社 | 光学用スチレン系樹脂組成物、成形品および導光板 |
JP6725431B2 (ja) * | 2015-02-12 | 2020-07-15 | デンカ株式会社 | 光学用スチレン系樹脂組成物 |
CN115785793B (zh) * | 2022-11-21 | 2024-03-01 | 南京工业大学 | 一种透明阻尼紫外光固化涂料及其制备方法 |
-
1990
- 1990-03-30 JP JP8129190A patent/JPH0725971B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH03281648A (ja) | 1991-12-12 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US7956105B2 (en) | Silicone impact modifier with high refractive index and method for preparing the same | |
US4200702A (en) | Self-extinguishing thermoplastic molding compositions | |
EP1784474A2 (en) | Fire retardant formulations | |
EP0233976B1 (en) | Thermoplastic resin composition | |
GB1591455A (en) | Flame-retarding resin composition | |
KR0145638B1 (ko) | 2개의 충격 개선제를 사용하는 피비티의 충격 개선 방법 | |
JPH0725971B2 (ja) | メタクリル酸メチル‐α‐メチルスチレン共重合樹脂組成物 | |
EP0076013B1 (en) | Polymer composition | |
KR100187550B1 (ko) | 충격강도와 가공성이 우수한 스티렌계 난연수지 조성물 | |
KR100221923B1 (ko) | 내후성과 충격강도가 우수한 난연성 스티렌계 수지 조성물 | |
US3929710A (en) | Polymer compositions | |
KR0161983B1 (ko) | 난연성 사출-성형 수지 조성물 | |
JPH0452129A (ja) | ポリスチレン系熱収縮フィルム | |
KR950001319B1 (ko) | 열가소성 수지조성물 | |
JPH04266965A (ja) | 熱可塑性樹脂組成物 | |
KR20180075095A (ko) | 열가소성 난연 수지 조성물, 이의 제조방법 및 이를 포함하는 사출 성형품 | |
JPH03292351A (ja) | 高耐光性難燃樹脂組成物 | |
JPH044245A (ja) | 変性難燃性樹脂組成物 | |
JPS59217748A (ja) | 塩化ビニル系樹脂組成物 | |
JPS60139739A (ja) | 塩化ビニル系樹脂組成物 | |
JPH06345932A (ja) | メタクリル酸メチル−α− メチルスチレン共重合樹脂組成物及びその製造法 | |
KR960012457B1 (ko) | 난연성 열가소성 수지 조성물 | |
JPS59217747A (ja) | 塩化ビニル系樹脂組成物 | |
US3444126A (en) | Monovinylidene aromatic hydrocarbon-unsaturated nitrile copolymers stabilized with hydrocarbons | |
JPH07292202A (ja) | メタクリル酸メチル−α−メチルスチレン共重合樹脂組成物 |