JPH07239050A

JPH07239050A - 流体制御弁、その制御磁路手段、その耐摩耗性手段およびその減衰手段

Info

Publication number: JPH07239050A
Application number: JP6028409A
Authority: JP
Inventors: Michio Fujiwara; 通雄藤原; Shinji Nakadeguchi; 真治中出口; Kouji Hasunaka; 浩二蓮中; Ryoji Nishiyama; 亮治西山; Masahiko Kurishige; 正彦栗重; Masaaki Kawamoto; 雅明川本
Original assignee: Mitsubishi Electric Corp
Current assignee: Mitsubishi Electric Corp
Priority date: 1994-02-25
Filing date: 1994-02-25
Publication date: 1995-09-12

Abstract

(57)【要約】（修正有）【目的】電磁式の流体制御弁において、通電時間幅に
対する噴射量特性の改善し、燃料の再噴射を防止する。【構成】外側磁路体１４の周壁には２本の縦溝１５が
その上部開口縁から底部向けて並列に形成され、この縦
溝１５間に残存された短冊状の制御磁路体１６はその下
端が外側磁路体１４と連設され、この制御磁路体１６に
は励磁コイル１７が外側磁路体１４に生じる磁束方向と
直交する方向に巻き付けられ、この励磁コイル１７は外
側磁路体１４の外側に導出された通電端子１７ａを有
し、この通電端子１７ａから励磁コイル１７に通電する
と、励磁コイル１７は制御磁路体１６中に磁束Ａの向き
と正反対の向きの磁束Ｂを発生する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、例えば内燃機関の燃
料噴射弁に用いられる電磁式の流体制御弁に関するもの
である。

【０００２】

【従来の技術】図１９は従来の弁体と弁座間の開閉を弁
体に連結された可動部材を電磁力によって吸引駆動し、
弁座から弁体を離間させ流路を開いてエンジンへの燃料
供給を行う電磁式の流路制御弁を示す縦断面図である。
この流路制御弁の類似構造は特開昭５７−６６２６３号
公報や特開昭５７−１０３３６３号公報などに開示され
ている。図１９において、１は電磁石の固定磁路構成部
を示し、この固定磁路構成部１は中心磁極体１ａと外側
磁路体１ｂとソレノイド枠体１ｃとソレノイド１ｄとを
備え、中心磁極体１ａの軸心部には燃料導入孔１ｅが軸
方向に沿い貫通形成され、外側磁路体１ｂは中心磁極体
１ａに嵌合されるカップ形状に形成され、この外側磁路
体１ｂの底部の中心には段差孔１ｆが形成され、段差孔
１ｆの周囲部が磁極１ｇになっており、ソレノイド枠体
１ｃにはソレノイド１ｄが巻き付けられ、このソレノイ
ド枠体１ｃは中心磁極体１ａと外側磁路体１ｂとで形成
された閉空間内に収納され、このソレノイド枠体１ｃと
中心磁極体１ａと外側磁路体１ｂとの嵌合面にはＯリン
グ１ｈ，１ｉによって燃料漏れを防止するための気密構
造が与えられ、ソレノイド枠体１ｃにはソレノイド１ｄ
のリード線をソレノイド枠体１ｃの外部に引き出すため
の引き出し用孔１ｊが設けられている。２は固定磁路構
成部１の段差孔１ｆ内に上下動可能に配置された強磁性
体製の可動部材を示し、この可動部材２は磁極１との間
で電磁路を構成するようになっている。３は可動部材２
の下端に固定された棒状の弁体を示し、この弁体３の中
間部には突起４を有する。５は弁体３を被覆するように
外側磁路体１ｂの下部に固定された弁本体部を示し、こ
の弁本体部５と弁体３との間には燃料導入孔１ｅに連通
する燃料流路６が形成され、この弁本体部５の上内部に
はストッパ部材７が収納され、このストッパ部材７は突
起４を受け止めることによって弁体３の揚程を所定量に
規制する。８は弁本体部５の下内部に収納された旋回部
材を示し、この旋回部材８は燃料に所定の旋回を与える
ための旋回流路８ａを有する。９は弁本体部５の内部に
おいて旋回部材８とストッパ部材７との間に介在された
位置決め部材を示し、この位置決め部材９はその内部に
突起４を摺接させて弁体３が軸方向に上下動するのをガ
イドする。１０は弁本体部５の下端に固定された弁座を
示し、この弁座１０は弁シート部１０ａと燃料噴射孔１
０ｂとを有し、この弁シート部１０ａは弁体３の先端を
密封状態で受け止め、燃料噴射孔１０ｂは弁体３の所定
量の揚程と燃料導入孔１ｅへの燃料供給圧下で所定の燃
料噴射量が得られるようになっている。１１は中心磁極
体１ａと可動部材２との間に介在されたばね部材を示
し、このばね部材１１はソレノイド１ｄへの非通電時に
弁体３を弁座１０に押し付ける。１２は中心磁極体１ａ
の上端外面に設けられたＯリングを示し、このＯリング
１２は図外の燃料ポンプや定圧装置からの燃料配管との
密封接続を行う。この流体制御弁は、弁体３がリフトし
て所定の揚程Ｘｃを保つ状態で、可動部材２と磁極１ｇ
との間に０〜数十μｍの間隙を有するように組み立て構
成されている。

【０００３】次に、動作について説明する。上記のよう
に構成された電磁式の流体制御弁の開弁動作は、ソレノ
イドに通電することによって、中心磁極体１ａ、外側磁
路１ｂおよび可動部材２で電磁路が構成され、この電磁
路に磁束が発生する。電磁路は磁気抵抗を最小にするよ
うに磁気吸引力が発生し、可動部材２がばね部材１０の
押し付け力に打ち勝ち中心磁極体１ａ側に磁気吸引され
ると、弁体３は突起４がストッパ部材７に衝突するまで
弁座１０からリフトし、弁体３と弁座１０間に所定量の
揚程Ｘｃの燃料流路が得られる。この結果、図外の高圧
ポンプおよび定圧装置から燃料導入孔１ｅを経て燃料流
路６に供給された高圧で一定圧の燃料が燃料噴射孔１０
ｂから噴射される。この燃料の噴射停止は、ソレノイド
１ｄへの通電を停止することで、磁気吸引力の発生がな
くなり、可動部材２がばね部材１１によって押し戻さ
れ、弁体３が弁座１０に着床することによって完了す
る。こ流体制御弁では、燃料は旋回部材８の旋回流路８
ａを通過する間に旋回が与えられるため、噴射される燃
料は微粒化されるとともに適度な広がりを持つ噴射形状
を持つ。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】近年、低燃料消費と低
公害を目的に開発されている筒内噴射型エンジン（シリ
ンダ内に燃料を直接噴射、燃焼させる方式のエンジン）
は、シリンダへ噴射する燃料の噴射量をエンジン回転
数、負荷、設定空燃比に見合って、きめ細かく制御する
必要がある。このため、シリンダへの燃料供給、停止を
行うための流体制御弁には、弁体開閉を高い応答性で行
えるとともに、ソレノイドへの通電時間幅に比例した精
度の良い燃料の噴射量特性と、燃料噴射がパルス的な噴
射立ち上がり、噴射立ち下がり特性が要求されている。

【０００５】例えば、図２０は応答性を高めた流体制御
弁の、ソレノイド駆動電圧に対する弁体の動作および、
一定燃料供給圧下での燃料噴出速度を計算によって予測
した結果である。図２０を考察すると、ソレノイド１ｄ
の駆動電圧オン（通電する）後、弁体３は遅れを持つ形
でリフトを開始し、弁体３の突起４がストッパ部材７と
衝突するまでリフトし、その後、弁体３が跳ね返り、リ
フト量が一度小さくなった後、弁体３が所定の揚程Ｘｃ
を得る。燃料噴出速度もリフト量にほぼ比例した速度と
なる。上記駆動電圧がオフ（通電を停止）すると、弁体
３は弁座１０に押し戻される。このとき、弁体３は弁座
１０に衝突し跳ね返りを繰り返しながら最後には完全に
弁座１０に着床する。この計算例では、二回の跳ね返り
が見られたが、このような跳ね返りは１次元強制振動モ
デルで説明されることは明らかである。

【０００６】図２１は試作した流体制御弁の通電時間幅
と噴射量の関係を示している。この図２１によれば、２
０００ｃｃ級エンジンではアイドル回転数近傍の一通電
時間幅０．２〜０．３ｍｓで、その噴射量は３〜４ｍｍ
³である。この例では、通電時間幅は０．２〜０．３ｍ
ｓ程度のとき通電時間幅に対する噴射量との間に直線性
が得られない問題があった。これは、先に示した開弁時
の弁体の跳ね返りが原因によるものであり、このような
噴射量特性では、エンジンの回転数制御において、回転
数を高くしようとして、通電時間幅を大きくしても逆に
噴射量が減り、正常なフィードバック制御ができなくな
る。

【０００７】また、閉弁時には図２０から明らかように
弁体３が弁座１０に高速で衝突し、跳ね返り、一度噴射
停止した後、再度流路が開き、燃料の再噴射が起こるな
どの問題があった。このような再噴射が起こると空気と
燃料の適性な混合状態、燃焼状態が得られないため、本
方式のエンジンの特徴である低公害性（一酸化炭素、炭
化水素の排出が少ない）が大幅に損なわれる。このよう
な背景から上述したような問題点のない流体制御弁の開
発が望まれていた。

【０００８】この発明は上記のような課題を解決するた
めになされたもので、この発明の目的は通電時間幅の比
較的短い開弁時に見られる通電時間幅に対する噴射量特
性の改善と、閉弁時に発生する燃料の再噴射を防止可能
な流体制御弁を得ることである。

【０００９】

【課題を解決するための手段】請求項１に記載した第１
の発明に係る流体制御弁は、可動部材を吸引する電磁路
を形成するための外側磁路体に、その電磁路の磁束を打
ち消す方向の磁束を発生する制御磁路手段を備える構成
としたものである。

【００１０】請求項２に記載した第２の発明に係る流体
制御弁の制御磁路手段は、筒状の外側磁路体の周壁に縦
溝対が同周壁の開口端側から底部側に形成され、この縦
溝間に残存された制御磁路体に励磁コイルが外側磁路体
に生じる磁束方向と直交する方向に巻き付けられる構成
としたものである。

【００１１】請求項３に記載した第３の発明に係る流体
制御弁の制御磁路手段は、筒状の外側磁路体の周壁に空
隙部が同周壁の周方向に形成される一方、励磁コイルを
外側磁路体に生じる磁束方向と直交する方向に巻き付け
られた強磁性体からなる制御磁路体が上記空隙部と対向
して外側磁路体の外側に固定される構成としたものであ
る。

【００１２】請求項４に記載した第４の発明に係る流体
制御弁は、電磁吸引される弁体の揚程を規制するストッ
パ部材が外周縁から中央部に向けて片開きに切欠された
流体流路を有するばね部材と、外周縁から中央部に向け
て片開きに切欠された流体流路および外周縁から一板面
側に突出して弁体の揚程を規制する押さえ部を有する揚
程決め部材と、この揚程決め部材の押さえ部にばね部材
の外周縁の重合にて揚程決め部材とばね部材との間に形
成され流体の取り込みの可能な隙間とで構成されるもの
である。

【００１３】請求項５に記載した第５の発明に係る流体
制御弁は、開弁用の第１固定磁路構成部と閉弁用の第２
固定磁路構成部との間に設置される非磁性部材からなる
スペーサと、このスペーサを介在させつつ上記第１固定
磁路構成部と第２固定磁路構成部とを気密固定する非磁
性部材からなる締結部材とで構成された反発力低減手段
を備える構成としたものである。

【００１４】請求項６に記載した第６の発明に係る流体
制御弁は、第５の発明の第２固定磁路構成部への第２電
圧の通電オンタイミングを、第１固定磁路構成部への第
１電圧の通電オフタイミングの所定時間前に行うととも
に、通電時間幅を次の第１電圧通電オン前の所定時間ま
でとする構成としたものである。

【００１５】請求項７に記載した第７の発明に係る流体
制御弁は、第１、第４、または第５の発明の弁体または
弁座のどちらか一方を鋼材に比べ反発係数が小さい材料
で構成し、弁体の先端部が耐摩耗性手段を備える構成と
したものである。

【００１６】請求項８に記載した第８の発明に係る流体
制御弁の耐摩耗性手段は、弁体または弁座のどちらか一
方を質量が大で、弾性率の小さい材料を使用し、その接
触表面部にはアルミニウムとの金属間化合物層を形成す
る構成としたものである。

【００１７】請求項９に記載した第９の発明に係る流体
制御弁は、第１、第４、または第５の発明の弁体または
弁座がそれを構成する材料の持つ弾性定数で決定される
ばね定数以下となるようなばね定数を有する減衰手段を
備える構成としたものである。

【００１８】請求項１０に記載した第１０の発明に係る
流体制御弁の減衰手段は、弁体の先端部に内部に中空部
を有する半球形のばね部を形成し、このばね部の中央部
に中空部に連通する小孔を設ける構成としたものであ
る。

【００１９】請求項１１に記載した第１１の発明に係る
流体制御弁の減衰手段は、弁体の先端部と可動部材の間
で外周側から軸心側に向かう半径分以上の深さの切り込
みを設ける構成としたものである。

【００２０】請求項１２に記載した第１２の発明に係る
流体制御弁は、第１、第４、または第５の発明の弁体が
弁本体部のストッパ部材への衝突面に窪みを有したばね
部を備える構成としたものである。

【００２１】

【作用】第１の発明の流体制御弁は、外側磁路体中の磁
束密度を周方向で偏らせることによって、可動部材に径
方向の磁気吸引力を発生し、例えば開弁時の弁体の衝突
力を摩擦減衰し、弁体の跳ね返り量を小さくする。

【００２２】第２の発明の流体制御弁の制御磁路手段
は、外側磁路体の一部に縦溝対を形成し、この縦溝対間
の外側磁路体の周壁に励磁コイルを巻き付けるので、構
造が簡単でありながら、励磁コイルの巻線量を自由に選
べ、設計の自由度が増す。

【００２３】第３の発明の流体制御弁の制御磁路手段
は、励磁コイルを巻き付けた制御磁路体を外側磁路体の
外側に溶接で取り付けられるので、構造が簡単で、製造
もしやすい。

【００２４】第４の発明の流体制御弁は、弁体がストッ
パ部材に受け止められるとき、揚程決め部材とばね部材
との間に形成された隙間から流体が押し出される粘性減
衰と、ばね部材の弾性変位による衝突力の減衰と、衝突
後の跳ね返り位相を遅らせる減衰振動とが生じ、弁体の
跳ね返り量が極めて小さくなる。

【００２５】第５の発明の流体制御弁は、開閉弁時に、
弁体の反発力を打ち消すような磁気吸引力を発生し、弁
体の跳ね返り力が極めて小さくなる。特に、閉弁時の流
体の再噴出量が低減する。

【００２６】第６の発明の流体制御弁は、閉弁時の第２
電圧の通電制御を行い、閉弁時の流体の再噴出量が極め
て低減する。

【００２７】第７の発明に係る流体制御弁は、弁体と弁
座との耐摩耗性を確保しつつ、弁体の跳ね返り量を小さ
くし、流体の再噴出量が極めて低減する。

【００２８】第８の発明の流体制御弁の耐摩耗性手段
は、高硬度の金属化間合物層が弁体と弁座との耐摩耗性
を発揮し、弁体の跳ね返り量を低減でき、燃料の再噴射
量が極めて低減する。

【００２９】第９の発明の流体制御弁は、弁体先端部の
粘性減衰と、弾性による衝突力の減衰との両立によっ
て、衝突後の弁体の跳ね返り位相を遅らせ、弁体の跳ね
返り量が極めて小さくなる。

【００３０】第１０の発明の流体制御弁の減衰手段は、
小孔よる空洞部からの流体の押し出されによる粘性減衰
とばね部の弾性変位との両立によって、衝突後の弁体の
跳ね返り位相を遅らせ、弁体の跳ね返り量が極めて小さ
くなる。

【００３１】第１１の発明の流体制御弁の減衰手段は、
弾性による衝突力の減衰によって、弁体の跳ね返り量が
極めて小さくなる。

【００３２】第１２の発明の流体制御弁は、粘性減衰と
弾性変位との両立によって、開弁時の流体の噴出量特性
を改善する。

【００３３】

【実施例】以下、この発明の各実施例を図１乃至図１８
を用い、前述の従来例と同一部分に同一符号を付して説
明する。実施例１（請求項１、請求項２に対応）．図１はこの発
明の実施例１として図１８の従来例の構造と異なる構成
部品を示す縦断面図、図２はこの実施例１の上記構成部
品を示す平面図、図３はこの実施例１の上記構成部品を
示す斜視図である。この実施例においては図１〜図３に
図示した以外の構成部品は図１８に示した構成部品と全
く同じであるので、図面を簡素化して明瞭にするため図
示を省略してある。図１〜図３において、１４はカップ
状に形成された外側磁路体であり、この外側磁路体１４
の底部には段差孔１ｆを有し、この段差孔１ｆに連通す
る内孔を有する弁本体部５が外側磁路体１４の底部に固
定されている。この外側磁路体１４の周壁には２本の縦
溝１５がその上部開口縁から底部に向けて並列に形成さ
れ、この縦溝１５間に残存された短冊状の制御磁路体１
６はその下端が外側磁路体１４と連設され、この制御磁
路体１６には励磁コイル１７が外側磁路体１４に生じる
磁束方向と直交する方向に巻き付けられ、この励磁コイ
ル１７は外側磁路体１４の外側に導出された通電端子１
７ａを有し、この通電端子１７ａから励磁コイル１７に
通電すると、励磁コイル１７は制御磁路体１６中に図３
に実線で示す磁束Ａの向きと正反対の向きの点線で示す
磁束Ｂを発生する。磁束Ａは中心心磁極体１ａ、ソレノ
イド枠体１ｃ、ソレノイド１ｄおよび可動部材２で構成
される電磁路に発生する磁束である。

【００３４】したがって、この実施例１によれば、開弁
時、ソレノイド１ｄへ通電すると外側磁路１４および可
動部材２には円周方向にほぼ均一な磁束Ａが発生する。
この結果、可動部材２は中心磁極１ａに磁気吸引され、
弁体３の突起４がストッパ部材７に衝突する所定の時間
前（磁路Ｂの磁化遅れ時間以上の時間前）に、励磁コイ
ル１７に通電すると、その励磁コイル１７の起磁力によ
って制御磁路体１６に磁束Ｂが発生し、この磁束Ｂが制
御磁路体１６中の磁束Ａを打ち消す。この結果、外側磁
路体１４および可動部材２の円周方向ではその一部で磁
束Ａが無くなったような偏った磁束分布となるため、可
動部材２の径方向に磁気吸引力が発生する。この磁気吸
引力によって可動部材２に固定された弁体３には旋回部
材８、ストッパ部材７および位置決め部材９との間で摩
擦力が発生し、この摩擦力は弁体３の突起４がストッパ
部材７に衝突する衝突力を摩擦減衰する。このため、弁
体３に減衰振動が生じ、弁体３開弁時の跳ね返りが低減
できる。

【００３５】実施例２（請求項１、請求項３に対応）．
図４はこの発明の実施例２として図１８の従来例の構造
と異なる構成部品を示す縦断面図、図５はこの実施例２
の上記構成部品を示す平面図、図６はこの実施例２の上
記構成部品を示す斜視図である。この実施例２において
は図４〜図６に図示した以外の構成部品は図１８に示し
た構成部品と全く同じであるので、図面を簡素化して明
瞭にするため図示を省略してある。図４〜図６におい
て、２０はカップ状に形成された外側磁路体であって、
この外側磁路体１６の底部には段差孔１ｆを有し、この
段差孔１ｆに連通する内孔を有する弁本体部５が外側磁
路体１４の底部に固定されている。この外側磁路体１６
の周壁には円周方向の長孔としての空隙部２１が形成さ
れ、この空隙部２１の位置する外側磁路体１６の外側面
には強磁性体からなる制御磁路体２２が配置され、この
制御磁路体２２は外側磁路体２０の上部開口縁から底部
までの長さを有する短冊状に形成されている。この制御
磁路体２２はその上下端部から互いに同方向に折り曲げ
られた上下段部２２ａ，２２ｂと、この上段部２２ａか
ら上方に折り曲げられたフランジ２２ｃと、，下段部２
２ｂから下方に折り曲げられたフランジ２２ｄとを有す
る。この制御磁路体２２の上下段部２２ａ，２２ｂ間に
位置する中間部には励磁コイル２３が外側磁路体２０に
生じる磁束方向と直交する方向に巻き付けられ、この励
磁コイル２３が巻き付けられた制御磁路体２２のフラン
ジ２２ｃ，２２ｄが外側磁路体２０の外側に溶接にて接
合され、励磁コイル２３が空隙部２１と対峙し、この励
磁コイル２３は外側磁路体２０の外側に導出された通電
端子２３ａを有し、この通電端子２３ａから励磁コイル
２３に通電すると、励磁コイル２３は制御磁路体２２中
に図６に実線で示す磁束Ａの向きと正反対の向きの点線
で示す磁束Ｂを発生する。磁束Ａは中心心磁極体１ａ、
ソレノイド枠体１ｃ、ソレノイド１ｄおよび可動部材２
で構成される電磁路に発生する磁束である。

【００３６】したがって、この実施例２によれば、開弁
時において、図７のａ図とｂ図に示すように、ソレノイ
ド１ｄへ通電すると外側磁路体２０および可動部材２に
は円周方向にほぼ均一な磁束Ａが発生する。この結果、
可動部材２は中心磁極１ａに磁気吸引され、弁体３の突
起４がストッパ部材７に衝突する所定の時間前（磁路Ｂ
の磁化遅れ時間以上の時間前）に、励磁コイル２３に通
電すると、その励磁コイル２７の起磁力によって制御磁
路体２２に図６に示す磁束Ｂが発生し、この磁束Ｂが制
御磁路体２２中の磁束Ａを打ち消す。この結果、図７の
ｃ図に示すように、外側磁路体２０および可動部材２の
円周方向ではその一部で磁束Ａが無くなったような偏っ
た磁束分布となり、ソレノイド１ｄによる外側磁路体２
０の周方向の磁気吸引力のバランスが崩れるため、可動
部材２の径方向に磁気吸引力が発生する。この径方向の
磁気吸引力によって可動部材２に固定された弁体３には
旋回部材８、ストッパ部材７および位置決め部材９との
間で摩擦力が発生し、この摩擦力は弁体３の突起４がス
トッパ部材７に衝突する衝突力を摩擦減衰する。このた
め、弁体３に減衰振動が生じ、上記実施例１と同様に弁
体３開弁時の跳ね返りが低減できる。

【００３７】また、上記空隙部２１の働きを説明する。
図８のａ図は空隙部２１が無い場合における図７のａ図
に示すθ＝０から円周（２π）を８等分した磁気等価回
路モデルを示す。図８のａ図において、Ｒ₁〜Ｒ₈は外側
磁路体１ａの等価磁気抵抗（μＳ／Ｌ）、Ｒａ₁〜Ｒａ₈
は外側磁路体１ａと可動部材２の円筒外周面との間の等
価磁気抵抗（μ₀Ｓ₀／Ｌａ）、φ_M1〜φ_M10は各等価磁
路を流れる流れる磁束成分、ＮＩはソレノイド１ｄによ
る起磁力、ＮＩ’励磁コイル２３による起磁力とする。
この図８のａ図に示す空隙部２１が無い場合の等価磁気
回路モデルから明らかなように、φ_M10に流れる磁束を
ゼロとしようとして、制御磁路体２２の起磁力ＮＩ’の
極性を変えても、φ_M10をほとんど変化させることはで
きない。そこで、空隙部２１を設けると、図８のｂ図に
示すように、等価磁気抵抗Ｒ８は無限大と考えることが
可能なため、φ_M8はゼロと見なせる。したがって、φ
_M10はφ_M9と等しいと考えられることから、φ_M9をキャ
ンセルするように、ＮＩ’を起磁すれば（φ_M9≒
φ_M9’）結果として、φ_M10がほぼゼロになる。よっ
て、可動部材２の周方向に作用する磁気吸引力がアンバ
ランスとなり、上記実施例２の動作がえられる。また、
この説明からの推測されるように、空隙部２１の横幅は
制御磁路体２２のの横幅と同等以上が好適である。

【００３８】加えて、この実施例２では制御磁路体２２
に励磁コイル２３を巻き付け、この制御磁路体２２を外
側磁路体２０の外側に溶接で取り付けられるので、製造
しやすい効果がある。

【００３９】実施例３（請求項４に対応）．図９はこの
発明の実施例３として図１８の従来例の構造と異なる構
成部品を示す縦断面図、図１０のａ図はこの実施例３の
ばね部材を示す正面図、図１０のｂ図は同ばね部材の側
面図、図１１のａ図はこの実施例３の揚程決め部材を示
す平面図、図１１のｂ図は同揚程決め部材の側面図であ
る。この実施例３においては図９〜図１１に図示した以
外の構成部品は図１８に示した構成部品と全く同じであ
るので、図面を簡素化して明瞭にするため図示を省略し
てある。図９において、３０は外側磁路体１ｂの下部に
固定した弁本体部５の内部に位置決め部材９で固定され
る揚程決め部材、３１は揚程決め部材３０と位置決め部
材９との間に介在させたばね部材である。これら揚程決
め部材３０とばね部材３１とによって、弁体３の揚程量
を規制するストッパ部材が構成される。図１０におい
て、ばね部材３１は円形のばね本体３１ａの中心部から
外周縁に向けて片開きに切欠された燃料流路３１ｂを有
する。図１１において、揚程決め部材３０は円形の揚程
本体３０ａの外周縁から一板面側に突出して弁体３の揚
程を規制する押さえ部３０ｂを有し、揚程本体３０ａの
中心部から外周縁および押さえ部３０ｂに向けてに片開
きに切欠された燃料流路３０ｃを有する。この揚程決め
部材３０の押さえ部３０ｂの頂面には図９に示すように
上記ばね部材３０の外周縁が重合されると、揚程本体３
０ａとばね本体３１ａとの間に隙間３２が形成される。

【００４０】したがって、この実施例３によれば、ばね
部材３１と揚程決め部材３０との間の隙間３２で作用す
る粘性減衰部を有した構成を備えている。このため、開
弁時の外側磁路体１ｂから可動部材２に作用した磁気吸
引力によって、弁体３が高速でリフトし、突起４がばね
部材３１に衝突すると、ばね部材３１は衝突力を受けて
弾性的に変位する。この弾性的な変位によって、ばね部
材３１が隙間３２に溜まっていた燃料を隙間３２から押
し出す。この燃料が隙間３２から押し出される粘性減衰
が上記ばね部材３１の弾性変位に相乗する。よって、弁
体３の跳ね返りが低減されると同時に跳ね返りの位相を
遅らせる減衰振動が生じる。この結果、弁体３は揚程決
め部材３０に対して穏やかに着床し、通電時間幅が短い
ときの弁体３の実質的なリフト量を所定の揚程に保つこ
とができ、通電時間幅に対する噴射量特性が好適に改善
される。

【００４１】実施例４（請求項５、請求項６に対応）．
図１２はこの発明の実施例４としての流体制御弁を軸方
向に沿い断面して示す縦断面図、図１３はこの実施例４
の弁体の動作波形図である。図１２に示す流体制御弁
は、閉弁時の弁体３の跳ね返りを防止するため、一個の
可動部材２に対して開弁用の電磁石の第１固定磁路構成
部１と、この第１固定磁路構成部１と同軸上で逆向きに
対向するように閉弁用の電磁石の第２固定磁路構成部４
０とを備え、閉弁時にも可動部材２を弁座１０側に磁気
吸引するように構成したものである。

【００４２】具体的には、図１２において、第１固定磁
路構成部１は従来の流体制御弁の固定磁路構成部１と同
一機能を持つので、この実施例４の以下の説明では図１
８の第１固定磁路構成部１を構成する各要素名の第１の
用語を付し符号は同一符号を使用する。第２固定磁路構
成部４０は、第２中心磁極体４０ａと第２外側磁路体４
０ｂと第２ソレノイド枠体４０ｃと第２ソレノイド１ｄ
とを備え、第２中心磁極体４０ａの軸心部には第１燃料
導入孔１ｅに連通する第２燃料導入孔１ｅが軸方向に沿
い貫通形成され、第２外側磁路体４０ｂは第２中心磁極
体４０ａに嵌合されるカップ形状に形成され、この第２
外側磁路体４０ｂの底部の中心には第２段差孔４０ｆが
形成され、第２段差孔４０ｆの周囲部が第２磁極４０ｇ
になっており、第２ソレノイド枠体４０ｃには第２ソレ
ノイド４０ｄが巻き付けられ、この第２ソレノイド枠体
４０ｃは第２中心磁極体４０ａと第２外側磁路体４０ｂ
とで形成された閉空間内に収納され、この第２ソレノイ
ド枠体４０ｃと第２中心磁極体４０ａと第２外側磁路体
４０ｂとの嵌合面にはＯリング４０ｈ，４０ｉによって
燃料漏れを防止するための気密構造が与えられ、第２ソ
レノイド枠体４０ｃには第２ソレノイド４０ｄのリード
線をソレノイド枠体４０ｃの外部に引き出すための引き
出し用孔４０ｊである。４１は第１固定磁路構成部１と
第２固定磁路構成部４０との間に設置されるスペーサを
示し、このスペーサ４１は可動部材２と第２外側磁路体
４０ｂの第２磁極４０ｇとの間の磁気抵抗より大きな磁
気抵抗を有する例えばＳＵＳ３０４、アルミニウム、銅
などのような非磁性部材で閉環状に構成されている。４
２は第１外側磁路体１ｂと第２外側磁路体４０ａとをス
ペーサ４１を挟んで気密固定する上記と同様な非磁性部
材で閉環状に形成された締結部材である。また、可動部
材２と第１中心磁極体１ａとの間にばね部材１１が介在
され、可動部材２は第１外側磁路体１ｂの第１磁極１ｇ
と第２外側磁路体４０ｂの第２磁極４０ｇとに貫通配置
され、可動部材２の第２磁極４０ｇ側端に弁体３が固定
され、第２外側磁極体４０ｂの下端には突起４、燃料流
路６、ストッパ部材７、旋回部材８、位置決め部材９お
よび弁座１０を保持する弁本体部５が固定され、第１中
心磁極体１ａの上端外側にＯリング１３を有している。
この流体制御弁は、弁体３が弁座１０に着床した状態
で、可動部材２と第２外側磁路体４０ｂの第２磁極４０
ｇとの間隙を０〜数十μｍ、弁体３がリフトして所定の
揚程Ｘｃを保つ状態で、可動部材２と第１外側磁路体１
ａの第１磁極１ｇとの間に０〜数十μｍの間隙を有する
ように組み立て構成されている。

【００４３】図１３のａ図は開閉弁時の通電制御を示す
電圧波形図であって、このａ図において、流体制御弁の
開弁時に第１固定磁路構成部１の第１ソレノイド１ｄに
通電する駆動電圧Ｖ₁を実線で示し、閉弁時に第２固定
磁路構成部４０の第２ソレノイド４０ｄに通電する駆動
電圧Ｖ₂を破線で示し、第２ソレノイド４０ｄへの通電
タイミングは、第１ソレノイド１ｄの通電オフ前に第２
固定磁路構成部４０の磁化遅れ時間を考慮した遅れ時間
分だけ、速く行うようになっている（前駆時間）。図１
３のｂ図は上記通電制御による弁体動作と燃料噴射速度
とを示す動作波形図であって、このｂ図において、ａ図
に対応した弁体のリフト量と燃料噴出速度の関係を示し
ている。

【００４４】したがって、この実施例４によれば、図１
３に示すように、第１ソレノイド１ｄの通電オフと同時
に、可動部材２が弁座１０側に磁気吸引されるため、弁
体３の弁座１０への衝突によって発生する反発力を打ち
消すことができ、従来の流体制御弁の閉弁時に見られた
弁体３の多数回の大きな跳ね返りを、従来の流体制御弁
の開弁時に見られた弁体３の少回数で小さな跳ね返り程
度に低減できた。なお、第２電磁路構成部４０で発生す
る磁気吸引力は、上記の反発力と同程度またはそれ以上
の反発力で十分である。

【００４５】実施例５（請求項７、請求項８に対応）．
図１４はこの実施例５としての流体制御弁の弁体を示す
側面図である。この図１４において、５０は跳ね返り係
数を小さくした弁体を示し、この弁体５０は可動部材２
に固定され、その中間部に突起６を備え、この弁体５０
は銅や黄銅、鉄、ステンレス、鋳物などの質量が大で、
鋼材などに比べて縦弾性率の小さい素材を用い、この弁
体５０の先端部の弁座１０（図１８および図１２参照）
との衝突面には弁体５０の素材とアルミニウムとの合金
である金属間化合物層５１が形成されている。この金属
間化合物層５１は、弁体５０の半球形に形成された先端
面にアルミニウムを被覆させ、このアルミニウムを例え
ばレーザやＥＢＷで溶融させ、弁体５０の素材とアルミ
ニウムとからなる合金層とし、その合金層の表面を仕上
げ加工したものである。

【００４６】この実施例５によれば、例えば、弁体５０
の素材に銅を用い、弁体５０の先端部に銅とアルミニウ
ムとの金属間化合物層５１を形成させたところ、耐摩耗
性に優れて反発係数の小さいものを実現できた。一般
に、弁体と弁座間に発生する反発力の大きさは、弁体の
閉弁時の加速度と質量で決定される衝突力と、弁体ある
いは弁座を構成する素材の反発力係数の積で決まる。鋼
材製の弁座と鋼材製の弁体間の反発係数はほぼ１．０で
あり、衝突力はそのまま反発力に変換される。また、弁
体は耐摩耗性が要求されるため、材料を焼き入れし、高
硬度化が図られている。この実施例５では、弁体５０に
銅を用い、弁体５０の先端部に銅とアルミニウム金属間
化合物層５１を形成させたところ、弁体５０の反発係数
は銅材の示す反発係数０．７程度が得られるとともに、
高硬度の銅とアルミニウムとからなる金属化間合物層５
１を弁体５０の先端部に実現できたため、耐摩耗性に優
れ、かつ反発力の小さい弁体５０を提供できた。この結
果、この実施例５の弁体５０を用いた流体制御弁では、
閉弁時の弁体５０の跳ね返り量を低減でき、燃料の再噴
射量も低減できる効果を得た。

【００４７】実施例６（請求項９、請求項１０に対
応）．図１５のａ図はこの実施例６としての流体制御弁
の弁体を示す側面図、図１５のｂ図はこの実施例６の作
用説明図である。図１５のａ図において、６０はばね定
数が素材の縦弾性係数以下に小さいとともに粘性減衰効
果を備えた弁体を示し、この弁体６０の先端部の弁座１
０との衝突面には中空部６１を有する。この中空部６１
は可動部材２と固定される弁体６０の棒状素材の先端部
端面に軸方向から穴あけ加工を行い、この穴あけによっ
て薄肉の円筒部を形成し、その円筒部をしぼり加工して
半球形の椀形のばね部６２を形成するとともに、このば
ね部６２の中心部に中心部６１に連通する小孔６３を形
成することによって構成される。

【００４８】したがって、この実施例６によれば、弁体
６０の先端部において、中空部６１を画成する半球形の
ばね部６２の中心部に小孔６３を有するので、閉弁時に
おいて、弁体６０が弁座１０に着床する際、図１５のｂ
図に示すように、ばね部６２が弁座１０に接近する過程
で、ばね部６１の外周面が弁座１０の弁シート部１０ａ
との間で燃料Ａを押し退ける。また、ばね部６１が弁シ
ート部１０ａに衝突することによって、ばね部６１が弁
シート部１０ａから押圧されて中空部６１側に弾性変位
し、中空部６１内から燃料Ｂが押し出される。この燃料
Ｂの押し出しと上記燃料Ａの押し退けとの両方によっ
て、弁体６０が閉弁時に粘性減衰を発生する。結果とし
て、弁体６０はばね部６２の弾性変位と上記粘性減衰と
によって、弁体６０と弁座１０の反発力の緩和と振動吸
収が良好に行われ、閉弁時の弁体６０の跳ね返りが低減
できる効果がある。

【００４９】実施例７（請求項９、請求項１１に対
応）．図１６のａ図はこの実施例７としての流体制御弁
の弁体を示す側面図、図１６のｂ図とｃ図はこの実施例
６の作用説明図である。図１６のａ図において、７０は
ばね定数が素材の縦弾性係数以下に小さいとともに粘性
減衰効果を備えた弁体を示し、この弁体７０の先端部側
の中間部には複数の切り込み７１を有し、これら複数の
切り込み７１は弁体７０の外側から軸心方向に向かって
弁体７０の半径分以上の深さを有するとともに軸方向へ
交互に向かい合うように構成されている。

【００５０】したがって、この実施例７によれば、弁体
７０はその先端部側に切り込み７１を有するので、閉弁
時において、図１６のｂ図に示すように、弁体７０が弁
座１０に着床すると、切り込み７１が弁体７０の素材か
ら定まるばね定数よりも小さいばね定数を発揮する。し
かも、切り込み７１は弁体７０の半径以上の深さを有す
るので、弁体７０の弁座１０への衝突に応じ、切り込み
７１の底部連結部分が曲げモーメントを発生する。つま
り、図１６のｃ図に示すように、切り込み７１が半径以
上の深さを有することによって、弁体７０の先端部側が
弾性を持つ。結果として、切り込み７１による弾性変位
と、図６のｃ図に示す弁体７０の先端部が弁座１０に接
近する過程で、弁体７０の先端部の外周面が弁座１０の
弁シート部１０ａとの間で燃料Ａを押し退けることによ
って発生する粘性減衰とによって、弁体７０と弁座１０
の反発力の緩和と振動吸収が良好に行われ、閉弁時の弁
体７０の跳ね返りが低減できる効果がある。

【００５１】また、この実施例７においては、複数の切
り込み７１を例として図示して説明したが、弁体７０の
先端部側が素材の弾性定数から定まるばね定数より小さ
いばね定数を発揮できるのであれば、切り込み７１は一
個以上であれば同様に適用できる。また、切り込み７１
内に合成樹脂やゴムなどのような弾性減衰部材を挟み込
んで弁体７０と一体構成することも可能である。さら
に、切り込み７１の溝幅を数十μｍに加工した場合は、
弁体７１の弁座からの押圧によって、切り込み７１の溝
幅が圧縮されるように弾性変位し、切り込み７１内から
燃料が押し出されることによる粘性減衰をも発生するこ
とができる。

【００５２】再度、上記実施例５〜７について図１７を
用い説明する。減衰自由振動系の弁体の変位ＸはＸ＝Ａ
ｅ^-ntｃｏｓ（Ｐ₁ｔ＋α）で表される。ここで、Ｐ₁は
円振動数、Ａは弁体に作用する衝突反発力と弁体押し付
けばね力とから決定されう変位量である。よって、実施
例５では衝突反発力低減による弁体のリフト防止であ
る。実施例６，７では弁体のばね定数を小さくすること
で、Ｘの減衰が強く出る特長を、弁体のリフト防止が円
滑に行える。

【００５３】実施例８（請求項１２に対応）．図１８の
ａ図はこの実施例８としての流体制御弁の弁体を示す断
面図、図１８のｂ図は実施例８の要部を一部破断し拡大
して示す側面図、ｃ図はこの実施例８の要部を示す平面
図である。この図１８のａ図において、弁体８０の突起
４の可動部材２側近傍には環状の金属製のばね部８１を
備え、弁体８０はばね性と粘性減衰効果を併有してい
る。このばね部８１は図１８のｃ図に示すように平行な
二辺を形成する平坦な切欠部８２を有し、この切欠部８
２は位置決め部材９内において、流体通路を形成し、ば
ね部８１の可動部材側面には弁体８０を取り囲む半円弧
状の複数の窪み８３を有する。また、このばね部８１は
図１８のｃ図に示すように弁体８０の突起４に連接する
段部８４の可動部材２側に位置する小径軸部８５に外接
嵌合され、このばね部８１は段部８４に接触する。この
ばね部８１を小径軸部８５に嵌合するときはａ図に示す
可動部材２は弁体８０から外れており、小径軸部８５に
ばね部８１を嵌合した後に、弁体８０を可動部材２に固
定する。このばね部８１は段部８４に接触された状態で
接着剤または溶接にて固定しておけば、ばね部８１がふ
らつくことがなく、弁体８０の開閉弁動作が安定する。

【００５４】したがって、この実施例８によれば、弁体
８０はばね部８１を有し、このばね部８１が窪み８３を
有するので、開弁時において、弁体８０が弁座１０から
リフトし、ばね部８１がストッパ部材７に衝突すると、
窪み８３に燃料が圧縮しつつ閉じ込められようとする。
その瞬間から、ばね部８１は弾性変位する。これら燃料
圧縮と弾性変位との両動作から、粘性減衰と振動減衰と
が弁体８０に働き、弁体８０の跳ね返りが低減できると
ともにストッパ部材７に対して穏やかに着床できる。こ
の結果、実施例３と同様に、通電時間幅が短いときの弁
体の実質的なリフト量をほぼ所定の揚程に保つことがで
き、通電時間幅に対する噴射量特性が改善できる。

【００５５】

【発明の効果】第１の発明によれば、外側磁路体中の磁
束密度を周方向で偏らせるように構成したので、可動部
材に径方向の磁気吸引力を発生し、例えば開弁時の弁体
の衝突力を摩擦減衰し、弁体の跳ね返り量を小さくでき
るという効果がある。

【００５６】第２の発明によれば、外側磁路体の一部に
縦溝対を形成し、この縦溝対間の外側磁路体の周壁に励
磁コイルを巻き付けるように構成したので、構造が簡単
で、しかも、励磁コイルの巻線量を自由に選択でき、設
計の自由度が増大できるという効果がある。

【００５７】第３の発明によれば、励磁コイルを巻き付
けた制御磁路体を外側磁路体の外側に溶接で取り付けら
れるように構成したので、構造が簡単で、しかも製造も
しやすいという効果がある。

【００５８】第４の発明によれば、弁体がストッパ部材
に受け止められるとき、揚程決め部材とばね部材との間
に形成された隙間から流体が押し出される粘性減衰と、
ばね部材の弾性変位による衝突力の減衰と、衝突後の跳
ね返り位相を臆させる減衰振動とが生じるように構成し
たので、弁体の跳ね返り量を極めて小さくできるという
効果がある。

【００５９】第５の発明によれば、開閉弁時に、弁体の
反発力を打ち消すような磁気吸引力を発生するように構
成したので、弁体の跳ね返り力を極めて小さくでき、特
に、閉弁時の流体の再噴出量を低減できるという効果が
ある。

【００６０】第６の発明によれば、閉弁時の第２電圧の
通電制御を行うように構成したので、閉弁時の流体の再
噴出量を極めて低減できるという効果がある。

【００６１】第７の発明によれば、弁体または弁座の一
方を反発係数が小さい耐摩耗性を有するように構成した
ので、弁体と弁座との耐摩耗性を確保でき、弁体の跳ね
返り量を小さくし、流体の再噴出量を極めて低減できる
という効果がある。

【００６２】第８の発明によれば、弁体または弁座の一
方が弾性率が小さく、その接触表面部が高硬度となるよ
うに構成したので、弁体と弁座との耐摩耗性に優れ、弁
体の跳ね返り量を低減でき、燃料の再噴射量を極めて低
減できるという効果がある。

【００６３】第９の発明によれば、弁体先端部の粘性減
衰と弾性による衝突力の減衰とが両立するように構成し
たので、衝突後の弁体の跳ね返り位相を遅らせ、弁体の
跳ね返り量を極めて小さくできるという効果がある。

【００６４】第１０の発明によれば、小孔よる空洞部か
らの流体の押し出されによる粘性減衰とばね部の弾性変
位とが両立するように構成したので、衝突後の弁体の跳
ね返り位相を遅らせ、弁体の跳ね返り量を極めて小さく
できるという効果がある。

【００６５】第１１の発明によれば、切り込みに起因す
る弾性による衝突力の減衰を有するように構成したの
で、弁体の跳ね返り量を極めて小さくできるという効果
がある。

【００６６】第１２の発明によれば、粘性減衰と弾性変
位とが両立するように構成したので、開弁時の流体の噴
出量特性を改善できるという効果がある。

【図面の簡単な説明】

【図１】実施例１として構成部品を示す縦断面図であ
る。

【図２】実施例１の構成部品を示す平面図である。

【図３】実施例１の構成部品を示す斜視図である。

【図４】実施例２の構成部品を示す縦断面図である。

【図５】実施例２の構成部品を示す平面図である。

【図６】実施例２の構成部品を示す斜視図である。

【図７】実施例２の作用説明図である。

【図８】実施例２の空隙部の作用を説明する磁気等価回
路図である。

【図９】実施例３の構成部品を示す縦断面図である。

【図１０】実施例３のばね部材を示す図であって、ａ図
は正面図、ｂ図は同ばね部材の側面図である。

【図１１】実施例３の揚程決め部材を示す図であって、
ａ図は平面図、ｂ図は側面図である。

【図１２】発明の実施例４の流体制御弁を軸方向に沿い
断面して示す縦断面図である。

【図１３】実施例４の弁体の動作波形図である。

【図１４】実施例５の流体制御弁の弁体を示す側面図で
ある。

【図１５】実施例６を示す図であって、ａ図は弁体を示
す側面図、ｂ図は作用説明図である。

【図１６】実施例７を示す図であって、ａ図は弁体を示
す側面図、ｂ図とｃ図は作用説明図である。

【図１７】実施例７の作用説明図である。

【図１８】実施例８を示す図であって、ａ図は弁体を示
す側面図、ｂ図は要部の拡大側面図、ｃ図は要部の平面
図である。

【図１９】従来の流路制御弁を示す縦断面図である。

【図２０】従来の弁体の作用説明図である。

【図２１】従来の流体制御の通電時間と燃料噴射量特性
を示す図である。

【符号の説明】

１固定磁路構成部（第１固定磁路構成部）１ｂ、１４、２０、外側磁路体（第１外側磁路体）１ｄソレノイド（第１ソレノイド）２可動部材３、５０、６０、７０、８０弁体４突起５弁本体部１０弁座１５縦溝１６、２２制御磁路体１７、２３励磁コイル２１空隙部３０揚程決め部材３０ｂ押さえ部３０ｃ、３１ｂ燃料流路３１ばね部材３２隙間４０第２固定磁路構成部４０ｂ第２外側磁路体４０ｄ第２ソレノイド４２締結部材５１金属間化合物層６１中空部６２、８１ばね部６３小孔７１、８２切り込み８３窪み

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号庁内整理番号ＦＩ技術表示箇所Ｆ０２Ｍ 51/06 ＪＫＴ (72)発明者西山亮治尼崎市塚口本町８丁目１番１号三菱電機株式会社産業システム研究所内 (72)発明者栗重正彦尼崎市塚口本町８丁目１番１号三菱電機株式会社産業システム研究所内 (72)発明者川本雅明尼崎市塚口本町８丁目１番１号三菱電機株式会社産業システム研究所内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】ソレノイドを内包する外側磁路体を備え
る固定磁路構成部に励起する電磁力で可動部材を吸引
し、この電磁力の消滅に伴いばね部材の弾性で可動部材
を離脱することによって、弁体と弁座との間の流路の開
閉を行い、流体の供給と停止を行う流体制御弁におい
て、上記外側磁路体に電磁路の磁束を打ち消す方向の磁
束を発生する制御磁路手段を備えたことを特徴とする流
体制御弁。
【請求項２】筒状の外側磁路体の周壁に縦溝対が同周
壁の開口端側から底部側に形成され、この縦溝間に残存
された制御磁路体に励磁コイルが外側磁路体に生じる磁
束方向と直交する方向に巻き付けられたことを特徴とす
る流体制御弁の制御磁路手段。
【請求項３】筒状の外側磁路体の周壁に空隙部が同周
壁の周方向に形成される一方、励磁コイルを外側磁路体
に生じる磁束方向と直交する方向に巻き付けられた強磁
性体からなる制御磁路体が上記空隙部と対向して外側磁
路体の外側に固定したことを特徴とする流体制御弁の制
御磁路手段。
【請求項４】ソレノイドを内包する外側磁路体を備え
る固定磁路構成部に励起する電磁力で弁体の固定された
可動部材を吸引し、この可動部材の吸引に伴う弁体の突
起を弁本体部内に設けたストッパ部材で受け止めて弁体
の揚程を規制する一方、上記電磁力の消滅に伴いばね部
材の弾性で可動部材を離脱することによって、弁体と弁
座との間の流路の開閉を行い、流体の供給と停止を行う
流体制御弁において、前記ストッパ部材が外周縁から中
央部に向けて片開きに切欠された流体流路を有するばね
部材と、外周縁から中央部に向けてに片開きに切欠され
た流体流路および外周縁から一板面側に突出して弁体の
揚程を規制する押さえ部を有する揚程決め部材と、この
揚程決め部材の押さえ部にばね部材の外周縁の重合にて
揚程決め部材とばね部材との間に形成され流体の取り込
みの可能な隙間とで構成されたことを特徴とする流体制
御弁。
【請求項５】開弁用の第１固定磁路構成部と、この第
１固定磁路構成部と同軸上で逆向きに対向するように配
置された閉弁用の第２固定磁路構成部とを備え、第１固
定磁路構成部に励起する電磁力で弁体の固定された可動
部材を吸引し、この可動部材の吸引に伴い弁体を弁座か
ら離間する一方、この第１固定磁路構成部の電磁力の消
滅に伴い第２固定磁路構成部に励起する電磁力で上記弁
体の固定された可動部材を吸引し、この可動部材の吸引
に伴い弁体を弁座に着床することによって、弁体と弁座
との間の流路の開閉を行い、流体の供給と停止を行う流
体制御弁において、前記第１固定磁路構成部と第２固定
磁路構成部との間に設置される非磁性部材からなるスペ
ーサと、このスペーサを介在させつつ上記第１固定磁路
構成部と第２固定磁路構成部とを気密固定する非磁性部
材からなる締結部材とで構成された反発力低減手段を備
えた流体制御弁。
【請求項６】前記第２固定磁路構成部への第２電圧の
通電オンタイミングを、第１固定磁路構成部への第１電
圧の通電オフタイミングの所定時間前に行うとともに、
通電時間幅を次の第１電圧通電オン前の所定時間までと
したことを特徴とする請求項第５項記載の流体制御弁。
【請求項７】弁体または弁座のどちらか一方を鋼材に
比べ反発係数が小さい材料で構成し、弁体の先端部が耐
摩耗性手段を備えたことを特徴とする請求項第１項、第
４項、または第５項記載の流体制御弁。
【請求項８】弁体または弁座のどちらか一方を質量が
大で、弾性率の小さい材料を使用し、その接触表面部に
はアルミニウムとの金属間化合物層を形成したことを特
徴とする流体制御弁の耐摩耗性手段。
【請求項９】弁体または弁座がそれを構成する材料の
持つ弾性定数で決定されるばね定数以下となるようなば
ね定数を有する減衰手段を備えた請求項第１項、第４
項、または第５項記載の流体制御弁。
【請求項１０】弁体の先端部に内部に中空部を有する
半球形のばね部を形成し、このばね部の中央部に中空部
に連通する小孔を設けた流体制御弁の減衰手段。
【請求項１１】弁体の先端部と可動部材の間で外周側
から軸心側に向かう半径分以上の深さの切り込みを設け
たことを特徴とする流体制御弁の減衰手段。
【請求項１２】弁体が弁本体部のストッパ部材への衝
突面に窪みを有したばね部を備えたことを特徴とする請
求項第１項、第４項、または第５項記載の流体制御弁。