JPH07227838A - 熱硬化性樹脂成形材料の製造方法 - Google Patents
熱硬化性樹脂成形材料の製造方法Info
- Publication number
- JPH07227838A JPH07227838A JP6019047A JP1904794A JPH07227838A JP H07227838 A JPH07227838 A JP H07227838A JP 6019047 A JP6019047 A JP 6019047A JP 1904794 A JP1904794 A JP 1904794A JP H07227838 A JPH07227838 A JP H07227838A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- screw
- molding material
- glass fiber
- screws
- thermosetting resin
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/25—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C48/78—Thermal treatment of the extrusion moulding material or of preformed parts or layers, e.g. by heating or cooling
- B29C48/80—Thermal treatment of the extrusion moulding material or of preformed parts or layers, e.g. by heating or cooling at the plasticising zone, e.g. by heating cylinders
- B29C48/83—Heating or cooling the cylinders
- B29C48/832—Heating
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/25—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C48/36—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it through the nozzle or die
- B29C48/395—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it through the nozzle or die using screws surrounded by a cooperating barrel, e.g. single screw extruders
- B29C48/40—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it through the nozzle or die using screws surrounded by a cooperating barrel, e.g. single screw extruders using two or more parallel screws or at least two parallel non-intermeshing screws, e.g. twin screw extruders
- B29C48/41—Intermeshing counter-rotating screws
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/25—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C48/36—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it through the nozzle or die
- B29C48/50—Details of extruders
- B29C48/505—Screws
- B29C48/59—Screws characterised by details of the thread, i.e. the shape of a single thread of the material-feeding screw
- B29C48/61—Threads having wavy profiles
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/25—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C48/36—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it through the nozzle or die
- B29C48/50—Details of extruders
- B29C48/505—Screws
- B29C48/625—Screws characterised by the ratio of the threaded length of the screw to its outside diameter [L/D ratio]
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/25—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C48/36—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it through the nozzle or die
- B29C48/50—Details of extruders
- B29C48/505—Screws
- B29C48/64—Screws with two or more threads
- B29C48/645—Screws with two or more threads neighbouring threads and channels having identical configurations
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Processing And Handling Of Plastics And Other Materials For Molding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【構成】 スクリューが、長さＬと径Ｄとの比（Ｌ／
Ｄ）が５〜１２で２条ネジであり、スクリュー先端の端
面より（１／３〜２／３）Ｄの距離までを４条ネジと
し、一対のスクリューが異方向回転であり、そのフライ
トの噛み合いがフライトの高さＨに対して（１／３〜
１）Ｈの範囲である２軸押出し造粒機により、押出し・
造粒する粒状のガラス繊維強化熱硬化性樹脂成形材料の
製造方法。 【効果】 混練工程でのガラス繊維の切断が大きく減少
し、その結果、長繊維のガラス繊維が残存して高いレベ
ルの機械的強度が容易に得られる。しかも微紛の無い粒
状のガラス繊維強化熱硬化性樹脂成形材料を効率よく製
造することができる。
Ｄ）が５〜１２で２条ネジであり、スクリュー先端の端
面より（１／３〜２／３）Ｄの距離までを４条ネジと
し、一対のスクリューが異方向回転であり、そのフライ
トの噛み合いがフライトの高さＨに対して（１／３〜
１）Ｈの範囲である２軸押出し造粒機により、押出し・
造粒する粒状のガラス繊維強化熱硬化性樹脂成形材料の
製造方法。 【効果】 混練工程でのガラス繊維の切断が大きく減少
し、その結果、長繊維のガラス繊維が残存して高いレベ
ルの機械的強度が容易に得られる。しかも微紛の無い粒
状のガラス繊維強化熱硬化性樹脂成形材料を効率よく製
造することができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、成形材料中にガラス繊
維が長く残り、樹脂との密着性が良好で、静的強度と衝
撃強度が共にバランスがとれて優れている、粉塵の発生
しない熱硬化性樹脂成形材料の製造方法に関するもので
ある。
維が長く残り、樹脂との密着性が良好で、静的強度と衝
撃強度が共にバランスがとれて優れている、粉塵の発生
しない熱硬化性樹脂成形材料の製造方法に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】熱硬化性樹脂は、比較的粘度が低いため
様々の形状の有機質、無機質の基材と混練することによ
り樹脂自体の優れた耐熱性を活かしつつ、機械的強度、
電気的性質など幅広い特性の付与が可能である。そのた
め自動車・電気・機械・家庭用品等の広い用途分野で、
高温雰囲気での使用で信頼性が要求されるプラスチック
ス部品に様々の形で応用されている。このような熱硬化
性樹脂成形材料の主要な製造方法としては、加熱ロール
での混練法または液状樹脂と各種基材の撹拌混合法また
は押出機を用いた押出し造粒法が挙げられる。
様々の形状の有機質、無機質の基材と混練することによ
り樹脂自体の優れた耐熱性を活かしつつ、機械的強度、
電気的性質など幅広い特性の付与が可能である。そのた
め自動車・電気・機械・家庭用品等の広い用途分野で、
高温雰囲気での使用で信頼性が要求されるプラスチック
ス部品に様々の形で応用されている。このような熱硬化
性樹脂成形材料の主要な製造方法としては、加熱ロール
での混練法または液状樹脂と各種基材の撹拌混合法また
は押出機を用いた押出し造粒法が挙げられる。
【０００３】いずれの製造方法においても微視的にも均
質材料であるよう、基材の均一分散及び樹脂との密着を
高める混練工程に重点が置かれている。近年、フェノー
ル樹脂を始めとする熱硬化性樹脂のガラス繊維強化成形
材料が、高温時の高精度化や高強度化の面から注目され
ている。このようなガラス繊維強化成形材料には、一般
にカット長が１〜１３ｍｍ程度の短繊維のガラス繊維が
用いられるが、成形材料製造の際の混練及び粉砕工程で
ガラス繊維が著しく切断される。その結果、成形材料に
残って実際の成形品強度に寄与するガラス繊維長が短く
なるため耐熱性、機械的強度に限界があった。
質材料であるよう、基材の均一分散及び樹脂との密着を
高める混練工程に重点が置かれている。近年、フェノー
ル樹脂を始めとする熱硬化性樹脂のガラス繊維強化成形
材料が、高温時の高精度化や高強度化の面から注目され
ている。このようなガラス繊維強化成形材料には、一般
にカット長が１〜１３ｍｍ程度の短繊維のガラス繊維が
用いられるが、成形材料製造の際の混練及び粉砕工程で
ガラス繊維が著しく切断される。その結果、成形材料に
残って実際の成形品強度に寄与するガラス繊維長が短く
なるため耐熱性、機械的強度に限界があった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、従来のガラ
ス繊維強化熱硬化性樹脂成形材料の上記のような問題を
解決するため種々研究の結果得られたもので、その目的
とするところは成形材料中にガラス繊維を長く残し、樹
脂とガラス繊維との密着性を高めて静的強度と動的強度
がバランスして優れていて、且つ大気汚染など環境衛生
に影響を与えないダストフリーの熱硬化性樹脂成形材料
の製造方法を提供することにある。
ス繊維強化熱硬化性樹脂成形材料の上記のような問題を
解決するため種々研究の結果得られたもので、その目的
とするところは成形材料中にガラス繊維を長く残し、樹
脂とガラス繊維との密着性を高めて静的強度と動的強度
がバランスして優れていて、且つ大気汚染など環境衛生
に影響を与えないダストフリーの熱硬化性樹脂成形材料
の製造方法を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、スクリューが
２条ネジであり、スクリュー先端の端面より（１／３〜
２／３）Ｄまでの距離を４条ネジとした２軸押出し造粒
機により、押出し造粒化することを特徴とする粒状のガ
ラス繊維強化熱硬化性樹脂成形材料の製造方法に関する
ものであり、好ましくは、スクリューの長さＬと径Ｄと
の比（Ｌ／Ｄ）が５〜１２であり、また、一対のスクリ
ューが異方向回転であり、そのフライトの噛み合いがフ
ライトの高さＨに対して（１／３〜１）Ｈの範囲である
２軸押出し造粒機を使用することを特徴とする前記熱硬
化性樹脂成形材料の製造方法に関するものである。
２条ネジであり、スクリュー先端の端面より（１／３〜
２／３）Ｄまでの距離を４条ネジとした２軸押出し造粒
機により、押出し造粒化することを特徴とする粒状のガ
ラス繊維強化熱硬化性樹脂成形材料の製造方法に関する
ものであり、好ましくは、スクリューの長さＬと径Ｄと
の比（Ｌ／Ｄ）が５〜１２であり、また、一対のスクリ
ューが異方向回転であり、そのフライトの噛み合いがフ
ライトの高さＨに対して（１／３〜１）Ｈの範囲である
２軸押出し造粒機を使用することを特徴とする前記熱硬
化性樹脂成形材料の製造方法に関するものである。
【０００６】以下、本発明を詳細に説明する。図１は、
本発明に使用する２軸押出造粒機の側断面図である。図
２は２軸スクリューの軸方向断面図であり、スクリュー
のかみ合いと回転方向を示している。図３はダイス取付
部の側断面図である。
本発明に使用する２軸押出造粒機の側断面図である。図
２は２軸スクリューの軸方向断面図であり、スクリュー
のかみ合いと回転方向を示している。図３はダイス取付
部の側断面図である。
【０００７】ガラス繊維や他の配合材を予備混合した熱
硬化性樹脂成形材料配合物を、ホッパー注粒口１１より
シリンダー５内に投入する。対をなす２軸スクリュー
６，７の回転により配合物は、ダイス１に向かって送ら
れ、それと共にシリンダーを通して加熱筒３，４により
加熱される。シリンダー温度は、前記加熱筒内のヒータ
ー９による加熱と水冷却孔８の水循環冷却により一定温
度に制御される。前記配合物がスクリューにより円滑に
定常的に移送されるためには、ホッパー付近のシリンダ
ー温度は低めにし、シリンダー前部では加熱筒からの伝
熱により速やかに溶融するように、加熱筒は２ゾーンが
望ましい。加熱筒の温度は、ホッパー付近では４０〜５
０℃程度、ダイス付近では８０〜９０℃程度が成形材料
配合物の安定した移送のために望ましい。この結果、ガ
ラス繊維に強い剪断力が作用することが防止され、成形
材料中にガラス繊維が長いまま存在することとなる。一
方、スパイラルスクリューで配合物を強制移送を行えば
１ゾーンの加熱筒で安定して押出し・造粒することがで
きる。
硬化性樹脂成形材料配合物を、ホッパー注粒口１１より
シリンダー５内に投入する。対をなす２軸スクリュー
６，７の回転により配合物は、ダイス１に向かって送ら
れ、それと共にシリンダーを通して加熱筒３，４により
加熱される。シリンダー温度は、前記加熱筒内のヒータ
ー９による加熱と水冷却孔８の水循環冷却により一定温
度に制御される。前記配合物がスクリューにより円滑に
定常的に移送されるためには、ホッパー付近のシリンダ
ー温度は低めにし、シリンダー前部では加熱筒からの伝
熱により速やかに溶融するように、加熱筒は２ゾーンが
望ましい。加熱筒の温度は、ホッパー付近では４０〜５
０℃程度、ダイス付近では８０〜９０℃程度が成形材料
配合物の安定した移送のために望ましい。この結果、ガ
ラス繊維に強い剪断力が作用することが防止され、成形
材料中にガラス繊維が長いまま存在することとなる。一
方、スパイラルスクリューで配合物を強制移送を行えば
１ゾーンの加熱筒で安定して押出し・造粒することがで
きる。
【０００８】溶融した配合物はスクリューの押出し力に
よりダイス孔から押出される。押出し物は、直ちに、通
常のカッター回転装置により所定の長さに切断し、空気
冷却して粒状の成形材料とされる。ダイス孔は ２.５〜
６mmφが望ましい。６mmφ以上では、得られた成形材料
の粒径が大きすぎて成形性が良好でなく、 ２.５mmφ以
下では、吐出量が小さく実用的でない。カッターの回転
と押出し物のダイス通過による摩擦熱によりダイス温度
が上がるのを避けるため、ダイス外周に接して冷却筒２
を設け、この冷却筒の水冷却孔１０中に１０〜４０℃の
水を循環させて、ダイス温度を制御することによりダイ
スからの押出しが安定する。
よりダイス孔から押出される。押出し物は、直ちに、通
常のカッター回転装置により所定の長さに切断し、空気
冷却して粒状の成形材料とされる。ダイス孔は ２.５〜
６mmφが望ましい。６mmφ以上では、得られた成形材料
の粒径が大きすぎて成形性が良好でなく、 ２.５mmφ以
下では、吐出量が小さく実用的でない。カッターの回転
と押出し物のダイス通過による摩擦熱によりダイス温度
が上がるのを避けるため、ダイス外周に接して冷却筒２
を設け、この冷却筒の水冷却孔１０中に１０〜４０℃の
水を循環させて、ダイス温度を制御することによりダイ
スからの押出しが安定する。
【０００９】本発明に使用するスクリューは図１の通り
であるが、本発明者は、ガラス繊維をできるだけ切断せ
ず成形材料中に長く残すことができる押出し造粒方法に
ついて鋭意研究の結果、Ｌ／Ｄ＝５〜１２の２条ネジの
スクリューが、成形材料内のガラス繊維を最も長く残す
ことを見いだした。Ｌ／Ｄ＝５の短いスクリューでも、
図２に示すように異方向回転で、対をなすスクリュー
６，７のフライトかみ合い距離がフライト高さＨに対し
てＨ／３〜Ｈであれば、樹脂の溶融、及び樹脂とガラス
繊維及び他の成分の可塑化と分散が均一に行われること
をも見い出した。
であるが、本発明者は、ガラス繊維をできるだけ切断せ
ず成形材料中に長く残すことができる押出し造粒方法に
ついて鋭意研究の結果、Ｌ／Ｄ＝５〜１２の２条ネジの
スクリューが、成形材料内のガラス繊維を最も長く残す
ことを見いだした。Ｌ／Ｄ＝５の短いスクリューでも、
図２に示すように異方向回転で、対をなすスクリュー
６，７のフライトかみ合い距離がフライト高さＨに対し
てＨ／３〜Ｈであれば、樹脂の溶融、及び樹脂とガラス
繊維及び他の成分の可塑化と分散が均一に行われること
をも見い出した。
【００１０】本発明の製造方法は、レゾール型又はノボ
ラック型フェノール樹脂、ユリア樹脂、メラミン樹脂、
不飽和ポリエステル樹脂、ジアリルフタレート樹脂など
の熱硬化性樹脂成形材料に適用できる。樹脂の形状が粉
末であれば、樹脂に炭酸カルシウム、クレー、タルク、
マイカ等の珪酸塩化合物、アルミニウム、マグネシウム
等の水酸化物などの１種又は２種以上の無機基材及びガ
ラス繊維ストランドと離型剤、着色剤、硬化触媒等を加
えた混合物が、本発明の製造方法により乾式のみで容易
に押出し造粒することができる。また、予め、溶剤を添
加してヘンシェルミキサーやレーディゲミキサーのよう
な高速回転ミキサーで湿式撹拌を行えば、樹脂の形状及
びガラス繊維長に制限無く本発明の製造方法を適用する
ことができる。
ラック型フェノール樹脂、ユリア樹脂、メラミン樹脂、
不飽和ポリエステル樹脂、ジアリルフタレート樹脂など
の熱硬化性樹脂成形材料に適用できる。樹脂の形状が粉
末であれば、樹脂に炭酸カルシウム、クレー、タルク、
マイカ等の珪酸塩化合物、アルミニウム、マグネシウム
等の水酸化物などの１種又は２種以上の無機基材及びガ
ラス繊維ストランドと離型剤、着色剤、硬化触媒等を加
えた混合物が、本発明の製造方法により乾式のみで容易
に押出し造粒することができる。また、予め、溶剤を添
加してヘンシェルミキサーやレーディゲミキサーのよう
な高速回転ミキサーで湿式撹拌を行えば、樹脂の形状及
びガラス繊維長に制限無く本発明の製造方法を適用する
ことができる。
【００１１】本発明において、ガラス繊維はＥガラス、
Ｃガラスなどいずれでも良い。ガラス繊維長は１〜８mm
が望ましい。８mm以上では、混合物が嵩高くなり押出し
の効率が低下するようになり、１mm以下では、ガラス繊
維の補強効果が小さい。
Ｃガラスなどいずれでも良い。ガラス繊維長は１〜８mm
が望ましい。８mm以上では、混合物が嵩高くなり押出し
の効率が低下するようになり、１mm以下では、ガラス繊
維の補強効果が小さい。
【００１２】
【作用】異方向回転２軸スクリューの高い剪断作用によ
る摩擦発熱を活かして、熱硬化性樹脂配合物を短時間に
低粘度且つ均一に溶融することによって、混練初期にお
いてガラス繊維にかかる負荷を減じ、その結果ガラス繊
維を長く残すことが可能になる。このような効果は、ス
クリュー全体の設計と押出し条件により、さらに補完で
きる。すなわち、スクリューの長さをＬ／Ｄ＝５〜１２
とし、シリンダー温度とスクリュー回転数を、押出し安
定性が損なわれない範囲で高い条件として、配合物を可
塑化すると、さらにガラス繊維長をく保つことができ
る。また、溶融した配合物の温度が均一で且つ高いの
で、スクリュー全長が短くても配合物を均質に分散し
て、適度の流動性を有する成形材料に混練することが出
来る。
る摩擦発熱を活かして、熱硬化性樹脂配合物を短時間に
低粘度且つ均一に溶融することによって、混練初期にお
いてガラス繊維にかかる負荷を減じ、その結果ガラス繊
維を長く残すことが可能になる。このような効果は、ス
クリュー全体の設計と押出し条件により、さらに補完で
きる。すなわち、スクリューの長さをＬ／Ｄ＝５〜１２
とし、シリンダー温度とスクリュー回転数を、押出し安
定性が損なわれない範囲で高い条件として、配合物を可
塑化すると、さらにガラス繊維長をく保つことができ
る。また、溶融した配合物の温度が均一で且つ高いの
で、スクリュー全長が短くても配合物を均質に分散し
て、適度の流動性を有する成形材料に混練することが出
来る。
【００１３】ダイスからの押出し効率を高めるため前記
スクリューの形状を、更に研究した結果、図３に示すよ
うに、シリンダー先端から（１／３〜２／３）Ｄまでの
距離に４条ネジを設けることにより、ダイス１のダイス
孔１２からの押出し量を安定して増大することができ
る。また、スクリュー先端に平滑部を設け、ダイス内側
と平滑部とのギャップを２mm以下にすると、押出し造粒
時、ダイスからの押出し速度をさらに一定な状態に安定
化することができる。
スクリューの形状を、更に研究した結果、図３に示すよ
うに、シリンダー先端から（１／３〜２／３）Ｄまでの
距離に４条ネジを設けることにより、ダイス１のダイス
孔１２からの押出し量を安定して増大することができ
る。また、スクリュー先端に平滑部を設け、ダイス内側
と平滑部とのギャップを２mm以下にすると、押出し造粒
時、ダイスからの押出し速度をさらに一定な状態に安定
化することができる。
【００１４】
【実施例】表１は、比較例と実施例のためのガラス繊維
強化フェノール樹脂成形材料用組成物の配合組成であ
る。いずれの成分も市販品である。ガラス繊維はＥガラ
スのチョップドストランドを使用した。
強化フェノール樹脂成形材料用組成物の配合組成であ
る。いずれの成分も市販品である。ガラス繊維はＥガラ
スのチョップドストランドを使用した。
【００１５】
【表１】
【００１６】表２において、比較例は、表１の基本組成
であり、ガラス繊維は１３μmφで３mm長のものを用い
た。予備混合後、表１の示す市販の２軸押出し造粒機
（スクリュー：７０mmφ）で造粒化したものである。シ
リンダー温度はフェノール樹脂のポットライフに合わせ
て、ホーッパー注粒口のシリンダー温度を４０℃とし、
シリンダー前部ゾーンを６０℃に加熱した。スクリュー
回転数１００ＲＰＭで、１９０孔、３mmφのダイス孔よ
り押出し、直ちにホットカットすることにより粒子サイ
ズが揃った、微紛の無い、粒状のガラス繊維強化フェノ
ール樹脂成形材料を安定して製造することができた。押
出し造粒の能率はダイスからの吐出量により決定した。
比較例により得られた結果は表２に示す。また、この比
較例で得た成形材料について残存ガラス繊維長とアイゾ
ット衝撃強さと曲げ強さを求め、表２に示す。
であり、ガラス繊維は１３μmφで３mm長のものを用い
た。予備混合後、表１の示す市販の２軸押出し造粒機
（スクリュー：７０mmφ）で造粒化したものである。シ
リンダー温度はフェノール樹脂のポットライフに合わせ
て、ホーッパー注粒口のシリンダー温度を４０℃とし、
シリンダー前部ゾーンを６０℃に加熱した。スクリュー
回転数１００ＲＰＭで、１９０孔、３mmφのダイス孔よ
り押出し、直ちにホットカットすることにより粒子サイ
ズが揃った、微紛の無い、粒状のガラス繊維強化フェノ
ール樹脂成形材料を安定して製造することができた。押
出し造粒の能率はダイスからの吐出量により決定した。
比較例により得られた結果は表２に示す。また、この比
較例で得た成形材料について残存ガラス繊維長とアイゾ
ット衝撃強さと曲げ強さを求め、表２に示す。
【００１７】表２において、実施例１、２、３は、本発
明の製造方法により押出し造粒した結果である。実施例
１は、基本組成とガラス繊維が共に比較例と同じであ
る。この配合組成物を均一混合した後、２軸スクリュー
異方向回転押出し造粒機のホッパーに投入して、スクリ
ュー（７０mmφ）回転数５０ＲＰＭで、シリンダー前部
温度８０℃のシリンダーに送り、比較例と同じダイス孔
より押出し、ホットカットした結果、比較例と同等の均
質な粒状の成形材料が安定して得られた。ダイスからの
吐出効率は比較例と差は無かった。造粒された成形材料
の残存ガラス繊維長とアイゾット衝撃強さ及び曲げ強さ
を求め、表２に示す結果を得た。
明の製造方法により押出し造粒した結果である。実施例
１は、基本組成とガラス繊維が共に比較例と同じであ
る。この配合組成物を均一混合した後、２軸スクリュー
異方向回転押出し造粒機のホッパーに投入して、スクリ
ュー（７０mmφ）回転数５０ＲＰＭで、シリンダー前部
温度８０℃のシリンダーに送り、比較例と同じダイス孔
より押出し、ホットカットした結果、比較例と同等の均
質な粒状の成形材料が安定して得られた。ダイスからの
吐出効率は比較例と差は無かった。造粒された成形材料
の残存ガラス繊維長とアイゾット衝撃強さ及び曲げ強さ
を求め、表２に示す結果を得た。
【００１８】実施例２は、実施例１の配合組成物のガラ
ス繊維を、カット長６mm、６μmφのガラス繊維に置き
換え、実施例１と同様にして造粒化した結果、比較例と
同等の粒状の成形材料が安定して得られた。吐出効率は
比較例と大差は無かった。この成形材料の残存ガラス繊
維長とアイゾット衝撃強さ及び曲げ強さを求め、表２に
示す結果を得た。
ス繊維を、カット長６mm、６μmφのガラス繊維に置き
換え、実施例１と同様にして造粒化した結果、比較例と
同等の粒状の成形材料が安定して得られた。吐出効率は
比較例と大差は無かった。この成形材料の残存ガラス繊
維長とアイゾット衝撃強さ及び曲げ強さを求め、表２に
示す結果を得た。
【００１９】実施例３は、実施例１の配合組成のガラス
繊維を、カット長 １.５mm・１３μmφのガラス繊維に
置き換え、実施例１と同様にして造粒化した結果、比較
例と同等の粒状の成形材料が安定して得られた。吐出効
率は比較例と大差なかった。この成形材料の残存ガラス
繊維長とアイゾット衝撃強さ及び曲げ強さを求め、表２
に示す結果を得た。
繊維を、カット長 １.５mm・１３μmφのガラス繊維に
置き換え、実施例１と同様にして造粒化した結果、比較
例と同等の粒状の成形材料が安定して得られた。吐出効
率は比較例と大差なかった。この成形材料の残存ガラス
繊維長とアイゾット衝撃強さ及び曲げ強さを求め、表２
に示す結果を得た。
【００２０】
【表２】
【００２１】実施例１、２、３は、いずれも比較例より
成形材料に残存するガラス繊維が長い。また、アイゾッ
ト衝撃強さと曲げ強さが共に比較例より高く、動的強度
と静的強度がバランス良く向上している。
成形材料に残存するガラス繊維が長い。また、アイゾッ
ト衝撃強さと曲げ強さが共に比較例より高く、動的強度
と静的強度がバランス良く向上している。
【００２２】
【発明の効果】本発明の製造方法を、ガラス繊維による
強化を目的とする熱硬化性樹脂成形材料に適用すれば、
従来法では困難であった混練工程でのガラス繊維の切断
が大きく減少し、その結果、長繊維のガラス繊維が残存
して高いレベルの機械的強度が容易に得られる。しかも
微紛の無い粒状のガラス繊維強化熱硬化性樹脂成形材料
を効率よく製造することができ、高い耐熱性及び機械的
強度が要求される自動車、電気、家庭用品等の成形品の
信頼性を高める基幹的素材として役立つことが期待でき
る。
強化を目的とする熱硬化性樹脂成形材料に適用すれば、
従来法では困難であった混練工程でのガラス繊維の切断
が大きく減少し、その結果、長繊維のガラス繊維が残存
して高いレベルの機械的強度が容易に得られる。しかも
微紛の無い粒状のガラス繊維強化熱硬化性樹脂成形材料
を効率よく製造することができ、高い耐熱性及び機械的
強度が要求される自動車、電気、家庭用品等の成形品の
信頼性を高める基幹的素材として役立つことが期待でき
る。
【図１】 本発明に使用する２軸押出造粒機の側断面図
【図２】 ２軸スクリューの軸方向断面図
【図３】 ダイス取付部の側断面図
１ ダイス ２ ダイス冷却筒 ３，４ シリンダー加熱筒 ５ シリンダー ６，７ スクリュー ８ シリンダー冷却孔 ９ ヒーター １０ ダイス冷却孔 １１ ホッパー注粒口 １２ ダイス孔
Claims (3)
- 【請求項１】 スクリューが２条ネジであり、スクリュ
ー先端の端面より（１／３〜２／３）Ｄの距離までを４
条ネジとした２軸押出し造粒機により、押出し造粒する
ことを特徴とする粒状のガラス繊維強化熱硬化性樹脂成
形材料の製造方法。 - 【請求項２】 スクリューの長さＬと径Ｄとの比（Ｌ／
Ｄ）が５〜１２である２軸押出し造粒機により、押出し
造粒する請求項１記載の熱硬化性樹脂成形材料の製造方
法。 - 【請求項３】 一対のスクリューが異方向回転であり、
そのフライトの噛み合いがフライトの高さＨに対して
（１／３〜１）Ｈの範囲である２軸押出し造粒機によ
り、押出し造粒する請求項１又は請求項２記載の熱硬化
性樹脂成形材料の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6019047A JPH07227838A (ja) | 1994-02-16 | 1994-02-16 | 熱硬化性樹脂成形材料の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6019047A JPH07227838A (ja) | 1994-02-16 | 1994-02-16 | 熱硬化性樹脂成形材料の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07227838A true JPH07227838A (ja) | 1995-08-29 |
Family
ID=11988513
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6019047A Pending JPH07227838A (ja) | 1994-02-16 | 1994-02-16 | 熱硬化性樹脂成形材料の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07227838A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0938966A (ja) * | 1995-07-27 | 1997-02-10 | Matsushita Electric Works Ltd | 熱硬化性樹脂成形材料 |
| JPH10323828A (ja) * | 1997-05-26 | 1998-12-08 | Japan Steel Works Ltd:The | 熱硬化性樹脂ペレットの製造方法及び製造装置 |
| JP2018144445A (ja) * | 2017-03-08 | 2018-09-20 | 住友ベークライト株式会社 | 押出装置及び成形材料の製造方法 |
-
1994
- 1994-02-16 JP JP6019047A patent/JPH07227838A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0938966A (ja) * | 1995-07-27 | 1997-02-10 | Matsushita Electric Works Ltd | 熱硬化性樹脂成形材料 |
| JPH10323828A (ja) * | 1997-05-26 | 1998-12-08 | Japan Steel Works Ltd:The | 熱硬化性樹脂ペレットの製造方法及び製造装置 |
| JP2018144445A (ja) * | 2017-03-08 | 2018-09-20 | 住友ベークライト株式会社 | 押出装置及び成形材料の製造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN106832905A (zh) | 聚合物基微/纳米复合材料粉体及其制备方法 | |
| US3959433A (en) | Method of warm runner injection molding phenolic resins with para-substituted phenol | |
| KR102365467B1 (ko) | 열전도성 고분자 복합재의 제조방법 및 그를 이용한 방열복합소재 | |
| US3655850A (en) | Method for the continuous production of glass fiber reinforced thermoplastics | |
| JP2008238626A (ja) | 熱可塑性樹脂組成物の製造方法 | |
| US20050063246A1 (en) | Mixing and kneading device for polymer compositions | |
| US5939001A (en) | Process for manufacturing objects from fiber-reinforced thermoplasts | |
| JPH0455848B2 (ja) | ||
| JPH07227838A (ja) | 熱硬化性樹脂成形材料の製造方法 | |
| JP2002254492A (ja) | ２軸押出機によるｐｖａ押出方法および２軸押出機 | |
| JP2871048B2 (ja) | ポリアリーレンスルフィド樹脂ペレットの製造方法 | |
| JPH0560780B2 (ja) | ||
| JP4569302B2 (ja) | 樹脂成形材料の製造方法及び製造装置 | |
| JPH11286012A (ja) | 顆粒状半導体封止用エポキシ樹脂組成物の製造方法及び半導体装置 | |
| CN108424601A (zh) | 复合纤维用可熔融加工的水溶性pva切片及其制备工艺 | |
| JP2015203111A (ja) | ガラスウール複合熱可塑性樹脂組成物及びその製造法、成形物。 | |
| JP2991838B2 (ja) | 連続押出造粒装置 | |
| JP2783427B2 (ja) | 炭素繊維／熱可塑性樹脂コンパウンド | |
| JPH10180755A (ja) | 半導体封止用エポキシ樹脂組成物の製造方法 | |
| JP4125942B2 (ja) | プラスチック廃棄物を利用した混合材料及びその製造装置並びにその製造方法 | |
| JPH08283533A (ja) | フェノール樹脂成形材料の製造方法 | |
| JPH05228920A (ja) | スクリュー式混練機 | |
| JPH0730211B2 (ja) | 熱可塑性樹脂組成物の製造方法 | |
| JPH10315230A (ja) | 粒状化熱硬化性樹脂成形材料の製造方法 | |
| JP3256007B2 (ja) | フェノール樹脂成形材料の製造方法 |