JPH07208606A - 多気筒内燃機関のシリンダヘッドガスケット - Google Patents
多気筒内燃機関のシリンダヘッドガスケットInfo
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- JPH07208606A JPH07208606A JP584194A JP584194A JPH07208606A JP H07208606 A JPH07208606 A JP H07208606A JP 584194 A JP584194 A JP 584194A JP 584194 A JP584194 A JP 584194A JP H07208606 A JPH07208606 A JP H07208606A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 気筒間のシリンダボアの変形量を均等化でき
る様なシリンダヘッドガスケットを提供すること。 【構成】 ３個以上の気筒が直線上に並び、機関運転時
に前記直線上に並んだ気筒間でシリンダボアの変形が互
いに異なる内燃機関のシリンダヘッドガスケットにおい
て、シリンダボアの変形が相対的に大きい気筒の周囲部
分を第１の部材で形成し、シリンダボアの変形が相対的
に小さい気筒の周囲部分を第１の部材よりも熱伝導性の
低い第２の部材で形成する。
る様なシリンダヘッドガスケットを提供すること。 【構成】 ３個以上の気筒が直線上に並び、機関運転時
に前記直線上に並んだ気筒間でシリンダボアの変形が互
いに異なる内燃機関のシリンダヘッドガスケットにおい
て、シリンダボアの変形が相対的に大きい気筒の周囲部
分を第１の部材で形成し、シリンダボアの変形が相対的
に小さい気筒の周囲部分を第１の部材よりも熱伝導性の
低い第２の部材で形成する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は内燃機関用のシリンダヘ
ッドガスケット、特に３個以上の気筒が直線上に並んだ
多気筒内燃機関のシリンダヘッドガスケットに関する。
ッドガスケット、特に３個以上の気筒が直線上に並んだ
多気筒内燃機関のシリンダヘッドガスケットに関する。
【０００２】
【従来の技術】本願出願人は、実験により３個以上の気
筒が直線上に並んでいる多気筒内燃機関においては、機
関運転時、シリンダボアの変形量が端部側気筒と中央側
気筒とで異なるという知見を得た。さらに詳細に言え
ば、端部側気筒のシリンダボアの変形量が中央側気筒の
シリンダボアの変形量よりも大きい場合と、逆に中央側
気筒のシリンダボアの変形量が端部側気筒のシリンダボ
アの変形量よりも大きい場合がある。これは、以下の様
な理由によって発生するものと考えられる。直列４気筒
内燃機関の場合を例に挙げて説明する（図５、図６参
照）。
筒が直線上に並んでいる多気筒内燃機関においては、機
関運転時、シリンダボアの変形量が端部側気筒と中央側
気筒とで異なるという知見を得た。さらに詳細に言え
ば、端部側気筒のシリンダボアの変形量が中央側気筒の
シリンダボアの変形量よりも大きい場合と、逆に中央側
気筒のシリンダボアの変形量が端部側気筒のシリンダボ
アの変形量よりも大きい場合がある。これは、以下の様
な理由によって発生するものと考えられる。直列４気筒
内燃機関の場合を例に挙げて説明する（図５、図６参
照）。
【０００３】先ず、ブロック単品の状態では、図５、図
６において●印と実線で示されている様に１番気筒から
４番気筒までのボアの変形量はほぼ同じである。次に、
ヘッドを組付けると端部側の１番気筒と４番気筒は、そ
れぞれ端面側が開放された自由端であることと、さらに
補機類あるいは変速機を取り付けるために薄肉化されて
いることによって中央側の２番気筒と３番気筒に比べる
と剛性が低くボアの変形量が大きく、図５、図６におい
て○印と破線で示されている様になる。ここで図５と図
６を比べると図６の方が端部側気筒のボアの変形量が大
きいのは、図６の場合は図５の場合に比べて端部側の気
筒の剛性が中央側の気筒に比べてさらに低いことを示し
ている。さらに、補機類及び変速機等を取り付けて機関
運転状態に入ると、中央側の２番気筒と３番気筒の方
が、端部側の１番気筒と４番気筒に比べて熱がこもりや
すく相対的に高温になることによってボアの変形量が大
きくなり図５、図６において◇印と一点鎖線で示されて
いる様な状態になる。
６において●印と実線で示されている様に１番気筒から
４番気筒までのボアの変形量はほぼ同じである。次に、
ヘッドを組付けると端部側の１番気筒と４番気筒は、そ
れぞれ端面側が開放された自由端であることと、さらに
補機類あるいは変速機を取り付けるために薄肉化されて
いることによって中央側の２番気筒と３番気筒に比べる
と剛性が低くボアの変形量が大きく、図５、図６におい
て○印と破線で示されている様になる。ここで図５と図
６を比べると図６の方が端部側気筒のボアの変形量が大
きいのは、図６の場合は図５の場合に比べて端部側の気
筒の剛性が中央側の気筒に比べてさらに低いことを示し
ている。さらに、補機類及び変速機等を取り付けて機関
運転状態に入ると、中央側の２番気筒と３番気筒の方
が、端部側の１番気筒と４番気筒に比べて熱がこもりや
すく相対的に高温になることによってボアの変形量が大
きくなり図５、図６において◇印と一点鎖線で示されて
いる様な状態になる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】そして、上述の様にシ
リンダボアの変形量が端部側気筒と中央側気筒とで異な
ると以下の様な問題点が発生する可能性がある。 （１）シリンダボアの変形量が大きい気筒では、オイル
消費量、ブローバイガス量が増大する。 （２）シリンダボアが変形するとピストンとボアの間あ
るいはピストンリングとボアの間の摩擦が大きくなり摩
擦損失が増大する。 （３）シリンダボアの変形に追従する様にピストンリン
グの張力を上げ、ピストンリングのピストン軸方向寸法
を増大させると摩擦損失が増大する。 （４）シリンダボア径が大きい部分でピストンの揺動が
大きくなり焼きつき易くなり、またピストン打音が大き
くなる。
リンダボアの変形量が端部側気筒と中央側気筒とで異な
ると以下の様な問題点が発生する可能性がある。 （１）シリンダボアの変形量が大きい気筒では、オイル
消費量、ブローバイガス量が増大する。 （２）シリンダボアが変形するとピストンとボアの間あ
るいはピストンリングとボアの間の摩擦が大きくなり摩
擦損失が増大する。 （３）シリンダボアの変形に追従する様にピストンリン
グの張力を上げ、ピストンリングのピストン軸方向寸法
を増大させると摩擦損失が増大する。 （４）シリンダボア径が大きい部分でピストンの揺動が
大きくなり焼きつき易くなり、またピストン打音が大き
くなる。
【０００５】一方、シリンダヘッドガスケットに注目す
ると、シリンダヘッドガスケットはシリンダヘッドとシ
リンダブロックを結合する時に、その間に介装されるも
のであるが、その材質によって特性が異なる。例えば、
金属製のシリンダヘッドガスケットは熱伝導性が高いの
で、シリンダブロックの熱を逃がしやすく、ボアの変形
量が小さくなるが、逆にカーボン製のシリンダヘッドガ
スケットは金属製の物に比べて熱伝導性が低いので、シ
リンダブロックに熱がたまりやすく、ボアの変形量も大
きくなる。したがって異なる特性のシリンダヘッドガス
ケットを用いることによってボアの変形量を変えること
が可能である。
ると、シリンダヘッドガスケットはシリンダヘッドとシ
リンダブロックを結合する時に、その間に介装されるも
のであるが、その材質によって特性が異なる。例えば、
金属製のシリンダヘッドガスケットは熱伝導性が高いの
で、シリンダブロックの熱を逃がしやすく、ボアの変形
量が小さくなるが、逆にカーボン製のシリンダヘッドガ
スケットは金属製の物に比べて熱伝導性が低いので、シ
リンダブロックに熱がたまりやすく、ボアの変形量も大
きくなる。したがって異なる特性のシリンダヘッドガス
ケットを用いることによってボアの変形量を変えること
が可能である。
【０００６】本発明は、上記知見に鑑み、気筒間のシリ
ンダボアの変形量を均等化できる様なシリンダヘッドガ
スケットを提供することを目的とする。
ンダボアの変形量を均等化できる様なシリンダヘッドガ
スケットを提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の請求項１によれ
ば、３個以上の気筒が直線上に並び、機関運転時に前記
直線上に並んだ気筒間でシリンダボアの変形が互いに異
なる内燃機関のシリンダヘッドガスケットにおいて、シ
リンダボアの変形が相対的に大きい気筒の周囲部分を第
１の部材で形成し、シリンダボアの変形が相対的に小さ
い気筒の周囲部分を第１の部材よりも熱伝導性の低い第
２の部材で形成したことを特徴とするシリンダヘッドガ
スケットが提供される。本発明の請求項２によれば、３
個以上の気筒が直線上に並び、機関運転時にシリンダヘ
ッド長手方向端部気筒のシリンダボアの変形が他の気筒
よりも小さい多気筒内燃機関のシリンダヘッドガスケッ
トにおいて、シリンダヘッド長手方向端部気筒以外の気
筒の周囲を第１の部材で形成し、シリンダヘッド長手方
向端部気筒の周囲を第１の部材よりも熱伝導性の低い第
２の部材で形成ししたことを特徴とするシリンダヘッド
ガスケットが提供される。本発明の請求項３によれば、
３個以上の気筒が直線上に並び、機関運転時にシリンダ
ヘッド長手方向端部気筒のシリンダボアの変形が他の気
筒よりも大きい多気筒内燃機関のシリンダヘッドガスケ
ットにおいて、シリンダヘッド長手方向端部気筒のシリ
ンダボア周囲を第１の部材で形成し、シリンダヘッド長
手方向端部気筒以外の気筒の周囲を第１の部材よりも熱
伝導性の低い第２の部材で形成したことを特徴とするシ
リンダヘッドガスケットが提供される。
ば、３個以上の気筒が直線上に並び、機関運転時に前記
直線上に並んだ気筒間でシリンダボアの変形が互いに異
なる内燃機関のシリンダヘッドガスケットにおいて、シ
リンダボアの変形が相対的に大きい気筒の周囲部分を第
１の部材で形成し、シリンダボアの変形が相対的に小さ
い気筒の周囲部分を第１の部材よりも熱伝導性の低い第
２の部材で形成したことを特徴とするシリンダヘッドガ
スケットが提供される。本発明の請求項２によれば、３
個以上の気筒が直線上に並び、機関運転時にシリンダヘ
ッド長手方向端部気筒のシリンダボアの変形が他の気筒
よりも小さい多気筒内燃機関のシリンダヘッドガスケッ
トにおいて、シリンダヘッド長手方向端部気筒以外の気
筒の周囲を第１の部材で形成し、シリンダヘッド長手方
向端部気筒の周囲を第１の部材よりも熱伝導性の低い第
２の部材で形成ししたことを特徴とするシリンダヘッド
ガスケットが提供される。本発明の請求項３によれば、
３個以上の気筒が直線上に並び、機関運転時にシリンダ
ヘッド長手方向端部気筒のシリンダボアの変形が他の気
筒よりも大きい多気筒内燃機関のシリンダヘッドガスケ
ットにおいて、シリンダヘッド長手方向端部気筒のシリ
ンダボア周囲を第１の部材で形成し、シリンダヘッド長
手方向端部気筒以外の気筒の周囲を第１の部材よりも熱
伝導性の低い第２の部材で形成したことを特徴とするシ
リンダヘッドガスケットが提供される。
【０００８】
【作用】請求項１によるシリンダヘッドガスケットを、
３個以上の気筒が直線上に並んでいる多気筒内燃機関に
おいて、運転時、気筒間でボアの変形が異なる場合に、
適用すると、ボアの変形量の大きい気筒の放熱が促進さ
れボアの変形が小さくなることにより気筒間のボアの変
形量が均等化される。請求項２によるシリンダヘッドガ
スケットを、３個以上の気筒が直線上に並んでいる多気
筒内燃機関において、運転時、中央側の気筒のボアの変
形が大きい場合に適用すると、中央側の気筒の放熱が促
進されボアの変形が小さくなり、気筒間のボアの変形量
が均等化される。請求項３によるシリンダヘッドガスケ
ットを、３個以上の気筒が直線上に並んでいる多気筒内
燃機関において、運転時、端部側の気筒のボアの変形が
大きい場合に適用すると、端部側の気筒の放熱が促進さ
れボアの変形が小さくなり、気筒間のボアの変形量が均
等化される。
３個以上の気筒が直線上に並んでいる多気筒内燃機関に
おいて、運転時、気筒間でボアの変形が異なる場合に、
適用すると、ボアの変形量の大きい気筒の放熱が促進さ
れボアの変形が小さくなることにより気筒間のボアの変
形量が均等化される。請求項２によるシリンダヘッドガ
スケットを、３個以上の気筒が直線上に並んでいる多気
筒内燃機関において、運転時、中央側の気筒のボアの変
形が大きい場合に適用すると、中央側の気筒の放熱が促
進されボアの変形が小さくなり、気筒間のボアの変形量
が均等化される。請求項３によるシリンダヘッドガスケ
ットを、３個以上の気筒が直線上に並んでいる多気筒内
燃機関において、運転時、端部側の気筒のボアの変形が
大きい場合に適用すると、端部側の気筒の放熱が促進さ
れボアの変形が小さくなり、気筒間のボアの変形量が均
等化される。
【０００９】
【実施例】以下添付図面を用いて本発明の実施例を説明
する。図１は本発明の第１の実施例の構造を示す図であ
って、直列４気筒の内燃機関用のシリンダヘッドガスケ
ットであって＃１、＃２、＃３、＃４で示されるのはそ
れぞれ１番気筒、２番気筒、３番気筒、４番気筒用の開
口部である。また斜めのハッチングが施されＣで示され
るのは１番気筒側端部、４番気筒側端部をシールするカ
ーボン製のシリンダヘッドガスケットであり、Ｍで示さ
れるのは中央側の２番気筒、３番気筒部分をシールする
金属製のシリンダヘッドガスケットである。１、２、
３、４、５、６、７、８、９、１０はそれぞれシリンダ
ヘッドとシリンダブロックを結合するヘッドボルトを通
すための穴である。また水平のハッチングが施され１
１、１２、１３、１４、１５、１６、１７、１８、１
９、２０、２１、２２、２３、２４、２５、２６、２
７、２８、２９、３０、３１、３２、３３、３４、３
５、３６で示されるのは冷却水を通すための穴である。
する。図１は本発明の第１の実施例の構造を示す図であ
って、直列４気筒の内燃機関用のシリンダヘッドガスケ
ットであって＃１、＃２、＃３、＃４で示されるのはそ
れぞれ１番気筒、２番気筒、３番気筒、４番気筒用の開
口部である。また斜めのハッチングが施されＣで示され
るのは１番気筒側端部、４番気筒側端部をシールするカ
ーボン製のシリンダヘッドガスケットであり、Ｍで示さ
れるのは中央側の２番気筒、３番気筒部分をシールする
金属製のシリンダヘッドガスケットである。１、２、
３、４、５、６、７、８、９、１０はそれぞれシリンダ
ヘッドとシリンダブロックを結合するヘッドボルトを通
すための穴である。また水平のハッチングが施され１
１、１２、１３、１４、１５、１６、１７、１８、１
９、２０、２１、２２、２３、２４、２５、２６、２
７、２８、２９、３０、３１、３２、３３、３４、３
５、３６で示されるのは冷却水を通すための穴である。
【００１０】本第１の実施例は、全気筒にわたって均質
な材質のシリンダヘッドガスケットを用いた場合に、図
５に示される様に、運転時のボアの変形が中央側の２番
気筒、３番気筒で大きく、端部側の１番気筒、２番気筒
で小さくなる場合に適用されるものであって請求項２に
対応するものである。金属製のシリンダヘッドガスケッ
トは熱伝導性が高く、シリンダブロックの熱を逃がしや
すく、ボアの変形量は小さくなる。したがって、この金
属製のシリンダヘッドガスケットを図５に示される様
な、運転時のボアの変形が中央側の２番気筒、３番気筒
で大きく、端部側の１番気筒、４番気筒で小さくなる場
合の中央側の２番気筒、３番気筒部分に適用すれば中央
側の２番気筒、３番気筒の変形量が小さくなり、図５に
おいて２番気筒、３番気筒で◇印で示されていた変形量
が▲印で示されるところまで低下し、端部側の１番気
筒、２番気筒の変形量と同じレベルになり、１番気筒か
ら４番気筒までの変形量が均等化される。
な材質のシリンダヘッドガスケットを用いた場合に、図
５に示される様に、運転時のボアの変形が中央側の２番
気筒、３番気筒で大きく、端部側の１番気筒、２番気筒
で小さくなる場合に適用されるものであって請求項２に
対応するものである。金属製のシリンダヘッドガスケッ
トは熱伝導性が高く、シリンダブロックの熱を逃がしや
すく、ボアの変形量は小さくなる。したがって、この金
属製のシリンダヘッドガスケットを図５に示される様
な、運転時のボアの変形が中央側の２番気筒、３番気筒
で大きく、端部側の１番気筒、４番気筒で小さくなる場
合の中央側の２番気筒、３番気筒部分に適用すれば中央
側の２番気筒、３番気筒の変形量が小さくなり、図５に
おいて２番気筒、３番気筒で◇印で示されていた変形量
が▲印で示されるところまで低下し、端部側の１番気
筒、２番気筒の変形量と同じレベルになり、１番気筒か
ら４番気筒までの変形量が均等化される。
【００１１】図２は、上記の第１の実施例の変形例であ
って、第１の実施例に比べて金属製のシリンダヘッドガ
スケットの部分が小さく、カーボン製のシリンダヘッド
ガスケットの部分が大きくされている。この変形例は第
１の実施例と同様に、全気筒にわたって均質な材質のシ
リンダヘッドガスケットを用いた場合に、図５に示され
る様に、運転時のボアの変形が中央側の２番気筒、３番
気筒で大きく、端部側の１番気筒、２番気筒で小さくな
る場合に適用されるものであるが、端部側の１番気筒、
４番気筒の変形が、比較的ヘッドボルト３、４および
７、８の影響を受けない場合に用いられる。逆に、第１
の実施例は、端部側の１番気筒、４番気筒の変形が、比
較的ヘッドボルト３、４および７、８の影響を受ける場
合に用いられる。
って、第１の実施例に比べて金属製のシリンダヘッドガ
スケットの部分が小さく、カーボン製のシリンダヘッド
ガスケットの部分が大きくされている。この変形例は第
１の実施例と同様に、全気筒にわたって均質な材質のシ
リンダヘッドガスケットを用いた場合に、図５に示され
る様に、運転時のボアの変形が中央側の２番気筒、３番
気筒で大きく、端部側の１番気筒、２番気筒で小さくな
る場合に適用されるものであるが、端部側の１番気筒、
４番気筒の変形が、比較的ヘッドボルト３、４および
７、８の影響を受けない場合に用いられる。逆に、第１
の実施例は、端部側の１番気筒、４番気筒の変形が、比
較的ヘッドボルト３、４および７、８の影響を受ける場
合に用いられる。
【００１２】というのは、金属製のシリンダヘッドガス
ケットは熱伝導性が高く、シリンダブロックの熱を逃が
しやすく、ボアの変形量が小さいという特徴の他に、一
般的に積層構造にされているためカーボン製のシリンダ
ヘッドガスケットに比べてヘッドボルトを締めつけた時
の軸力が低く、シリンダブロックに加わる力が小さく、
ボアの変形量も小さいので比較的ヘッドボルトの締めつ
けの影響を受ける場合には、その影響を与えるヘッドボ
ルトの部分を金属製のシリンダヘッドガスケットにした
方がその影響の度合いが小さくなるからである。ただ
し、コスト的には金属製のシリンダヘッドガスケットの
方が高いので、上記の第１の実施例と、その変形例を比
べると第１の実施例の方が金属製のシリンダヘッドガス
ケットの部分が大きいので高い。
ケットは熱伝導性が高く、シリンダブロックの熱を逃が
しやすく、ボアの変形量が小さいという特徴の他に、一
般的に積層構造にされているためカーボン製のシリンダ
ヘッドガスケットに比べてヘッドボルトを締めつけた時
の軸力が低く、シリンダブロックに加わる力が小さく、
ボアの変形量も小さいので比較的ヘッドボルトの締めつ
けの影響を受ける場合には、その影響を与えるヘッドボ
ルトの部分を金属製のシリンダヘッドガスケットにした
方がその影響の度合いが小さくなるからである。ただ
し、コスト的には金属製のシリンダヘッドガスケットの
方が高いので、上記の第１の実施例と、その変形例を比
べると第１の実施例の方が金属製のシリンダヘッドガス
ケットの部分が大きいので高い。
【００１３】図３は本発明の第２の実施例の構造を示す
図であって、図１と同様に斜めのハッチングが施されＣ
で示される部分がカーボン製のＭで示されるのが金属製
のシリンダヘッドガスケットであるが図１とは反対に中
央側の２番気筒、３番気筒部分をシールするシリンダヘ
ッドガスケットがカーボン製であって、１番気筒側端
部、４番気筒側端部をシールするシリンダヘッドガスケ
ットが金属製とされている。
図であって、図１と同様に斜めのハッチングが施されＣ
で示される部分がカーボン製のＭで示されるのが金属製
のシリンダヘッドガスケットであるが図１とは反対に中
央側の２番気筒、３番気筒部分をシールするシリンダヘ
ッドガスケットがカーボン製であって、１番気筒側端
部、４番気筒側端部をシールするシリンダヘッドガスケ
ットが金属製とされている。
【００１４】本第２の実施例は、全気筒にわたって均質
な材質のシリンダヘッドガスケットを用いた場合に、図
６に示される様に、運転時のボアの変形が中央側の２番
気筒、３番気筒で小さく、端部側の１番気筒、４番気筒
で大きくなる場合に適用されるものであって請求項３に
対応するものである。前述の様に、金属製のシリンダヘ
ッドガスケットは熱伝導性が高く、シリンダブロックの
熱を逃がしやすく、ボアの変形量は小さい。したがっ
て、この金属製のシリンダヘッドガスケットを図６に示
される様な、運転時のボアの変形が中央側の２番気筒、
３番気筒で小さく、端部側の１番気筒、２番気筒で大き
くなる場合の端部側の１番気筒、２番気筒部分に適用す
れば、端部側の１番気筒、４番気筒の変形量が小さくな
り、図６において１番気筒、４番気筒で◇印で示されて
いた変形量が▲印で示されるところまで低下し、中央側
の２番気筒、３番気筒の変形量と同じレベルになり、１
番気筒から４番気筒までの変形量が均等化される。
な材質のシリンダヘッドガスケットを用いた場合に、図
６に示される様に、運転時のボアの変形が中央側の２番
気筒、３番気筒で小さく、端部側の１番気筒、４番気筒
で大きくなる場合に適用されるものであって請求項３に
対応するものである。前述の様に、金属製のシリンダヘ
ッドガスケットは熱伝導性が高く、シリンダブロックの
熱を逃がしやすく、ボアの変形量は小さい。したがっ
て、この金属製のシリンダヘッドガスケットを図６に示
される様な、運転時のボアの変形が中央側の２番気筒、
３番気筒で小さく、端部側の１番気筒、２番気筒で大き
くなる場合の端部側の１番気筒、２番気筒部分に適用す
れば、端部側の１番気筒、４番気筒の変形量が小さくな
り、図６において１番気筒、４番気筒で◇印で示されて
いた変形量が▲印で示されるところまで低下し、中央側
の２番気筒、３番気筒の変形量と同じレベルになり、１
番気筒から４番気筒までの変形量が均等化される。
【００１５】図４は、上記の第２の実施例の変形例であ
って、第２の実施例に比べて金属製のシリンダヘッドガ
スケットの部分が大きく、カーボン製のシリンダヘッド
ガスケットの部分が小さくされている。この変形例は第
２の実施例と同様に、全気筒にわたって均質な材質のシ
リンダヘッドガスケットを用いた場合に、図６に示され
る様に、運転時のボアの変形が中央側の２番気筒、３番
気筒で小さく、端部側の１番気筒、４番気筒で大きくな
る場合に適用されるものであるが、端部側の１番気筒、
４番気筒の変形が、比較的ヘッドボルト３、４および
７、８の影響を受ける場合に用いられる。逆に、第２の
実施例は、端部側の１番気筒、４番気筒の変形が、比較
的ヘッドボルト３、４および７、８の影響を受けない場
合に用いられる。その理由は、前述の第１の実施例とそ
の変形例の使い分けを説明した内容と同じである。
って、第２の実施例に比べて金属製のシリンダヘッドガ
スケットの部分が大きく、カーボン製のシリンダヘッド
ガスケットの部分が小さくされている。この変形例は第
２の実施例と同様に、全気筒にわたって均質な材質のシ
リンダヘッドガスケットを用いた場合に、図６に示され
る様に、運転時のボアの変形が中央側の２番気筒、３番
気筒で小さく、端部側の１番気筒、４番気筒で大きくな
る場合に適用されるものであるが、端部側の１番気筒、
４番気筒の変形が、比較的ヘッドボルト３、４および
７、８の影響を受ける場合に用いられる。逆に、第２の
実施例は、端部側の１番気筒、４番気筒の変形が、比較
的ヘッドボルト３、４および７、８の影響を受けない場
合に用いられる。その理由は、前述の第１の実施例とそ
の変形例の使い分けを説明した内容と同じである。
【００１６】なお、上述の実施例においては、金属製と
カーボン製のシリンダヘッドガスケットを組み合わせる
ことによってボアの変形量の均等化を図っているが、熱
伝導性が異なり変形量の均等化が可能であればどの様な
材質の組み合わせでもよく、例えば、熱伝導性の低い材
質としては、カーボンの他に硬質ゴム等が考えられ、ま
た、特性の異なる金属同士の組み合わせとすることも可
能である。
カーボン製のシリンダヘッドガスケットを組み合わせる
ことによってボアの変形量の均等化を図っているが、熱
伝導性が異なり変形量の均等化が可能であればどの様な
材質の組み合わせでもよく、例えば、熱伝導性の低い材
質としては、カーボンの他に硬質ゴム等が考えられ、ま
た、特性の異なる金属同士の組み合わせとすることも可
能である。
【００１７】
【発明の効果】本発明によるシリンダヘッドガスケット
は、上記の様に構成され作用するので、３個以上の気筒
が直線上に並んでいる多気筒内燃機関において、全気筒
にわたって均質な材質のシリンダヘッドガスケットを用
いると端部側気筒と中央側気筒とでボアの変形の大きさ
が異なる場合に適用すれば、変形が大きかった気筒の放
熱が促進されてボア変形が小さくなり気筒間のボアの変
形量が均等化される。したがって、 （１）シリンダボアの変形量が大きかった気筒のオイル
消費量、ブローバイガス量が減少する。 （２）シリンダボアが変形量の全気筒の総和が小さくな
るのでピストンとボアの間あるいはピストンリング と
ボアの間の摩擦が小さくなり摩擦損失が低減され燃費向
上、出力向上に寄与する。 （３）シリンダボアの変形に追従する様にピストンリン
グの張力を上げ、ピストンリングのピストン軸方向寸法
を増大させる必要がなくなりと摩擦損失の増大を防ぎ燃
費向上、出力向上に寄与する。 （４）シリンダボア径が大きくなる部分が減りピストン
の揺動が小さくなり、焼きつきが起こり難くなり、また
ピストン打音が大きくなることが防止される。
は、上記の様に構成され作用するので、３個以上の気筒
が直線上に並んでいる多気筒内燃機関において、全気筒
にわたって均質な材質のシリンダヘッドガスケットを用
いると端部側気筒と中央側気筒とでボアの変形の大きさ
が異なる場合に適用すれば、変形が大きかった気筒の放
熱が促進されてボア変形が小さくなり気筒間のボアの変
形量が均等化される。したがって、 （１）シリンダボアの変形量が大きかった気筒のオイル
消費量、ブローバイガス量が減少する。 （２）シリンダボアが変形量の全気筒の総和が小さくな
るのでピストンとボアの間あるいはピストンリング と
ボアの間の摩擦が小さくなり摩擦損失が低減され燃費向
上、出力向上に寄与する。 （３）シリンダボアの変形に追従する様にピストンリン
グの張力を上げ、ピストンリングのピストン軸方向寸法
を増大させる必要がなくなりと摩擦損失の増大を防ぎ燃
費向上、出力向上に寄与する。 （４）シリンダボア径が大きくなる部分が減りピストン
の揺動が小さくなり、焼きつきが起こり難くなり、また
ピストン打音が大きくなることが防止される。
【図１】本発明の第１の実施例の構造を示す図である。
【図２】第１の実施例の変形例の構造を示す図である。
【図３】本発明の第２の実施例の構造を示す図である。
【図４】第２の実施例の変形例の構造を示す図である。
【図５】直列４気筒内燃機関の場合のボアの変形を示し
た図である。
た図である。
【図６】直列４気筒内燃機関の場合のボアの変形を示し
た図であって、端部側気筒の中央側気筒に比べた剛性の
低さが図３の場合よりも大きい場合を示している。
た図であって、端部側気筒の中央側気筒に比べた剛性の
低さが図３の場合よりも大きい場合を示している。
＃１…１番気筒用開口部 ＃２…２番気筒用開口部 ＃３…３番気筒用開口部 ＃４…４番気筒用開口部 １〜１０…（ヘッドボルトを通すための）穴 １１〜３６…（冷却水を通すための）穴 Ｃ…カーボン製シリンダヘッドガスケット Ｍ…金属製シリンダヘッドガスケット
Claims (3)
- 【請求項１】 ３個以上の気筒が直線上に並び、機関運
転時に前記直線上に並んだ気筒間でシリンダボアの変形
が互いに異なる内燃機関のシリンダヘッドガスケットに
おいて、シリンダボアの変形が相対的に大きい気筒の周
囲部分を第１の部材で形成し、シリンダボアの変形が相
対的に小さい気筒の周囲部分を第１の部材よりも熱伝導
性の低い第２の部材で形成したことを特徴とするシリン
ダヘッドガスケット。 - 【請求項２】 ３個以上の気筒が直線上に並び、機関運
転時にシリンダヘッド長手方向端部気筒のシリンダボア
の変形が他の気筒よりも小さい多気筒内燃機関のシリン
ダヘッドガスケットにおいて、シリンダヘッド長手方向
端部気筒以外の気筒の周囲を第１の部材で形成し、シリ
ンダヘッド長手方向端部気筒の周囲を第１の部材よりも
熱伝導性の低い第２の部材で形成ししたことを特徴とす
るシリンダヘッドガスケット。 - 【請求項３】 ３個以上の気筒が直線上に並び、機関運
転時にシリンダヘッド長手方向端部気筒のシリンダボア
の変形が他の気筒よりも大きい多気筒内燃機関のシリン
ダヘッドガスケットにおいて、シリンダヘッド長手方向
端部気筒のシリンダボア周囲を第１の部材で形成し、シ
リンダヘッド長手方向端部気筒以外の気筒の周囲を第１
の部材よりも熱伝導性の低い第２の部材で形成したこと
を特徴とするシリンダヘッドガスケット。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00584194A JP3457041B2 (ja) | 1994-01-24 | 1994-01-24 | 多気筒内燃機関のシリンダヘッドガスケット |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00584194A JP3457041B2 (ja) | 1994-01-24 | 1994-01-24 | 多気筒内燃機関のシリンダヘッドガスケット |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07208606A true JPH07208606A (ja) | 1995-08-11 |
| JP3457041B2 JP3457041B2 (ja) | 2003-10-14 |
Family
ID=11622250
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP00584194A Expired - Fee Related JP3457041B2 (ja) | 1994-01-24 | 1994-01-24 | 多気筒内燃機関のシリンダヘッドガスケット |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3457041B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1574760B2 (en) † | 2004-03-08 | 2014-06-11 | Ishikawa Gasket Co. Ltd. | Gasket |
| DE102004064110B4 (de) * | 2004-08-23 | 2014-10-23 | Reinz-Dichtungs-Gmbh | Zylinderkopfdichtung mit einer mehrteiligen Lage |
| DE102004064109B4 (de) * | 2004-08-23 | 2014-10-30 | Reinz-Dichtungs-Gmbh | Verwendung einer Zylinderkopfdichtung |
| CN108563869A (zh) * | 2018-04-13 | 2018-09-21 | 重庆长安汽车股份有限公司 | 缸垫的设计方法 |
-
1994
- 1994-01-24 JP JP00584194A patent/JP3457041B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1574760B2 (en) † | 2004-03-08 | 2014-06-11 | Ishikawa Gasket Co. Ltd. | Gasket |
| DE102004064110B4 (de) * | 2004-08-23 | 2014-10-23 | Reinz-Dichtungs-Gmbh | Zylinderkopfdichtung mit einer mehrteiligen Lage |
| DE102004064109B4 (de) * | 2004-08-23 | 2014-10-30 | Reinz-Dichtungs-Gmbh | Verwendung einer Zylinderkopfdichtung |
| DE102004064109C5 (de) * | 2004-08-23 | 2019-03-21 | Reinz-Dichtungs-Gmbh | Verwendung einer Zylinderkopfdichtung |
| DE102004064110C5 (de) * | 2004-08-23 | 2019-04-04 | Reinz-Dichtungs-Gmbh | Zylinderkopfdichtung mit einer mehrteiligen Lage |
| CN108563869A (zh) * | 2018-04-13 | 2018-09-21 | 重庆长安汽车股份有限公司 | 缸垫的设计方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3457041B2 (ja) | 2003-10-14 |
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