JPH07207757A - 柱とＰＣａ梁との接合構造及び接合方法 - Google Patents
柱とＰＣａ梁との接合構造及び接合方法Info
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- JPH07207757A JPH07207757A JP234494A JP234494A JPH07207757A JP H07207757 A JPH07207757 A JP H07207757A JP 234494 A JP234494 A JP 234494A JP 234494 A JP234494 A JP 234494A JP H07207757 A JPH07207757 A JP H07207757A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 エネルギー吸収能力の優れた柱とＰＣａ梁と
の圧着接合手段を得ることを目的とする。 【構成】 柱の左右側面にＰＣａ梁２，３の端面を接合
し、一方の梁の定着位置９から柱を経由して他方の梁の
定着位置９まで梁内に配置されたシース管５，６に、緊
張材としてのＰＣ鋼より線１３と鉄筋１４を挿通させ、
梁の前記定着位置９で前記シース管端部に配置した定着
具１２の穴１２ａに前記ＰＣ鋼より線１３と鉄筋１４の
端部を挿通させる。ここでＰＣ鋼より線１３を緊張して
柱と梁とを圧着させたうえ、そのＰＣ鋼より線１３をく
さび１５により定着具１２に定着させる一方、前記鉄筋
１４には緊張力を与えない状態で、前記シース管内にグ
ラウト材を注入してＰＣ鋼より線１３と鉄筋１４とを柱
及び梁と一体化する。これにより梁に生じる曲げ応力に
対してＰＣ鋼より線と鉄筋の引張力で抵抗する。
の圧着接合手段を得ることを目的とする。 【構成】 柱の左右側面にＰＣａ梁２，３の端面を接合
し、一方の梁の定着位置９から柱を経由して他方の梁の
定着位置９まで梁内に配置されたシース管５，６に、緊
張材としてのＰＣ鋼より線１３と鉄筋１４を挿通させ、
梁の前記定着位置９で前記シース管端部に配置した定着
具１２の穴１２ａに前記ＰＣ鋼より線１３と鉄筋１４の
端部を挿通させる。ここでＰＣ鋼より線１３を緊張して
柱と梁とを圧着させたうえ、そのＰＣ鋼より線１３をく
さび１５により定着具１２に定着させる一方、前記鉄筋
１４には緊張力を与えない状態で、前記シース管内にグ
ラウト材を注入してＰＣ鋼より線１３と鉄筋１４とを柱
及び梁と一体化する。これにより梁に生じる曲げ応力に
対してＰＣ鋼より線と鉄筋の引張力で抵抗する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、プレキャストコンク
リート柱（ＰＣａ柱）、特にプレストレストコンクリー
ト柱（ＰＣ柱）の左右側面に、プレキャストコンクリー
ト梁（ＰＣａ梁）、特にプレストレストコンクリート梁
（ＰＣ梁）を圧着させて接合する構造及び方法に関す
る。
リート柱（ＰＣａ柱）、特にプレストレストコンクリー
ト柱（ＰＣ柱）の左右側面に、プレキャストコンクリー
ト梁（ＰＣａ梁）、特にプレストレストコンクリート梁
（ＰＣ梁）を圧着させて接合する構造及び方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】圧着工法は、柱に対して梁を緊張材（Ｐ
Ｃ鋼材）により圧着して組み立てる工法であり、プレハ
ブ化率が高く、工期及び品質面で有利性がある。かかる
圧着工法は、柱の左右側面にＰＣａ梁の端面を接合し、
一方の梁の定着位置から柱を経由して他方の梁の定着位
置まで梁内に配置されたシース管に緊張材を挿通させ、
梁の前記定着位置で前記シース管端部に配置した定着具
の穴に前記緊張材の端部を挿通させて緊張且つ定着させ
ることにより柱と梁とを圧着する工法である。
Ｃ鋼材）により圧着して組み立てる工法であり、プレハ
ブ化率が高く、工期及び品質面で有利性がある。かかる
圧着工法は、柱の左右側面にＰＣａ梁の端面を接合し、
一方の梁の定着位置から柱を経由して他方の梁の定着位
置まで梁内に配置されたシース管に緊張材を挿通させ、
梁の前記定着位置で前記シース管端部に配置した定着具
の穴に前記緊張材の端部を挿通させて緊張且つ定着させ
ることにより柱と梁とを圧着する工法である。
【０００３】ＰＣａ梁、特にＰＣ梁には、長期荷重によ
って生じる部材コンクリートの引張応力を軽減するか、
引張応力が生じないようにＰＣ鋼材を用いて緊張力が導
入されている。したがって、構造物が完成した時点では
ＰＣ鋼材にはすでに緊張力が生じている。通常の構造設
計では、この緊張力（有効プレストレスの意。すなわち
初期緊張力とは異なり、クリープ等によるＰＣ鋼材の引
張力の低下が終了した後の緊張力）は、ＰＣ鋼材の規格
降伏点の４０〜７０％である。プレストレストコンクリ
ート造に用いられるＰＣ鋼材は、鉄筋と異なり明確な降
伏点は存在しないものの引張強度は高い。その中でも、
緊張用ＰＣ鋼材として広く用いられるＰＣ鋼より線は、
応力−ひずみ曲線を表す図６に実線で示すように、緊張
時の応力から規格降伏点まで０．２〜０．５％程度伸び
が必要となり、実降伏点（実際の降伏点の意。通常は規
格降伏点の１．１倍程度となる。）に達するには少なく
とも０．５％以上伸びる必要がある。
って生じる部材コンクリートの引張応力を軽減するか、
引張応力が生じないようにＰＣ鋼材を用いて緊張力が導
入されている。したがって、構造物が完成した時点では
ＰＣ鋼材にはすでに緊張力が生じている。通常の構造設
計では、この緊張力（有効プレストレスの意。すなわち
初期緊張力とは異なり、クリープ等によるＰＣ鋼材の引
張力の低下が終了した後の緊張力）は、ＰＣ鋼材の規格
降伏点の４０〜７０％である。プレストレストコンクリ
ート造に用いられるＰＣ鋼材は、鉄筋と異なり明確な降
伏点は存在しないものの引張強度は高い。その中でも、
緊張用ＰＣ鋼材として広く用いられるＰＣ鋼より線は、
応力−ひずみ曲線を表す図６に実線で示すように、緊張
時の応力から規格降伏点まで０．２〜０．５％程度伸び
が必要となり、実降伏点（実際の降伏点の意。通常は規
格降伏点の１．１倍程度となる。）に達するには少なく
とも０．５％以上伸びる必要がある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】図７に示すプレストレ
ストコンクリート構造における代表的なプレキャスト工
法である圧着工法では、柱に対して梁を圧着接合するた
め概してＰＣ鋼材量が多く（特に図７（ｂ）に示すＰＣ
鋼材１３は、図示されたのは１本の線で示しているが、
ＰＣ鋼より線を多数本使用している）、構造物が地震時
応力を受ける際に、梁端部ではＰＣ鋼材１３が降伏する
前に圧縮側コンクリートの圧壊が生じて最大耐力に達す
るケースが多い。したがって、ＰＣ鋼材１３の地震時に
おける応力−ひずみ曲線も図８に示すような弾性状態に
とどまり、部材又は構造物の履歴挙動も、荷重−変形量
の関係を表す図９に示すようなエネルギー吸収能力の劣
ったものとなるという不具合がある。
ストコンクリート構造における代表的なプレキャスト工
法である圧着工法では、柱に対して梁を圧着接合するた
め概してＰＣ鋼材量が多く（特に図７（ｂ）に示すＰＣ
鋼材１３は、図示されたのは１本の線で示しているが、
ＰＣ鋼より線を多数本使用している）、構造物が地震時
応力を受ける際に、梁端部ではＰＣ鋼材１３が降伏する
前に圧縮側コンクリートの圧壊が生じて最大耐力に達す
るケースが多い。したがって、ＰＣ鋼材１３の地震時に
おける応力−ひずみ曲線も図８に示すような弾性状態に
とどまり、部材又は構造物の履歴挙動も、荷重−変形量
の関係を表す図９に示すようなエネルギー吸収能力の劣
ったものとなるという不具合がある。
【０００５】そこで、この発明は、ＰＣ鋼材に比べてか
なり小さな応力で降伏する鉄筋を利用して、前記した部
材又は構造物の履歴挙動を改善することによりエネルギ
ー吸収能力の優れた柱とＰＣａ梁との接合構造及び接合
方法を得ることを目的としている。
なり小さな応力で降伏する鉄筋を利用して、前記した部
材又は構造物の履歴挙動を改善することによりエネルギ
ー吸収能力の優れた柱とＰＣａ梁との接合構造及び接合
方法を得ることを目的としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】この発明の柱とＰＣａ梁
との接合構造は、柱の左右側面にＰＣａ梁の端面を接合
し、一方の梁の定着位置から柱を経由して他方の梁の定
着位置まで配置されたシース管に緊張材を挿通させ、梁
の前記定着位置で前記シース管端部に配置された定着具
の穴に前記緊張材の端部を挿通させて緊張且つ定着する
構造において、前記シース管と定着具の穴とに緊張材と
鉄筋とを挿通させ、緊張材を緊張して定着させるととも
に前記シース管内に注入したグラウト材により緊張材と
鉄筋とを柱及び梁と一体化するものである。
との接合構造は、柱の左右側面にＰＣａ梁の端面を接合
し、一方の梁の定着位置から柱を経由して他方の梁の定
着位置まで配置されたシース管に緊張材を挿通させ、梁
の前記定着位置で前記シース管端部に配置された定着具
の穴に前記緊張材の端部を挿通させて緊張且つ定着する
構造において、前記シース管と定着具の穴とに緊張材と
鉄筋とを挿通させ、緊張材を緊張して定着させるととも
に前記シース管内に注入したグラウト材により緊張材と
鉄筋とを柱及び梁と一体化するものである。
【０００７】また、前記接合構造を実現させるためのこ
の発明の柱とＰＣａ梁との接合方法は、柱の左右側面に
ＰＣａ梁の端面を接合し、一方の梁の定着位置から柱を
経由して他方の梁の定着位置まで梁内に配置されたシー
ス管に緊張材を挿通させ、梁の前記定着位置で前記シー
ス管端部に配置した定着具の穴に前記緊張材の端部を挿
通させて緊張且つ定着させることにより柱と梁とを圧着
する方法において、前記シース管に緊張材と鉄筋とを挿
通させるとともに、前記緊張材と鉄筋の端部を定着具の
穴に個別に挿通させ、ここで緊張材を緊張して柱と梁と
を圧着させたうえその緊張材を前記定着具に定着させる
一方、前記鉄筋には緊張力を与えない状態で、前記シー
ス管内にグラウト材を注入して緊張材と鉄筋とを柱及び
梁と一体化することを特徴としている。
の発明の柱とＰＣａ梁との接合方法は、柱の左右側面に
ＰＣａ梁の端面を接合し、一方の梁の定着位置から柱を
経由して他方の梁の定着位置まで梁内に配置されたシー
ス管に緊張材を挿通させ、梁の前記定着位置で前記シー
ス管端部に配置した定着具の穴に前記緊張材の端部を挿
通させて緊張且つ定着させることにより柱と梁とを圧着
する方法において、前記シース管に緊張材と鉄筋とを挿
通させるとともに、前記緊張材と鉄筋の端部を定着具の
穴に個別に挿通させ、ここで緊張材を緊張して柱と梁と
を圧着させたうえその緊張材を前記定着具に定着させる
一方、前記鉄筋には緊張力を与えない状態で、前記シー
ス管内にグラウト材を注入して緊張材と鉄筋とを柱及び
梁と一体化することを特徴としている。
【０００８】前記緊張材としてＰＣ鋼より線を用い、前
記鉄筋は前記ＰＣ鋼より線よりも最外径が僅かに小さい
ものを用いるとよい。
記鉄筋は前記ＰＣ鋼より線よりも最外径が僅かに小さい
ものを用いるとよい。
【０００９】
【作用】この発明によれば、構造及び方法のいずれにお
いても、柱とＰＣａ梁との接合に緊張材と鉄筋とを併用
している。通常、鉄筋は例えば異形鉄筋ＳＤ３０相当
で、０．１５〜０．２％程度のひずみで降伏し、その後
は大きな履歴面積をもった塑性挙動を示す。緊張材と同
じシース管に鉄筋が配筋されると、ＰＣａ梁に生じる曲
げ応力に対して緊張材と鉄筋の引張力で抵抗することに
なる。したがって、緊張材と鉄筋が組合わさった引張材
としての引張力−伸び関係は、緊張鋼材が降伏しなくて
も履歴面積をもったものとなり、さらにＰＣａ梁として
の履歴面積も増大して、エネルギ吸収性能が向上し、以
て耐震性能に優れた柱とＰＣａ梁との接合構造を得るこ
とができる。
いても、柱とＰＣａ梁との接合に緊張材と鉄筋とを併用
している。通常、鉄筋は例えば異形鉄筋ＳＤ３０相当
で、０．１５〜０．２％程度のひずみで降伏し、その後
は大きな履歴面積をもった塑性挙動を示す。緊張材と同
じシース管に鉄筋が配筋されると、ＰＣａ梁に生じる曲
げ応力に対して緊張材と鉄筋の引張力で抵抗することに
なる。したがって、緊張材と鉄筋が組合わさった引張材
としての引張力−伸び関係は、緊張鋼材が降伏しなくて
も履歴面積をもったものとなり、さらにＰＣａ梁として
の履歴面積も増大して、エネルギ吸収性能が向上し、以
て耐震性能に優れた柱とＰＣａ梁との接合構造を得るこ
とができる。
【００１０】また、緊張材としてＰＣ鋼より線を用い、
前記鉄筋は前記ＰＣ鋼より線よりも最外径が僅かに小さ
いものを用いると、ＰＣ鋼より線の定着具を従来のまま
として利用してその穴に鉄筋を挿通することができる
し、また鉄筋を細径としたことによりグラウト材との付
着性能もよいことから、柱と梁との圧着部での目地の開
きやひび割れの集中を緩和することにもなる。
前記鉄筋は前記ＰＣ鋼より線よりも最外径が僅かに小さ
いものを用いると、ＰＣ鋼より線の定着具を従来のまま
として利用してその穴に鉄筋を挿通することができる
し、また鉄筋を細径としたことによりグラウト材との付
着性能もよいことから、柱と梁との圧着部での目地の開
きやひび割れの集中を緩和することにもなる。
【００１１】
【実施例】図１はこの発明の一実施例を示す説明図であ
って、ＰＣ柱１の左右側面にＰＣ梁２，３を圧着させて
接合した構造を示している。ＰＣ梁２，３はそれ自体が
シース管４の内部に挿通された図示しない緊張材によっ
て軸方向に緊張（第一次緊張）を与えられており、ＰＣ
柱１も内部のＰＣ鋼棒によって同様に軸方向の第一次緊
張を与えられている。
って、ＰＣ柱１の左右側面にＰＣ梁２，３を圧着させて
接合した構造を示している。ＰＣ梁２，３はそれ自体が
シース管４の内部に挿通された図示しない緊張材によっ
て軸方向に緊張（第一次緊張）を与えられており、ＰＣ
柱１も内部のＰＣ鋼棒によって同様に軸方向の第一次緊
張を与えられている。
【００１２】かかるＰＣ柱１の側面に突出した段部に、
ＰＣ梁２，３の端面の段部を係合させた状態で、ＰＣ柱
１の左右側面にＰＣ梁２，３を接合し、予めＰＣ梁２，
３に埋設されたシース管５，６と、予めＰＣ柱１に埋設
されたシース管７，８とを利用して、シース管５，７，
５を一連のものとし、且つシース管６，８，６を一連の
ものとする。かかる一連のシース管の両端には定着部９
が形成され、この定着部９は、シース管５，６の端部に
おいてＰＣ梁２，３に固定された支圧板１１と、支圧板
１１の表面に支持された定着具１２とによって構成さ
れ、定着具１２には多数の穴１２ａが開設されている。
ＰＣ梁２，３の端面の段部を係合させた状態で、ＰＣ柱
１の左右側面にＰＣ梁２，３を接合し、予めＰＣ梁２，
３に埋設されたシース管５，６と、予めＰＣ柱１に埋設
されたシース管７，８とを利用して、シース管５，７，
５を一連のものとし、且つシース管６，８，６を一連の
ものとする。かかる一連のシース管の両端には定着部９
が形成され、この定着部９は、シース管５，６の端部に
おいてＰＣ梁２，３に固定された支圧板１１と、支圧板
１１の表面に支持された定着具１２とによって構成さ
れ、定着具１２には多数の穴１２ａが開設されている。
【００１３】前記一連のシース管には、ＰＣ鋼より線か
らなる緊張材１３と、この緊張材１３より最外径が僅か
に小さい異形の鉄筋１４を挿通し、これら緊張材１３と
鉄筋１４の各端部を定着具１２の各穴１２ａに個別に挿
通する。緊張材１３としては、通常は素線７本よりの径
１２．４ｍｍ，１２．７ｍｍ，１５．２ｍｍのいずれか
を用いる。ここで、径１２．４ｍｍ，１２．７ｍｍの緊
張材１３を使用する場合の定着具１２には鉄筋１４は細
径の異形鉄筋Ｄ１０（最外径１１ｍｍ）を用い、径１
５．２ｍｍの緊張材１３を使用する場合の定着具１２に
は、細径の異形鉄筋Ｄ１３（最外径１４ｍｍ）を用いる
と、各定着具１２の穴１２ａに鉄筋１４を挿通させるの
に容易であり且つ挿通可能な鉄筋のうち最大径のものを
使用することができるから好適である。特に鉄筋１４を
異形鉄筋Ｄ１０又はＤ１３程度の細径のものとすると、
鉄筋１４は曲げ剛性が小さいからシース管５，６内の配
筋作業も緊張材１３と同様に容易となる。さらに後述の
ようにグラウト材を注入後にはグラウト材との付着性が
よく、通常の圧着接合の梁に見られるような圧着部（梁
危険断面）でのＰＣ鋼材の抜け出しによる回転変形の集
中はなくなり、大変形域におけるひび割れもＰＣ梁２，
３全体に分散することになる。
らなる緊張材１３と、この緊張材１３より最外径が僅か
に小さい異形の鉄筋１４を挿通し、これら緊張材１３と
鉄筋１４の各端部を定着具１２の各穴１２ａに個別に挿
通する。緊張材１３としては、通常は素線７本よりの径
１２．４ｍｍ，１２．７ｍｍ，１５．２ｍｍのいずれか
を用いる。ここで、径１２．４ｍｍ，１２．７ｍｍの緊
張材１３を使用する場合の定着具１２には鉄筋１４は細
径の異形鉄筋Ｄ１０（最外径１１ｍｍ）を用い、径１
５．２ｍｍの緊張材１３を使用する場合の定着具１２に
は、細径の異形鉄筋Ｄ１３（最外径１４ｍｍ）を用いる
と、各定着具１２の穴１２ａに鉄筋１４を挿通させるの
に容易であり且つ挿通可能な鉄筋のうち最大径のものを
使用することができるから好適である。特に鉄筋１４を
異形鉄筋Ｄ１０又はＤ１３程度の細径のものとすると、
鉄筋１４は曲げ剛性が小さいからシース管５，６内の配
筋作業も緊張材１３と同様に容易となる。さらに後述の
ようにグラウト材を注入後にはグラウト材との付着性が
よく、通常の圧着接合の梁に見られるような圧着部（梁
危険断面）でのＰＣ鋼材の抜け出しによる回転変形の集
中はなくなり、大変形域におけるひび割れもＰＣ梁２，
３全体に分散することになる。
【００１４】なお、緊張材１３に用いられる素線は高強
度素線であって、その降伏点は、約１５０００〜１９０
００ｋｇｆ／ｃｍ2 である。一連のシース管の両端のう
ち、一方では緊張材１３が挿通された定着具１２の穴１
２ａにくさび１５を挿入して、定着具１２に緊張材１３
の一端を固定し、他方の端部では定着部９に当てがった
図示しない緊張ジャッキにより緊張材１３を所定の緊張
力に緊張（第二次緊張）した後に、定着具１２の穴１２
ａにくさび１５を挿入してこの緊張材１３に付与した緊
張力を維持させ、しかる後に緊張ジャッキを撤去する。
このとき、鉄筋１４は緊張しない。よって、緊張材１３
に付与された緊張力によってＰＣ梁２，３は柱１に圧着
することになる。
度素線であって、その降伏点は、約１５０００〜１９０
００ｋｇｆ／ｃｍ2 である。一連のシース管の両端のう
ち、一方では緊張材１３が挿通された定着具１２の穴１
２ａにくさび１５を挿入して、定着具１２に緊張材１３
の一端を固定し、他方の端部では定着部９に当てがった
図示しない緊張ジャッキにより緊張材１３を所定の緊張
力に緊張（第二次緊張）した後に、定着具１２の穴１２
ａにくさび１５を挿入してこの緊張材１３に付与した緊
張力を維持させ、しかる後に緊張ジャッキを撤去する。
このとき、鉄筋１４は緊張しない。よって、緊張材１３
に付与された緊張力によってＰＣ梁２，３は柱１に圧着
することになる。
【００１５】ここで、緊張材１３の定着具１２における
配置は、それぞれの緊張材１３に一様な伸びひずみが生
じるようにバランスよく並ぶようにする。図３の例では
中央部に緊張材１３が配置され、周囲部に鉄筋１４が配
置されるが、逆に中央部に鉄筋１４を配置したり、又は
定着具１２全体に緊張材１３と鉄筋１４とが均等に分散
するように配置してもよい。また、緊張材１３及び鉄筋
１４の数を増減させ、これに対応して定着具１２の穴１
２ａの数を増減することも可能である。
配置は、それぞれの緊張材１３に一様な伸びひずみが生
じるようにバランスよく並ぶようにする。図３の例では
中央部に緊張材１３が配置され、周囲部に鉄筋１４が配
置されるが、逆に中央部に鉄筋１４を配置したり、又は
定着具１２全体に緊張材１３と鉄筋１４とが均等に分散
するように配置してもよい。また、緊張材１３及び鉄筋
１４の数を増減させ、これに対応して定着具１２の穴１
２ａの数を増減することも可能である。
【００１６】緊張材１３の緊張後に、一連のシース管
５，７，５及び６，８，６内にグラウト材を注入して、
各緊張材１３及び鉄筋１４とＰＣ梁２，３及びＰＣ柱１
とを一体化し、以て緊張材１３と鉄筋１４とによってＰ
Ｃ柱１とＰＣ梁２，３とを接合する。このときの構造物
としての状態は、前記した図７（ｂ）と同一であり、図
７（ｂ）に示した緊張材１３の位置に、図２のような緊
張材１３と鉄筋１４とを併用した点が相違している。
５，７，５及び６，８，６内にグラウト材を注入して、
各緊張材１３及び鉄筋１４とＰＣ梁２，３及びＰＣ柱１
とを一体化し、以て緊張材１３と鉄筋１４とによってＰ
Ｃ柱１とＰＣ梁２，３とを接合する。このときの構造物
としての状態は、前記した図７（ｂ）と同一であり、図
７（ｂ）に示した緊張材１３の位置に、図２のような緊
張材１３と鉄筋１４とを併用した点が相違している。
【００１７】通常、鉄筋は応力−ひずみ関係を示した図
４に表れるように、０．１５〜０．２％程度（異形鉄筋
ＳＤ３０相当）のひずみで降伏し、その後は大きな履歴
面積を持った塑性挙動を示す。そこで緊張材１３と同じ
位置に鉄筋１４が配筋されると、ＰＣ梁２，３に生じる
曲げ応力に対して緊張材１３と鉄筋１４の引張力で抵抗
することになる。したがってこの発明における緊張材１
３と鉄筋１４とが組合わさった引張材としての引張荷重
−伸びの関係は、引張荷重を正負繰り返し載荷時に図５
に実線で示す通りとなり、緊張材１３が降伏しなくとも
履歴面積を持ったものとなり、さらに部材としての履歴
面積も増大してエネルギ吸収性能が向上する。
４に表れるように、０．１５〜０．２％程度（異形鉄筋
ＳＤ３０相当）のひずみで降伏し、その後は大きな履歴
面積を持った塑性挙動を示す。そこで緊張材１３と同じ
位置に鉄筋１４が配筋されると、ＰＣ梁２，３に生じる
曲げ応力に対して緊張材１３と鉄筋１４の引張力で抵抗
することになる。したがってこの発明における緊張材１
３と鉄筋１４とが組合わさった引張材としての引張荷重
−伸びの関係は、引張荷重を正負繰り返し載荷時に図５
に実線で示す通りとなり、緊張材１３が降伏しなくとも
履歴面積を持ったものとなり、さらに部材としての履歴
面積も増大してエネルギ吸収性能が向上する。
【００１８】かくして、従来は緊張材のみを挿通した一
連のシース管６，７，５及び６，８，６に、緊張材１３
としてのＰＣ鋼より線だけでなく鉄筋１４も配筋すると
ともに、鉄筋の位置決めのために定着具１２の穴１２ａ
を利用しているから、圧着工法の長所である簡便な接合
手段という従来通りの施工法を実現することができて施
工の容易性を確保することができる。この点、緊張材１
３と鉄筋１４とを別の位置に配置する手段に比較して施
工が極めて容易である。
連のシース管６，７，５及び６，８，６に、緊張材１３
としてのＰＣ鋼より線だけでなく鉄筋１４も配筋すると
ともに、鉄筋の位置決めのために定着具１２の穴１２ａ
を利用しているから、圧着工法の長所である簡便な接合
手段という従来通りの施工法を実現することができて施
工の容易性を確保することができる。この点、緊張材１
３と鉄筋１４とを別の位置に配置する手段に比較して施
工が極めて容易である。
【００１９】また、普通強度（降伏点３０００〜４００
０ｋｇｆ／ｃｍ2 ）の鋼材にも緊張力を導入する工法も
提案されているが、地震時応力下でそれらが破断する例
も報告されている。それに対して、本発明は、普通強度
の鉄筋には緊張力を与えず、ＰＣ鋼より線からなる緊張
材１３のみによって緊張力を導入しているから、かかる
危険は存在しない。
０ｋｇｆ／ｃｍ2 ）の鋼材にも緊張力を導入する工法も
提案されているが、地震時応力下でそれらが破断する例
も報告されている。それに対して、本発明は、普通強度
の鉄筋には緊張力を与えず、ＰＣ鋼より線からなる緊張
材１３のみによって緊張力を導入しているから、かかる
危険は存在しない。
【００２０】また、この発明では、緊張材１３としての
ＰＣ鋼より線と鉄筋１４の量を自由に調整することが可
能であるから、設計のバリエーションが増大する。すな
わち定着具１２とシース管を大きくすることによって容
易に鉄筋１４の量を増加させることも可能となってい
る。さらに、この発明では、使用する鉄筋１４の径が小
さいため、シース管内でのグラウト材との付着性能がよ
く、部材塑性域でひび割れが分散する。すなわち、通常
の圧着接合の梁では、部材終局時において圧着接合部の
目地の開き、及びその近傍でのひび割れの集中が顕著に
なるが、この発明で使用する鉄筋は径が小さいためグラ
ウト材との付着性能がよいから、柱との圧着部での目地
の開きやひび割れの集中が緩和されてひび割れがＰＣ梁
２，３全体に分散する。
ＰＣ鋼より線と鉄筋１４の量を自由に調整することが可
能であるから、設計のバリエーションが増大する。すな
わち定着具１２とシース管を大きくすることによって容
易に鉄筋１４の量を増加させることも可能となってい
る。さらに、この発明では、使用する鉄筋１４の径が小
さいため、シース管内でのグラウト材との付着性能がよ
く、部材塑性域でひび割れが分散する。すなわち、通常
の圧着接合の梁では、部材終局時において圧着接合部の
目地の開き、及びその近傍でのひび割れの集中が顕著に
なるが、この発明で使用する鉄筋は径が小さいためグラ
ウト材との付着性能がよいから、柱との圧着部での目地
の開きやひび割れの集中が緩和されてひび割れがＰＣ梁
２，３全体に分散する。
【００２１】なお、前記実施例においては、柱１の左右
側面にＰＣ梁２，３を圧着する点について説明したが、
この発明では、柱１には前記左右のＰＣ梁２，３に加え
て前後側面に前後のＰＣ梁も同様に圧着することを含む
ものである。図１において柱１に形成されたシース管７
ａ，８ａはその前後のＰＣ梁を圧着するためのものであ
る。
側面にＰＣ梁２，３を圧着する点について説明したが、
この発明では、柱１には前記左右のＰＣ梁２，３に加え
て前後側面に前後のＰＣ梁も同様に圧着することを含む
ものである。図１において柱１に形成されたシース管７
ａ，８ａはその前後のＰＣ梁を圧着するためのものであ
る。
【００２２】
【発明の効果】以上説明したように、この発明によれ
ば、請求項１及び請求項２の接合構造及び接合方法にお
いては、柱とＰＣａ梁との接合に緊張材と鉄筋とを併用
しているため、ＰＣａ梁に生じる曲げ応力に対して緊張
材と鉄筋の引張力で抵抗することになるから、緊張材と
鉄筋が組合わさった引張材としての引張力−伸び関係
は、緊張鋼材が降伏しなくても履歴面積をもったものと
なり、さらにＰＣａ梁としての履歴面積も増大して、エ
ネルギー吸収性能が向上し、以て耐震性能に優れた柱と
ＰＣａ梁との接合構造を得ることができる。また、緊張
材と同じシース管に鉄筋が配筋されるから、接合施工が
容易である。
ば、請求項１及び請求項２の接合構造及び接合方法にお
いては、柱とＰＣａ梁との接合に緊張材と鉄筋とを併用
しているため、ＰＣａ梁に生じる曲げ応力に対して緊張
材と鉄筋の引張力で抵抗することになるから、緊張材と
鉄筋が組合わさった引張材としての引張力−伸び関係
は、緊張鋼材が降伏しなくても履歴面積をもったものと
なり、さらにＰＣａ梁としての履歴面積も増大して、エ
ネルギー吸収性能が向上し、以て耐震性能に優れた柱と
ＰＣａ梁との接合構造を得ることができる。また、緊張
材と同じシース管に鉄筋が配筋されるから、接合施工が
容易である。
【００２３】また、請求項３においては、緊張材として
ＰＣ鋼より線を用い、前記鉄筋は前記ＰＣ鋼より線より
も最外径が僅かに小さいものを用いているから、緊張材
の定着具を従来のままとして利用してその穴に鉄筋を挿
通することができるし、また鉄筋を細径としたことによ
りグラウト材との付着性能もよいから、柱と梁との圧着
部での目地の開きやひび割れの集中を緩和することがで
きて、耐震性能をさらに優れたものとすることができ
る。
ＰＣ鋼より線を用い、前記鉄筋は前記ＰＣ鋼より線より
も最外径が僅かに小さいものを用いているから、緊張材
の定着具を従来のままとして利用してその穴に鉄筋を挿
通することができるし、また鉄筋を細径としたことによ
りグラウト材との付着性能もよいから、柱と梁との圧着
部での目地の開きやひび割れの集中を緩和することがで
きて、耐震性能をさらに優れたものとすることができ
る。
【図１】実施例を示す断面図。
【図２】図１の定着部を示す拡大断面図。
【図３】図２の定着具と緊張材（ＰＣ鋼より線）と鉄筋
の端面図。
の端面図。
【図４】鉄筋の応力−ひずみの関係（正負繰り返し時）
を示すグラフ。
を示すグラフ。
【図５】ＰＣ鋼より線と鉄筋の複合体における荷重−伸
び（正負繰り返し載荷時）の関係を示すグラフ。
び（正負繰り返し載荷時）の関係を示すグラフ。
【図６】ＰＣ鋼より線の応力−ひずみの関係を示すグラ
フ
フ
【図７】圧着工法による工程を示す説明図。
【図８】地震時における緊張材（ＰＣ鋼より線）の応力
変動を示すグラフ。
変動を示すグラフ。
【図９】従来の柱に対する梁の接合構造における荷重−
変形の関係を示すグラフ。
変形の関係を示すグラフ。
１ ・・・・・・・・柱 ２，３・・・・・・・ＰＣ梁 ５，６，７，８・・・シース管 ９・・・・・・・・・定着部 １１・・・・・・・・・支圧板 １２・・・・・・・・・定着具 １２ａ・・・・・・・・穴 １３・・・・・・・・・緊張材（ＰＣ鋼より線） １４・・・・・・・・・鉄筋 １５・・・・・・・・・くさび
Claims (3)
- 【請求項１】 柱の左右側面にＰＣａ梁の端面を接合
し、一方の梁の定着位置から柱を経由して他方の梁の定
着位置まで配置されたシース管に緊張材を挿通させ、梁
の前記定着位置で前記シース管端部に配置された定着具
の穴に前記緊張材の端部を挿通させて緊張且つ定着する
構造において、前記シース管と定着具の穴とに緊張材と
鉄筋とを挿通させ、緊張材を緊張して定着させるととも
に前記シース管内に注入したグラウト材により緊張材と
鉄筋とを柱及び梁と一体化したことを特徴とする柱とＰ
Ｃａ梁との接合構造。 - 【請求項２】 柱の左右側面にＰＣａ梁の端面を接合
し、一方の梁の定着位置から柱を経由して他方の梁の定
着位置まで梁内に配置されたシース管に緊張材を挿通さ
せ、梁の前記定着位置で前記シース管端部に配置した定
着具の穴に前記緊張材の端部を挿通させて緊張且つ定着
させることにより柱と梁とを圧着する方法において、前
記シース管に緊張材と鉄筋とを挿通させるとともに、前
記緊張材と鉄筋の端部を定着具の穴に挿通させ、ここで
緊張材を緊張して柱と梁とを圧着させたうえその緊張材
を前記定着具に定着させる一方、前記鉄筋には緊張力を
与えない状態で、前記シース管内にグラウト材を注入し
て緊張材と鉄筋とを柱及び梁と一体化することを特徴と
する柱とＰＣａ梁との接合方法。 - 【請求項３】 前記緊張材としてＰＣ鋼より線を用い、
前記鉄筋は前記ＰＣ鋼より線よりも最外径が僅かに小さ
いものを用いることを特徴とする請求項２に記載の柱と
ＰＣａ梁との接合方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP234494A JPH07207757A (ja) | 1994-01-14 | 1994-01-14 | 柱とＰＣａ梁との接合構造及び接合方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP234494A JPH07207757A (ja) | 1994-01-14 | 1994-01-14 | 柱とＰＣａ梁との接合構造及び接合方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07207757A true JPH07207757A (ja) | 1995-08-08 |
Family
ID=11526674
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP234494A Pending JPH07207757A (ja) | 1994-01-14 | 1994-01-14 | 柱とＰＣａ梁との接合構造及び接合方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07207757A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1132534A2 (en) * | 2000-03-09 | 2001-09-12 | Yapi Merkezi Prefabrikasyon A.S. | Moment-resisting beam to column connection |
| JP2009256896A (ja) * | 2008-04-14 | 2009-11-05 | Kurosawa Construction Co Ltd | 地盤アンカー |
| KR101491412B1 (ko) * | 2014-05-13 | 2015-02-06 | 브이에스엘코리아 주식회사 | 슬리브를 이용한 강선 정착구 설치장치 및 그 설치방법 |
| CN109837990A (zh) * | 2019-01-17 | 2019-06-04 | 中国水利水电科学研究院 | 一种环状锚索式预应力混凝土筒壳结构及施工方法 |
| JP2019173343A (ja) * | 2018-03-28 | 2019-10-10 | 東京電力ホールディングス株式会社 | プレストレストコンクリート柱 |
-
1994
- 1994-01-14 JP JP234494A patent/JPH07207757A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1132534A2 (en) * | 2000-03-09 | 2001-09-12 | Yapi Merkezi Prefabrikasyon A.S. | Moment-resisting beam to column connection |
| EP1132534A3 (en) * | 2000-03-09 | 2001-10-24 | Yapi Merkezi Prefabrikasyon A.S. | Moment-resisting beam to column connection |
| JP2009256896A (ja) * | 2008-04-14 | 2009-11-05 | Kurosawa Construction Co Ltd | 地盤アンカー |
| KR101491412B1 (ko) * | 2014-05-13 | 2015-02-06 | 브이에스엘코리아 주식회사 | 슬리브를 이용한 강선 정착구 설치장치 및 그 설치방법 |
| JP2019173343A (ja) * | 2018-03-28 | 2019-10-10 | 東京電力ホールディングス株式会社 | プレストレストコンクリート柱 |
| CN109837990A (zh) * | 2019-01-17 | 2019-06-04 | 中国水利水电科学研究院 | 一种环状锚索式预应力混凝土筒壳结构及施工方法 |
| CN109837990B (zh) * | 2019-01-17 | 2020-06-19 | 中国水利水电科学研究院 | 一种环状锚索式预应力混凝土筒壳结构及施工方法 |
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