JPH07207390A - 超弾性バネ - Google Patents
超弾性バネInfo
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- JPH07207390A JPH07207390A JP236894A JP236894A JPH07207390A JP H07207390 A JPH07207390 A JP H07207390A JP 236894 A JP236894 A JP 236894A JP 236894 A JP236894 A JP 236894A JP H07207390 A JPH07207390 A JP H07207390A
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- memory alloy
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 従来に無い合金系で生体温度で十分な超弾性
を示すと共に、生体に対して毒性の少ない超弾性バネを
提供すること。 【構成】 Ｔｉ−Ｐｄ系形状記憶合金を１０％以上の冷
間加工率で冷間加工した後、６００℃以下の温度で熱処
理したものを超弾性バネ用材料として用いる。このＴｉ
−Ｐｄ系形状記憶合金は、マルテンサイト変態開始温度
（Ｍｓ温度）が常用温度以上で、且つその常用温度で与
変形歪の６０％以上が自発的に弾性回復する超弾性を具
備するか、或いはマルテンサイト変態開始温度（Ｍｓ温
度）が１００℃以上で、且つ生体温度で与変形歪の６０
％以上が自発的に弾性回復する超弾性を具備する。
を示すと共に、生体に対して毒性の少ない超弾性バネを
提供すること。 【構成】 Ｔｉ−Ｐｄ系形状記憶合金を１０％以上の冷
間加工率で冷間加工した後、６００℃以下の温度で熱処
理したものを超弾性バネ用材料として用いる。このＴｉ
−Ｐｄ系形状記憶合金は、マルテンサイト変態開始温度
（Ｍｓ温度）が常用温度以上で、且つその常用温度で与
変形歪の６０％以上が自発的に弾性回復する超弾性を具
備するか、或いはマルテンサイト変態開始温度（Ｍｓ温
度）が１００℃以上で、且つ生体温度で与変形歪の６０
％以上が自発的に弾性回復する超弾性を具備する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、Ｔｉ−Ｐｄ系形状記憶
合金を用いて成る超弾性バネに関する。
合金を用いて成る超弾性バネに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、Ｔｉ−Ｎｉ系合金，Ｃｕ−Ｚｎ−
Ａｌ系合金等の形状記憶合金は、マルテンサイト変態の
逆変態に付随して顕著な形状記憶効果を示すことが知ら
れている。又、逆変態の母相状態では、良好な超弾性を
示すことも知られている。
Ａｌ系合金等の形状記憶合金は、マルテンサイト変態の
逆変態に付随して顕著な形状記憶効果を示すことが知ら
れている。又、逆変態の母相状態では、良好な超弾性を
示すことも知られている。
【０００３】特にＴｉ−Ｎｉ系合金は、その超弾性特性
が伸び歪みで７％程度の可逆性を示すため、ステンレス
線やピアノ線等とは異なり、コイル状にしなくてもワイ
ヤバネとして使用できるという利点がある。このような
ワイヤバネは、実用的には例えばカテーテルガイドワイ
ヤ，歯列矯正線，ブラジャーの芯金，コルセットの芯金
等として使用されている。
が伸び歪みで７％程度の可逆性を示すため、ステンレス
線やピアノ線等とは異なり、コイル状にしなくてもワイ
ヤバネとして使用できるという利点がある。このような
ワイヤバネは、実用的には例えばカテーテルガイドワイ
ヤ，歯列矯正線，ブラジャーの芯金，コルセットの芯金
等として使用されている。
【０００４】こうした形状記憶合金に対し、特にＴｉ−
Ｎｉ系合金に超弾性を付与する方法としては、常用温度
よりも低い逆変態完了温度（以下、Ａｆ温度とする）を
持つ合金を７００℃程度の温度で溶体化処理するのが一
般的である。即ち、超弾性ではＡｆ温度以上の母相での
変形に伴って生成される応力誘起マルテンサイト相（Ｓ
ＩＭ）が変形の解放後の自発的逆変態によって起きるこ
とを利用している。
Ｎｉ系合金に超弾性を付与する方法としては、常用温度
よりも低い逆変態完了温度（以下、Ａｆ温度とする）を
持つ合金を７００℃程度の温度で溶体化処理するのが一
般的である。即ち、超弾性ではＡｆ温度以上の母相での
変形に伴って生成される応力誘起マルテンサイト相（Ｓ
ＩＭ）が変形の解放後の自発的逆変態によって起きるこ
とを利用している。
【０００５】ところで、Ａｆ温度が常用温度よりも高い
Ｔｉ−Ｎｉ系合金に超弾性を付与する方法としては、形
状記憶合金の３０％程度を冷間加工後、４００〜５００
（℃）の温度で加工熱処理するか、或いは冷間加工上り
を用いる方法が挙げられる。これらの方法は何れも超弾
性出現温度をＡｆ温度以下に下げるための処理を行うこ
とに他ならない。
Ｔｉ−Ｎｉ系合金に超弾性を付与する方法としては、形
状記憶合金の３０％程度を冷間加工後、４００〜５００
（℃）の温度で加工熱処理するか、或いは冷間加工上り
を用いる方法が挙げられる。これらの方法は何れも超弾
性出現温度をＡｆ温度以下に下げるための処理を行うこ
とに他ならない。
【０００６】ここで、加工熱処理での超弾性出現温度
は、溶体化処理によるマルテンサイト変態開始温度（以
下、Ｍｓ温度とする）以下とすることが困難である。例
えば、Ｍｓ温度が−３０℃のＴｉ−Ｎｉ系合金を冷間加
工後、４００℃の温度で１０分の加工熱処理を行うと、
熱処理後のＡｆ温度は２０℃程度となり、超弾性出現温
度は０℃程度から現れる。
は、溶体化処理によるマルテンサイト変態開始温度（以
下、Ｍｓ温度とする）以下とすることが困難である。例
えば、Ｍｓ温度が−３０℃のＴｉ−Ｎｉ系合金を冷間加
工後、４００℃の温度で１０分の加工熱処理を行うと、
熱処理後のＡｆ温度は２０℃程度となり、超弾性出現温
度は０℃程度から現れる。
【０００７】一方、冷間加工上がりの場合、超弾性はＴ
ｉ−Ｎｉ系合金のＭｓ温度に依らず生体温度（３７℃近
傍）で超弾性を示すので、上述したように歯列矯正線，
メガネフレーム等に実用化されている。但し、Ｔｉ−Ｎ
ｉ系合金のＭｓ温度は合金の組成や熱処理条件を変えて
も１００℃程度が限界となっている。
ｉ−Ｎｉ系合金のＭｓ温度に依らず生体温度（３７℃近
傍）で超弾性を示すので、上述したように歯列矯正線，
メガネフレーム等に実用化されている。但し、Ｔｉ−Ｎ
ｉ系合金のＭｓ温度は合金の組成や熱処理条件を変えて
も１００℃程度が限界となっている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】Ｔｉ−Ｐｄ系合金の場
合、最高で５００℃程度のＭｓ温度を持つが、このＭｓ
温度以下、特に３７℃近傍の生体温度で超弾性を示すも
のの存在は知られていない。
合、最高で５００℃程度のＭｓ温度を持つが、このＭｓ
温度以下、特に３７℃近傍の生体温度で超弾性を示すも
のの存在は知られていない。
【０００９】又、Ｔｉ−Ｎｉ系合金でＭｓ温度が１００
℃の合金材料で得られる加工硬化超弾性を想定した場
合、Ｍｓ温度が５００℃の合金材料による生体温度３７
℃近傍での超弾性を示すものを推定することができな
い。例えばＭｓ温度が１００℃の合金材料を測定可能下
限温度，即ち、絶対零度（−２７３℃）で超弾性を測定
すればその温度差は３７３℃となるが、Ｍｓ温度が５０
０℃の合金材料における生体温度３７℃近傍での温度差
は４６３℃である。このようにＭｓ温度より４６３℃も
低い温度で超弾性を示すものは提示されていない。
℃の合金材料で得られる加工硬化超弾性を想定した場
合、Ｍｓ温度が５００℃の合金材料による生体温度３７
℃近傍での超弾性を示すものを推定することができな
い。例えばＭｓ温度が１００℃の合金材料を測定可能下
限温度，即ち、絶対零度（−２７３℃）で超弾性を測定
すればその温度差は３７３℃となるが、Ｍｓ温度が５０
０℃の合金材料における生体温度３７℃近傍での温度差
は４６３℃である。このようにＭｓ温度より４６３℃も
低い温度で超弾性を示すものは提示されていない。
【００１０】更に、Ｔｉ−Ｎｉ系合金を生体対象として
用いる場合を仮定すると、合金組成中のＮｉが生体の細
胞に対する毒性，或いは皮膚アレルギーを誘発する原因
となる等の問題があり、形状記憶の特性で優れていても
実際には使用できない。
用いる場合を仮定すると、合金組成中のＮｉが生体の細
胞に対する毒性，或いは皮膚アレルギーを誘発する原因
となる等の問題があり、形状記憶の特性で優れていても
実際には使用できない。
【００１１】そこで、生体対象とする場合には、生体に
対して毒性の無い他の形状記憶合金，即ち、例えばＣｕ
基やＦｅ基から成る形状記憶合金を用いれば良いことに
なるが、これらの形状記憶合金は特性や性能が不十分で
あるため、実用化には至っていない。
対して毒性の無い他の形状記憶合金，即ち、例えばＣｕ
基やＦｅ基から成る形状記憶合金を用いれば良いことに
なるが、これらの形状記憶合金は特性や性能が不十分で
あるため、実用化には至っていない。
【００１２】本発明は、かかる問題点を解決すべくなさ
れたもので、その技術的課題は、従来に無い合金系で生
体温度で十分な超弾性を示すと共に、生体に対して毒性
の少ない超弾性バネを提供することにある。
れたもので、その技術的課題は、従来に無い合金系で生
体温度で十分な超弾性を示すと共に、生体に対して毒性
の少ない超弾性バネを提供することにある。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明によれば、Ｍｓ温
度が常用温度以上で、且つ該常用温度で与変形歪の６０
％以上が自発的に弾性回復するＴｉ−Ｐｄ系形状記憶合
金を用いて成る超弾性バネが得られる。
度が常用温度以上で、且つ該常用温度で与変形歪の６０
％以上が自発的に弾性回復するＴｉ−Ｐｄ系形状記憶合
金を用いて成る超弾性バネが得られる。
【００１４】又、本発明によれば、Ｍｓ温度が１００℃
以上で、且つ生体温度で与変形歪の６０％以上が自発的
に弾性回復するＴｉ−Ｐｄ系形状記憶合金を用いて成る
超弾性バネが得られる。
以上で、且つ生体温度で与変形歪の６０％以上が自発的
に弾性回復するＴｉ−Ｐｄ系形状記憶合金を用いて成る
超弾性バネが得られる。
【００１５】更に、本発明によれば、上記何れかの超弾
性バネにおいて、Ｔｉ−Ｐｄ系形状記憶合金は、１０％
以上の冷間加工率で冷間加工された後、６００℃以下の
温度で熱処理された超弾性バネが得られる。
性バネにおいて、Ｔｉ−Ｐｄ系形状記憶合金は、１０％
以上の冷間加工率で冷間加工された後、６００℃以下の
温度で熱処理された超弾性バネが得られる。
【００１６】
【実施例】以下に実施例を挙げ、本発明の超弾性バネに
ついて、図面を参照して詳細に説明する。最初に、本発
明の超弾性バネの概要を簡単に説明する。
ついて、図面を参照して詳細に説明する。最初に、本発
明の超弾性バネの概要を簡単に説明する。
【００１７】この超弾性バネは、Ｍｓ温度が常用温度以
上で、且つその常用温度で与変形歪の６０％以上が自発
的に弾性回復するＴｉ−Ｐｄ系形状記憶合金を用いて成
るか、或いはＭｓ温度が１００℃以上で、且つ生体温度
で与変形歪の６０％以上が自発的に弾性回復するＴｉ−
Ｐｄ系形状記憶合金を用いて成るものである。
上で、且つその常用温度で与変形歪の６０％以上が自発
的に弾性回復するＴｉ−Ｐｄ系形状記憶合金を用いて成
るか、或いはＭｓ温度が１００℃以上で、且つ生体温度
で与変形歪の６０％以上が自発的に弾性回復するＴｉ−
Ｐｄ系形状記憶合金を用いて成るものである。
【００１８】因みに、これらのＴｉ−Ｐｄ系形状記憶合
金において、与変形歪に対する弾性回復率を６０％以上
としたのは、６０％未満であればバネとしての機能が十
分に得られなくなるからである。更に、これらの超弾性
バネにおけるＴｉ−Ｐｄ系形状記憶合金は、何れも１０
％以上の冷間加工率で冷間加工された後、６００℃以下
の温度で熱処理されたものである。
金において、与変形歪に対する弾性回復率を６０％以上
としたのは、６０％未満であればバネとしての機能が十
分に得られなくなるからである。更に、これらの超弾性
バネにおけるＴｉ−Ｐｄ系形状記憶合金は、何れも１０
％以上の冷間加工率で冷間加工された後、６００℃以下
の温度で熱処理されたものである。
【００１９】そこで、以下はこれらの超弾性バネ材料用
のＴｉ−Ｐｄ系形状記憶合金について、幾つかの具体的
な実施例を挙げてその製造方法を合わせて説明する。
のＴｉ−Ｐｄ系形状記憶合金について、幾つかの具体的
な実施例を挙げてその製造方法を合わせて説明する。
【００２０】（実施例１）実施例１では互いに組成の異
なるＴｉ−Ｐｄ系合金及びＴｉ−Ｎｉ合金の合計７種を
高周波真空溶解後、冷間加工及び熱間加工を行うことに
より、それぞれ線径φが０．５ｍｍの線材とした。但
し、冷間加工における冷間加工率は２０％（線材断面積
の２０％を冷間加工で小さくすること）で、熱処理条件
は未処理（なし）の場合を含めてそれぞれ３００℃の温
度で３０分間，４００℃の温度で３０分間，５００℃の
温度で３０分間，６００℃の温度で１０分間，７００℃
の温度で１０分間行った。
なるＴｉ−Ｐｄ系合金及びＴｉ−Ｎｉ合金の合計７種を
高周波真空溶解後、冷間加工及び熱間加工を行うことに
より、それぞれ線径φが０．５ｍｍの線材とした。但
し、冷間加工における冷間加工率は２０％（線材断面積
の２０％を冷間加工で小さくすること）で、熱処理条件
は未処理（なし）の場合を含めてそれぞれ３００℃の温
度で３０分間，４００℃の温度で３０分間，５００℃の
温度で３０分間，６００℃の温度で１０分間，７００℃
の温度で１０分間行った。
【００２１】引き続き、これらの各形状記憶合金線試料
に関するＭｓ温度を１０００℃の温度条件下で熱処理し
たものに対して示差走査熱量計によって求めると共に、
各形状記憶合金線試料に関する超弾性（弾性回復率）を
３％引っ張り力を与えたとき（以下、３％与歪とする）
の生体温度３７℃における超弾性歪比（％）［（超弾性
歪／３％与歪）×１００］として調べたところ、表１に
示すような結果となった。
に関するＭｓ温度を１０００℃の温度条件下で熱処理し
たものに対して示差走査熱量計によって求めると共に、
各形状記憶合金線試料に関する超弾性（弾性回復率）を
３％引っ張り力を与えたとき（以下、３％与歪とする）
の生体温度３７℃における超弾性歪比（％）［（超弾性
歪／３％与歪）×１００］として調べたところ、表１に
示すような結果となった。
【００２２】
【表１】
【００２３】表１からは、試料番号１〜５のＴｉ−Ｐｄ
系形状記憶合金（線試料）は、何れもＭｓ温度が１００
℃以上であると共に、６００℃以下の熱処理によって少
なくとも３％与歪に対して６０％以上の弾性回復率を持
つため、超弾性バネとして適当であることが判る。又、
特に試料番号１，３，４，及び５のものは６００℃以下
の全部の熱処理条件によって３％与歪に対して６０％以
上の弾性回復率を有するため、その特性及び性能の確保
が製造面で有利となっているが、試料番号２のものは４
００℃以下の熱処理条件（未処理を含む）で加工硬化が
激しくなり、この結果、伸びが十分にとれなくなって引
っ張り試験時に断線しまうので、熱処理条件を注意する
必要がある。
系形状記憶合金（線試料）は、何れもＭｓ温度が１００
℃以上であると共に、６００℃以下の熱処理によって少
なくとも３％与歪に対して６０％以上の弾性回復率を持
つため、超弾性バネとして適当であることが判る。又、
特に試料番号１，３，４，及び５のものは６００℃以下
の全部の熱処理条件によって３％与歪に対して６０％以
上の弾性回復率を有するため、その特性及び性能の確保
が製造面で有利となっているが、試料番号２のものは４
００℃以下の熱処理条件（未処理を含む）で加工硬化が
激しくなり、この結果、伸びが十分にとれなくなって引
っ張り試験時に断線しまうので、熱処理条件を注意する
必要がある。
【００２４】一方、試料番号６，７の比較例としてのＴ
ｉ−Ｎｉ系形状記憶合金（線試料）では、Ｍｓ温度が１
００℃未満と小さく、３００℃以下の熱処理条件で急激
な弾性回復が得られるが、４００〜７００（℃）の範囲
までの熱処理条件下では３％与歪に対して十分な弾性回
復率が得られないため、超弾性バネとして不適当となる
ことが判る。
ｉ−Ｎｉ系形状記憶合金（線試料）では、Ｍｓ温度が１
００℃未満と小さく、３００℃以下の熱処理条件で急激
な弾性回復が得られるが、４００〜７００（℃）の範囲
までの熱処理条件下では３％与歪に対して十分な弾性回
復率が得られないため、超弾性バネとして不適当となる
ことが判る。
【００２５】図１は、表１に示した試料番号１及び４の
組成のＴｉ−Ｐｄ系形状記憶合金（線試料）に関する２
０℃，６０℃，及び１００℃における応力歪線図を示し
たものである。図１からは、試料番号１及び４の組成の
Ｔｉ−Ｐｄ系形状記憶合金（線試料）は、各温度条件の
何れにおいても、応力Ｐ（ＭＰａ）に対して優れた歪特
性が確保され、その弾性回復率は上述した３％与歪（ε
＝３％）のほぼ６０％以上に収められることが判る。
組成のＴｉ−Ｐｄ系形状記憶合金（線試料）に関する２
０℃，６０℃，及び１００℃における応力歪線図を示し
たものである。図１からは、試料番号１及び４の組成の
Ｔｉ−Ｐｄ系形状記憶合金（線試料）は、各温度条件の
何れにおいても、応力Ｐ（ＭＰａ）に対して優れた歪特
性が確保され、その弾性回復率は上述した３％与歪（ε
＝３％）のほぼ６０％以上に収められることが判る。
【００２６】（実施例２）実施例２では、表１に示した
試料番号１及び５の組成のＴｉ−Ｐｄ系形状記憶合金の
２種を高周波真空溶解後、０，５，１０，２０，３０
（％）の可変的な冷間加工率による冷間加工，及び熱処
理をそれぞれ５００℃の温度で３０分間行うことによ
り、それぞれ線径φが０．５ｍｍの供試線材を得た。引
き続き、これらの各形状記憶合金線試料に対して実施例
１の場合と同様に超弾性を３％与歪の生体温度３７℃に
おける超弾性歪比（％）［（超弾性歪／３％与歪）×１
００］として調べたところ、表２に示すような結果とな
った。
試料番号１及び５の組成のＴｉ−Ｐｄ系形状記憶合金の
２種を高周波真空溶解後、０，５，１０，２０，３０
（％）の可変的な冷間加工率による冷間加工，及び熱処
理をそれぞれ５００℃の温度で３０分間行うことによ
り、それぞれ線径φが０．５ｍｍの供試線材を得た。引
き続き、これらの各形状記憶合金線試料に対して実施例
１の場合と同様に超弾性を３％与歪の生体温度３７℃に
おける超弾性歪比（％）［（超弾性歪／３％与歪）×１
００］として調べたところ、表２に示すような結果とな
った。
【００２７】
【表２】
【００２８】表２からは、超弾性バネとして適当な超弾
性を得るためには、冷間加工率を１０％以上，好ましく
は２０％以上とすれば良いことが判る。
性を得るためには、冷間加工率を１０％以上，好ましく
は２０％以上とすれば良いことが判る。
【００２９】次に、試料番号１の組成のＴｉ−Ｐｄ系形
状記憶合金を用いて冷間加工率２０％による冷間加工，
及び熱処理を６００℃，７００℃，及び１０００℃の温
度で処理時間を変えて行うことにより、それぞれ線径φ
が０．５ｍｍの線材を得た。引き続き、これらの各形状
記憶合金線試料に対して実施例１の場合と同様に超弾性
を３％与歪の生体温度３７℃における超弾性歪比（％）
［（超弾性歪／３％与歪）×１００］として調べたとこ
ろ、表３に示すような結果となった。
状記憶合金を用いて冷間加工率２０％による冷間加工，
及び熱処理を６００℃，７００℃，及び１０００℃の温
度で処理時間を変えて行うことにより、それぞれ線径φ
が０．５ｍｍの線材を得た。引き続き、これらの各形状
記憶合金線試料に対して実施例１の場合と同様に超弾性
を３％与歪の生体温度３７℃における超弾性歪比（％）
［（超弾性歪／３％与歪）×１００］として調べたとこ
ろ、表３に示すような結果となった。
【００３０】
【表３】
【００３１】表３からは、熱間加工における熱処理条件
は、冷間加工による加工歪が完全に損われない条件とし
て行う必要があることが判る。例えば、熱処理を６００
℃で行う場合、熱処理時間が３０分間未満であれば約６
０％程度の弾性回復率が得られ、６００℃を越える温度
でも熱処理時間を考慮することで適度な弾性回復率が得
られることが判る。
は、冷間加工による加工歪が完全に損われない条件とし
て行う必要があることが判る。例えば、熱処理を６００
℃で行う場合、熱処理時間が３０分間未満であれば約６
０％程度の弾性回復率が得られ、６００℃を越える温度
でも熱処理時間を考慮することで適度な弾性回復率が得
られることが判る。
【００３２】尚、上述した各実施例では、超弾性バネ用
材料の形状記憶合金として、Ｔｉ−Ｐｄ合金及び一部の
第３元素添加Ｔｉ−Ｐｄ系合金（Ｔｉ−Ｎｉ−Ｘ合金）
を説明したが、第３元素Ｘとして、Ｆｅ，Ｃｒ，Ｖ，Ｎ
ｉ，Ｃｕ等を添加したＭｓ温度が１００℃以上のＴｉ−
Ｐｄ−Ｘ系合金の場合も超弾性バネ用材料として適用可
能である。又、超弾性バネ用材料としてのＴｉ−Ｐｄ系
形状記憶合金は、Ｍｓ温度が常用温度から１００℃未満
までの範囲のものでも製造工程で加工硬化して超弾性が
得られることは、Ｔｉ−Ｎｉ系合金を対象にした場合と
同様に自明である。
材料の形状記憶合金として、Ｔｉ−Ｐｄ合金及び一部の
第３元素添加Ｔｉ−Ｐｄ系合金（Ｔｉ−Ｎｉ−Ｘ合金）
を説明したが、第３元素Ｘとして、Ｆｅ，Ｃｒ，Ｖ，Ｎ
ｉ，Ｃｕ等を添加したＭｓ温度が１００℃以上のＴｉ−
Ｐｄ−Ｘ系合金の場合も超弾性バネ用材料として適用可
能である。又、超弾性バネ用材料としてのＴｉ−Ｐｄ系
形状記憶合金は、Ｍｓ温度が常用温度から１００℃未満
までの範囲のものでも製造工程で加工硬化して超弾性が
得られることは、Ｔｉ−Ｎｉ系合金を対象にした場合と
同様に自明である。
【００３３】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明によれ
ば、冷間加工における冷間加工率と熱処理条件とを適度
に選定することにより、従来に無い合金で生体温度で十
分な超弾性を示すと共に、生体に対して毒性の少ない超
弾性バネが得られるようになる。この超弾性バネは、常
用温度で優れた弾性回復を示すため、生体用のみならず
幅広い分野での適用可能となる。
ば、冷間加工における冷間加工率と熱処理条件とを適度
に選定することにより、従来に無い合金で生体温度で十
分な超弾性を示すと共に、生体に対して毒性の少ない超
弾性バネが得られるようになる。この超弾性バネは、常
用温度で優れた弾性回復を示すため、生体用のみならず
幅広い分野での適用可能となる。
【図１】本発明の実施例１に係る表１に示した試料番号
１及び４の組成のＴｉ−Ｐｄ系形状記憶合金（線試料）
に関する２０℃，６０℃，及び１００℃における応力歪
線図を示したものである。
１及び４の組成のＴｉ−Ｐｄ系形状記憶合金（線試料）
に関する２０℃，６０℃，及び１００℃における応力歪
線図を示したものである。
Claims (3)
- 【請求項１】 マルテンサイト変態開始温度が常用温度
以上で、且つ該常用温度で与変形歪の６０％以上が自発
的に弾性回復するＴｉ−Ｐｄ系形状記憶合金を用いて成
ることを特徴とする超弾性バネ。 - 【請求項２】 マルテンサイト変態開始温度が１００℃
以上で、且つ生体温度で与変形歪の６０％以上が自発的
に弾性回復するＴｉ−Ｐｄ系形状記憶合金を用いて成る
ことを特徴とする超弾性バネ。 - 【請求項３】 請求項１又は２記載の超弾性バネにおい
て、前記Ｔｉ−Ｐｄ系形状記憶合金は、１０％以上の冷
間加工率で冷間加工された後、６００℃以下の温度で熱
処理されたものであることを特徴とする超弾性バネ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP236894A JPH07207390A (ja) | 1994-01-14 | 1994-01-14 | 超弾性バネ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP236894A JPH07207390A (ja) | 1994-01-14 | 1994-01-14 | 超弾性バネ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07207390A true JPH07207390A (ja) | 1995-08-08 |
Family
ID=11527319
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP236894A Pending JPH07207390A (ja) | 1994-01-14 | 1994-01-14 | 超弾性バネ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07207390A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008138733A (ja) * | 2006-11-30 | 2008-06-19 | National Institute Of Advanced Industrial & Technology | 逆止弁 |
| JP2016006218A (ja) * | 2014-05-29 | 2016-01-14 | 国立研究開発法人物質・材料研究機構 | 高温形状記憶合金およびその製造方法 |
| WO2023091378A1 (en) * | 2021-11-16 | 2023-05-25 | Theodosios Alexander | Collapsing and expanding structures with shape memory materials at multiple temperatures |
| US11679250B2 (en) | 2019-06-28 | 2023-06-20 | Theodosios Alexander | Removable mechanical circulatory support for short term use |
-
1994
- 1994-01-14 JP JP236894A patent/JPH07207390A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008138733A (ja) * | 2006-11-30 | 2008-06-19 | National Institute Of Advanced Industrial & Technology | 逆止弁 |
| JP2016006218A (ja) * | 2014-05-29 | 2016-01-14 | 国立研究開発法人物質・材料研究機構 | 高温形状記憶合金およびその製造方法 |
| US11679250B2 (en) | 2019-06-28 | 2023-06-20 | Theodosios Alexander | Removable mechanical circulatory support for short term use |
| WO2023091378A1 (en) * | 2021-11-16 | 2023-05-25 | Theodosios Alexander | Collapsing and expanding structures with shape memory materials at multiple temperatures |
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| Date | Code | Title | Description |
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| A521 | Written amendment |
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