JPH07188854A - 面内異方性の小さい冷延鋼板 - Google Patents
面内異方性の小さい冷延鋼板Info
- Publication number
- JPH07188854A JPH07188854A JP33791293A JP33791293A JPH07188854A JP H07188854 A JPH07188854 A JP H07188854A JP 33791293 A JP33791293 A JP 33791293A JP 33791293 A JP33791293 A JP 33791293A JP H07188854 A JPH07188854 A JP H07188854A
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- JP
- Japan
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- steel sheet
- plane anisotropy
- rolled steel
- less
- cold
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 成分組成の調整により、面内異方性の小さい
極低炭素窒素冷延鋼板を提供する。 【構成】 ｗｔ％で、Ｃ：０．０００３〜０．００２
５、Ｓｉ：０．０３以下、Ｍｎ：０．０３〜０．２５、
Ｐ：０．０１５以下、Ｓ：０．００２〜０．０２、Ｓｏ
ｌ．Ａｌ：０．０２〜０．１、Ｎ：０．００２５以下、
Ｂ：０．０００５〜０．００２０を含み、かつ〔Ｃ〕＋
０．０１５×〔Ｍｎ〕≦０．００４５、および〔Ｍｎ〕
×〔Ｂ〕≦２×１０-4、ただし〔Ａ〕は元素Ａのｗｔ
％、なる式を満たす鋼を溶製し、スラブとなし、通常の
熱間圧延、冷間圧延、連続焼鈍することにより得られる
面内異方性の小さい極低炭素窒素冷延鋼板。
極低炭素窒素冷延鋼板を提供する。 【構成】 ｗｔ％で、Ｃ：０．０００３〜０．００２
５、Ｓｉ：０．０３以下、Ｍｎ：０．０３〜０．２５、
Ｐ：０．０１５以下、Ｓ：０．００２〜０．０２、Ｓｏ
ｌ．Ａｌ：０．０２〜０．１、Ｎ：０．００２５以下、
Ｂ：０．０００５〜０．００２０を含み、かつ〔Ｃ〕＋
０．０１５×〔Ｍｎ〕≦０．００４５、および〔Ｍｎ〕
×〔Ｂ〕≦２×１０-4、ただし〔Ａ〕は元素Ａのｗｔ
％、なる式を満たす鋼を溶製し、スラブとなし、通常の
熱間圧延、冷間圧延、連続焼鈍することにより得られる
面内異方性の小さい極低炭素窒素冷延鋼板。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、 面内異方性の小さい極
低炭素窒素冷延鋼板に関する。
低炭素窒素冷延鋼板に関する。
【０００２】
【従来技術】近年、製鋼技術の進歩により鋼中のＣ、 Ｎ
量を30ppm 以下の極低量域まで低減した鋼が安定して製
造できるようになった。
量を30ppm 以下の極低量域まで低減した鋼が安定して製
造できるようになった。
【０００３】この極低炭素窒素鋼にＴｉ、Ｎｂを単独
で、あるいは複合添加することにより、非時効性で優れ
た深絞り加工性や延性を有する冷延鋼板が製造され、実
際にハイグレードの加工用として使われている。また、
このＴｉ，Ｎｂの添加された極低炭素窒素冷延鋼板は、
板面内のｒ値の異方性（Δｒ）も０．３前後で小さく、
そのため絞り加工時に発生する耳を小さくでき、プレス
加工時のトラブル回避や鋼板の有効使用という観点から
も大きなメリットを有する。なおここで、面内異方性Δ
ｒは、Δｒ＝（ｒ0 ＋ｒ90ー２ｒ45）／２で表せる。ｒ
0 、ｒ90、ｒ45は圧延方向に対し０、９０、４５度方向
のｒ値である。
で、あるいは複合添加することにより、非時効性で優れ
た深絞り加工性や延性を有する冷延鋼板が製造され、実
際にハイグレードの加工用として使われている。また、
このＴｉ，Ｎｂの添加された極低炭素窒素冷延鋼板は、
板面内のｒ値の異方性（Δｒ）も０．３前後で小さく、
そのため絞り加工時に発生する耳を小さくでき、プレス
加工時のトラブル回避や鋼板の有効使用という観点から
も大きなメリットを有する。なおここで、面内異方性Δ
ｒは、Δｒ＝（ｒ0 ＋ｒ90ー２ｒ45）／２で表せる。ｒ
0 、ｒ90、ｒ45は圧延方向に対し０、９０、４５度方向
のｒ値である。
【０００４】このようにＴｉ、Ｎｂ添加鋼は、まさにオ
ールマイティーな冷延鋼板といえるが、コスト面からみ
ると、Ｔｉ、Ｎｂの添加はコスト高になり、できればこ
のような元素を使わない方が望ましい。
ールマイティーな冷延鋼板といえるが、コスト面からみ
ると、Ｔｉ、Ｎｂの添加はコスト高になり、できればこ
のような元素を使わない方が望ましい。
【０００５】Ｔｉ、Ｎｂを使用しないで、非時効性で優
れた深絞り加工性を有する冷延鋼板の製造方法はいくつ
か提案されている。特開昭５５ー５８３３３号公報に
は、極低炭素Ａｌキルド鋼の成分、熱延条件、連続焼鈍
の熱サイクルを調整して、非時効性で深絞り加工性の優
れた冷延鋼板の製造方法が、また特公昭５９ー１０４１
４号公報、特公昭６１ー１００１４号公報には、いずれ
もＢ添加極低炭素Ａｌキルド鋼を用い、その成分、熱延
条件、連続焼鈍の熱サイクルを調整して、前者では深絞
り加工性の優れた冷延鋼板、後者では非時効性で塗装焼
付硬化性の優れた深絞り加工用冷延鋼板の製造方法が開
示されている。
れた深絞り加工性を有する冷延鋼板の製造方法はいくつ
か提案されている。特開昭５５ー５８３３３号公報に
は、極低炭素Ａｌキルド鋼の成分、熱延条件、連続焼鈍
の熱サイクルを調整して、非時効性で深絞り加工性の優
れた冷延鋼板の製造方法が、また特公昭５９ー１０４１
４号公報、特公昭６１ー１００１４号公報には、いずれ
もＢ添加極低炭素Ａｌキルド鋼を用い、その成分、熱延
条件、連続焼鈍の熱サイクルを調整して、前者では深絞
り加工性の優れた冷延鋼板、後者では非時効性で塗装焼
付硬化性の優れた深絞り加工用冷延鋼板の製造方法が開
示されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら特開昭５
５ー５８３３３号公報に開示されている冷延鋼板の延性
は必ずしも高くなく、また我々の追試によれば、Δｒが
０．８以上と著しく高く、面内異方性の大きなものとな
った。
５ー５８３３３号公報に開示されている冷延鋼板の延性
は必ずしも高くなく、また我々の追試によれば、Δｒが
０．８以上と著しく高く、面内異方性の大きなものとな
った。
【０００７】特公昭５９ー１０４１４号公報、特公昭６
１ー１００１４号公報に開示されている冷延鋼板の面内
異方性Δｒは前者では０．６以上と高く、後者では、記
述されてないが我々の追試によれば前者とほとんど変わ
らない値であった。
１ー１００１４号公報に開示されている冷延鋼板の面内
異方性Δｒは前者では０．６以上と高く、後者では、記
述されてないが我々の追試によれば前者とほとんど変わ
らない値であった。
【０００８】本発明はこのような課題を解決するために
なされたもので、Ｂ添加極低炭素窒素鋼のＣ、Ｍｎ、Ｂ
量を調整することにより、Ｔｉ、Ｎｂ添加鋼に匹敵する
面内異方性の小さい冷延鋼板を提供することを目的とす
る。
なされたもので、Ｂ添加極低炭素窒素鋼のＣ、Ｍｎ、Ｂ
量を調整することにより、Ｔｉ、Ｎｂ添加鋼に匹敵する
面内異方性の小さい冷延鋼板を提供することを目的とす
る。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記課題は、 ｗｔ％で、
Ｃ：０．０００３〜０．００２５、Ｓｉ：０．０３以
下、 Ｍｎ：０．０３〜０．２５、Ｐ：０．０１５以下、
Ｓ：０．００２〜０．０２、 Ｓｏｌ．Ａｌ：０．０２〜
０．１、Ｎ：０．００２５以下、 Ｂ：０．０００５〜
０．００２０を含み、かつ〔Ｃ〕＋０．０１５×〔Ｍ
ｎ〕≦０．００４５、および〔Ｍｎ〕×〔Ｂ〕≦２×１
０-4、ただし〔Ａ〕は元素Ａのｗｔ％、なる式を満たす
冷延鋼板により解決される。
Ｃ：０．０００３〜０．００２５、Ｓｉ：０．０３以
下、 Ｍｎ：０．０３〜０．２５、Ｐ：０．０１５以下、
Ｓ：０．００２〜０．０２、 Ｓｏｌ．Ａｌ：０．０２〜
０．１、Ｎ：０．００２５以下、 Ｂ：０．０００５〜
０．００２０を含み、かつ〔Ｃ〕＋０．０１５×〔Ｍ
ｎ〕≦０．００４５、および〔Ｍｎ〕×〔Ｂ〕≦２×１
０-4、ただし〔Ａ〕は元素Ａのｗｔ％、なる式を満たす
冷延鋼板により解決される。
【００１０】
【作用】ｗｔ％で、Ｃ：０．０００１〜０．００３、Ｓ
ｉ：≦０．０３、Ｍｎ：０．０２〜０．３、Ｐ：≦０．
０１５、Ｓ：０．００２〜０．０２、Ｓｏｌ．Ａｌ：
０．０２〜０．１、Ｎ：≦０．００２５、Ｂ：≦０．０
０２５からなる種々の成分組成を有するＢ添加極低炭素
窒素鋼を、意図的にＣ、Ｍｎ、Ｂの含有量を変えて溶製
し、スラブとなし、熱間圧延後冷間圧延を施し、連続焼
鈍の熱サイクルをシミュレートした再結晶焼鈍を行っ
た。
ｉ：≦０．０３、Ｍｎ：０．０２〜０．３、Ｐ：≦０．
０１５、Ｓ：０．００２〜０．０２、Ｓｏｌ．Ａｌ：
０．０２〜０．１、Ｎ：≦０．００２５、Ｂ：≦０．０
０２５からなる種々の成分組成を有するＢ添加極低炭素
窒素鋼を、意図的にＣ、Ｍｎ、Ｂの含有量を変えて溶製
し、スラブとなし、熱間圧延後冷間圧延を施し、連続焼
鈍の熱サイクルをシミュレートした再結晶焼鈍を行っ
た。
【００１１】伸長率０．５％の調質圧延を行った後、 圧
延方向（０°）、 圧延方向と４５°をなす方向、 圧延方
向と９０°をなす方向からＪＩＳ５号試験片を切り出
し、 ｒ値を測定し、Δｒ＝（ｒ0 ＋ｒ90ー２ｒ45）／２
から面内異方性の大きさを評価した。また、圧延方向か
らＪＩＳ５号試験片を切り出し、ＡＩ（時効指数）の測
定も合わせて行った。ＡＩは試験片に８％の予歪を与
え、１００℃で１ｈｒの熱処理を行ったときの応力上昇
分である。
延方向（０°）、 圧延方向と４５°をなす方向、 圧延方
向と９０°をなす方向からＪＩＳ５号試験片を切り出
し、 ｒ値を測定し、Δｒ＝（ｒ0 ＋ｒ90ー２ｒ45）／２
から面内異方性の大きさを評価した。また、圧延方向か
らＪＩＳ５号試験片を切り出し、ＡＩ（時効指数）の測
定も合わせて行った。ＡＩは試験片に８％の予歪を与
え、１００℃で１ｈｒの熱処理を行ったときの応力上昇
分である。
【００１２】図１に示すように、 面内異方性ΔｒはＭｎ
およびＢ添加量に強く依存し、 Ｍｎ量とＢ量の積が２×
１０-4以下を満たす場合にΔｒが０．３以下と小さい値
の得られることが判明した。なお図１に示すように、 Ｍ
ｎ量を０．０３％未満またはＢ量を０．０００５％未満
とした場合には、 Δｒは０．５以上と高くなる。Ｍｎ量
が０．０３％以上かつＢ量が０．０００５％以上で、 Ｍ
ｎ量とＢ量の積が２×１０-4以下を満たすときに得られ
る０．３以下のΔｒは、 極低炭素窒素鋼のΔｒとして
は，従来の常識に反して大幅に低減された値である。こ
のような小さい面内異方性の得られた理由については必
ずしも明らかではないが、ＭｎとＢの微妙な量的バラン
スにより熱延板組織が微細化されたためと考えられる。
およびＢ添加量に強く依存し、 Ｍｎ量とＢ量の積が２×
１０-4以下を満たす場合にΔｒが０．３以下と小さい値
の得られることが判明した。なお図１に示すように、 Ｍ
ｎ量を０．０３％未満またはＢ量を０．０００５％未満
とした場合には、 Δｒは０．５以上と高くなる。Ｍｎ量
が０．０３％以上かつＢ量が０．０００５％以上で、 Ｍ
ｎ量とＢ量の積が２×１０-4以下を満たすときに得られ
る０．３以下のΔｒは、 極低炭素窒素鋼のΔｒとして
は，従来の常識に反して大幅に低減された値である。こ
のような小さい面内異方性の得られた理由については必
ずしも明らかではないが、ＭｎとＢの微妙な量的バラン
スにより熱延板組織が微細化されたためと考えられる。
【００１３】なおＢ量を０．００２０％を越えて添加す
ると、Δｒが大きくなるばかりか、延性が劣化する。
ると、Δｒが大きくなるばかりか、延性が劣化する。
【００１４】つぎに、 上記のＭｎおよびＢ量が〔Ｍｎ〕
×〔Ｂ〕≦２×１０-4を満たす成分系のサンプルについ
てさらに詳細に検討した結果、 図２に示すように、面内
異方性Δｒが小さく、しかもＡＩの低い耐時効性の優れ
たものを得るにはＣとＭｎ量の間にも最適成分範囲が存
在することを見出した。すなわちＣ量が０．０００３〜
０．００２５％、Ｍｎ量が０．０３〜０．２５％で、 か
つ〔Ｃ〕＋０．０１５×〔Ｍｎ〕≦０．００４５を満た
すＣ、 Ｍｎ量の鋼では、 Δｒが０．３以下と面内異方性
が小さく、 しかもＡＩが４０ＭＰａ以下になり耐時効性
にも優れる。面内異方性の小さくなる理由は明らかでは
ないが、前述のＭｎとＢの場合と同様、ＣとＭｎの間に
も何らかの相互作用が存在し、量的なバランスが適当に
なると熱延板組織が微細化されるためと推察される。Ａ
Ｉが低いのは、Ｃ量自体が０．００２５％以下と極めて
低くコントロールされているためである。
×〔Ｂ〕≦２×１０-4を満たす成分系のサンプルについ
てさらに詳細に検討した結果、 図２に示すように、面内
異方性Δｒが小さく、しかもＡＩの低い耐時効性の優れ
たものを得るにはＣとＭｎ量の間にも最適成分範囲が存
在することを見出した。すなわちＣ量が０．０００３〜
０．００２５％、Ｍｎ量が０．０３〜０．２５％で、 か
つ〔Ｃ〕＋０．０１５×〔Ｍｎ〕≦０．００４５を満た
すＣ、 Ｍｎ量の鋼では、 Δｒが０．３以下と面内異方性
が小さく、 しかもＡＩが４０ＭＰａ以下になり耐時効性
にも優れる。面内異方性の小さくなる理由は明らかでは
ないが、前述のＭｎとＢの場合と同様、ＣとＭｎの間に
も何らかの相互作用が存在し、量的なバランスが適当に
なると熱延板組織が微細化されるためと推察される。Ａ
Ｉが低いのは、Ｃ量自体が０．００２５％以下と極めて
低くコントロールされているためである。
【００１５】以上のごとくＣ、Ｍｎ、Ｂ量は限定される
が、それ以外の成分を限定した理由は以下のごとくであ
る。
が、それ以外の成分を限定した理由は以下のごとくであ
る。
【００１６】Ｓｉは０．０３％を超えて添加すると、 硬
化し、加工性が劣化するので０．０３％を上限とする。
化し、加工性が劣化するので０．０３％を上限とする。
【００１７】Ｐは０．０１５％を越えて含有させると、
硬化し、加工性が劣化し、さらに二次加工脆化を招きや
すくなるため０．０１５％を上限とした。
硬化し、加工性が劣化し、さらに二次加工脆化を招きや
すくなるため０．０１５％を上限とした。
【００１８】Ｓは０．００２％を下回ると酸洗時にスケ
ールの剥離性が低下するので０．００２％を下限とし
た。一方、０．０２％を越えて含有すると延性を劣化さ
せるので、０．０２％を上限とした。
ールの剥離性が低下するので０．００２％を下限とし
た。一方、０．０２％を越えて含有すると延性を劣化さ
せるので、０．０２％を上限とした。
【００１９】Ａｌは脱酸およびＮの固定のために必要で
あるが、 多量に添加するとコストの上昇をもたらすため
０．１％を上限とした。一方、０．０２％を下回る場合
は、Ｎの固定が不十分となり、 耐時効性が劣化するので
０．０２％を下限とした。
あるが、 多量に添加するとコストの上昇をもたらすため
０．１％を上限とした。一方、０．０２％を下回る場合
は、Ｎの固定が不十分となり、 耐時効性が劣化するので
０．０２％を下限とした。
【００２０】Ｎは時効性の観点からは少ない方が望まし
い。本発明の効果を損わない範囲として、 その上限を
０．００２５％とした。
い。本発明の効果を損わない範囲として、 その上限を
０．００２５％とした。
【００２１】本発明は、 連続焼鈍後に各種電気めっき処
理やそれに加えて有機被覆処理を行うことや冷間圧延後
の鋼板を連続溶融亜鉛めっき処理することなどして得ら
れる耐食性の優れた表面処理鋼板に適用することも可能
である。
理やそれに加えて有機被覆処理を行うことや冷間圧延後
の鋼板を連続溶融亜鉛めっき処理することなどして得ら
れる耐食性の優れた表面処理鋼板に適用することも可能
である。
【００２２】
【実施例】表１に示すＣ、Ｍｎ、Ｎ、Ｂ量を変え、その
他の成分は本発明範囲内の組成を有する鋼を溶製し、連
続鋳造、 熱間圧延、 冷間圧延および連続焼鈍するという
通常のプロセスで冷延鋼板を製造した。
他の成分は本発明範囲内の組成を有する鋼を溶製し、連
続鋳造、 熱間圧延、 冷間圧延および連続焼鈍するという
通常のプロセスで冷延鋼板を製造した。
【００２３】伸長率0.5%の調質圧延を行った後、 前記し
た方法で面内異方性Δｒと時効指数ＡＩの測定を行っ
た。これらの特性値を、熱延板のフェライト粒度Ｎｏ．
と共に表２に示す。
た方法で面内異方性Δｒと時効指数ＡＩの測定を行っ
た。これらの特性値を、熱延板のフェライト粒度Ｎｏ．
と共に表２に示す。
【００２４】Ｃ、Ｍｎ、Ｎ、Ｂ量が本発明の範囲内で、
〔Ｍｎ〕×〔Ｂ〕の値が２×１０-4以下で、かつ〔Ｃ〕
＋０．０１５×〔Ｍｎ〕の値が０．００４５以下のサン
プルＮｏ．１〜１６はすべて０．３以下の小さいΔｒ、
および１５ＭＰａ以下の低いＡＩを示し、Ｔｉ、Ｎｂ添
加鋼に匹敵する特性を有していることがわかる。
〔Ｍｎ〕×〔Ｂ〕の値が２×１０-4以下で、かつ〔Ｃ〕
＋０．０１５×〔Ｍｎ〕の値が０．００４５以下のサン
プルＮｏ．１〜１６はすべて０．３以下の小さいΔｒ、
および１５ＭＰａ以下の低いＡＩを示し、Ｔｉ、Ｎｂ添
加鋼に匹敵する特性を有していることがわかる。
【００２５】これらのサンプルの熱延板のフェライト粒
度Ｎｏ．はいずれも８以上であり、熱延板組織が微細化
されている。したがって、このことが上記の優れた特性
の得られた原因と考えられる。
度Ｎｏ．はいずれも８以上であり、熱延板組織が微細化
されている。したがって、このことが上記の優れた特性
の得られた原因と考えられる。
【００２６】〔Ｃ〕＋０．０１５×〔Ｍｎ〕の値が０．
００４５以下であるが、 Ｃ、 Ｍｎ、、Ｂ量のいずれかが
本発明成分範囲外であるサンプルＮｏ．１７〜２０およ
び24、２５は、 いずれもΔｒが０．５以上とＮｏ．１〜
１６のサンプルに比べ面内異方性が大きい。これは、熱
延板のフェライト粒度No. が６以下と粗大な熱延板組織
になっていることによると考えられる。
００４５以下であるが、 Ｃ、 Ｍｎ、、Ｂ量のいずれかが
本発明成分範囲外であるサンプルＮｏ．１７〜２０およ
び24、２５は、 いずれもΔｒが０．５以上とＮｏ．１〜
１６のサンプルに比べ面内異方性が大きい。これは、熱
延板のフェライト粒度No. が６以下と粗大な熱延板組織
になっていることによると考えられる。
【００２７】〔Ｃ〕＋０．０１５×〔Ｍｎ〕の値が０．
００４５を上回るサンプルＮｏ．２２、２３、２６や
〔Ｍｎ〕×〔Ｂ〕の値が２×１０-4を上回るサンプルＮ
ｏ．２１、２４においても、面内異方性が大きい。これ
も粗大な熱延板組織によると考えられる。
００４５を上回るサンプルＮｏ．２２、２３、２６や
〔Ｍｎ〕×〔Ｂ〕の値が２×１０-4を上回るサンプルＮ
ｏ．２１、２４においても、面内異方性が大きい。これ
も粗大な熱延板組織によると考えられる。
【００２８】ＣまたはＮ量が０．００２５％を超えるサ
ンプルＮｏ．２７〜３０においては、面内異方性が大き
いばかりか、ＡＩが４０ＭＰａを越えて耐時効性が劣化
している。
ンプルＮｏ．２７〜３０においては、面内異方性が大き
いばかりか、ＡＩが４０ＭＰａを越えて耐時効性が劣化
している。
【００２９】
【表１】
【００３０】
【表２】
【００３１】
【発明の効果】本発明は、以上説明したように構成され
ているので、実質的に非時効性で、しかも面内異方性の
小さい冷延鋼板を提供できる。
ているので、実質的に非時効性で、しかも面内異方性の
小さい冷延鋼板を提供できる。
【図１】Ｂ添加極低炭素窒素鋼の面内異方性ΔｒとＭｎ
量とＢ量の積との関係を表す図である。
量とＢ量の積との関係を表す図である。
【図２】Ｂ添加極低炭素窒素鋼の面内異方性Δｒ、時効
指数ＡＩのＣ、Ｍｎ量依存性を表す図である。
指数ＡＩのＣ、Ｍｎ量依存性を表す図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 ｗｔ％で、Ｃ：０．０００３〜０．００
２５、Ｓｉ：０．０３以下、 Ｍｎ：０．０３〜０．２
５、Ｐ：０．０１５以下、 Ｓ：０．００２〜０．０２、
Ｓｏｌ．Ａｌ：０．０２〜０．１、Ｎ：０．００２５以
下、 Ｂ：０．０００５〜０．００２０を含み、かつ
〔Ｃ〕＋０．０１５×〔Ｍｎ〕≦０．００４５、および
〔Ｍｎ〕×〔Ｂ〕≦２×１０-4、ただし〔Ａ〕は元素Ａ
のｗｔ％、なる式を満たす冷延鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33791293A JPH07188854A (ja) | 1993-12-28 | 1993-12-28 | 面内異方性の小さい冷延鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33791293A JPH07188854A (ja) | 1993-12-28 | 1993-12-28 | 面内異方性の小さい冷延鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07188854A true JPH07188854A (ja) | 1995-07-25 |
Family
ID=18313168
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33791293A Pending JPH07188854A (ja) | 1993-12-28 | 1993-12-28 | 面内異方性の小さい冷延鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07188854A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2700731A1 (en) * | 2011-04-21 | 2014-02-26 | JFE Steel Corporation | Steel sheet for can with high barrel-part buckling strength under external pressure and with excellent formability and excellent surface properties after forming, and process for producing same |
-
1993
- 1993-12-28 JP JP33791293A patent/JPH07188854A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2700731A1 (en) * | 2011-04-21 | 2014-02-26 | JFE Steel Corporation | Steel sheet for can with high barrel-part buckling strength under external pressure and with excellent formability and excellent surface properties after forming, and process for producing same |
| EP2700731A4 (en) * | 2011-04-21 | 2015-04-08 | Jfe Steel Corp | STEEL PLATE FOR CANS WITH HIGH RUMP NICKNESS STRENGTH UNDER EXTERNAL PRINTING AND WITH EXCELLENT FORMABILITY AND EXCELLENT SURFACE PROPERTIES AFTER FORMING, AND METHOD FOR THE PRODUCTION THEREOF |
| US10174393B2 (en) | 2011-04-21 | 2019-01-08 | Jfe Steel Corporation | Steel sheet for can with high barrel-part buckling strength under external pressure and with excellent formability and excellent surface properties after forming, and process for producing same |
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|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
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