JPH07183219A - プラズマからのイオン抽出を採用するpvd装置 - Google Patents
プラズマからのイオン抽出を採用するpvd装置Info
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Abstract
された直進性を有する物理蒸着ソースを与える。 【構成】高くかつ実質的割合のスパッタターゲット材料
をイオン化する強度プラズマをカソード容器内に生成す
るためのスパッタ・マグネトロン・イオンソース及びカ
ソード材料のイオンをビーム内に抽出するための手段。
イオン抽出手段はカソード容器の開口端付近に空白領域
を有する磁場尖頭形状により実行される。そのように生
成されたイオンは正確な角度で効果的に基板に蒸着す
る。
Description
積回路の製造に関わる固体材料の物理蒸着法に関する。
は、半導体基板上へのまたはウエハ上への大規模集積回
路(VLSI)の通常の組立処理工程である。概して、しばし
ばICチップと呼ばれる多くのばらばらな素子が単一ウエ
ハ上に形成される。典型的に、金属層は複雑な素子がウ
エハ上に形成された後にのみ蒸着される素子配線として
使用される。素子間の電気的結合を与え及び/または素
子内の細溝を満たすために、ビアとして周知の小穴を金
属で満たすことが所望される。
の金属の薄膜蒸着法は、周知のスパッタリング処理によ
る物理蒸着法である。スパッタリング装置において、比
較的低圧の典型的にアルゴンである不活性ガスのプラズ
マが、蒸着されるべき材料から成るターゲットカソード
の近傍に作られる。プラズマからのイオンがターゲット
カソードをたたき、その結果ターゲット材料原子が放出
される。これらの原子はスパッタリングチャンバを通っ
て半導体基板上に蒸着される。マグネトロンスパッタリ
ング装置において、磁場は電子を閉じこめかつプラズマ
を強化するために、ターゲットの近傍に作られ、それに
よって、スパッタソースの効率が増加する。商業的スパ
ッタリング装置において、実質的にすべてのターゲット
から放出された原子は中性のままである。すなわちほぼ
98%またはそれ以上の原子がスパッタチャンバ中を基板
まで飛ぶ際にイオン化されない。また、2%のイオン化
されたターゲット原子のほとんどは、電子に沿った場に
より閉じこめられ、基板に達することはない。
な素子形状に向かっていて、金属で満たされるビア及び
細溝の幅は今や1ミクロン以下である。ここにスパッタ
リングに関する問題が生じる。スパッタターゲット表面
から放出された原子は様々な角度で離れ、及びスパッタ
リング装置内の典型的な真空レベルにおいて放出された
金属原子の平均自由工程はターゲットと基板との間の距
離に比べ小さいため、ランダムな衝突が発生することは
概して理解される。したがって、金属ターゲット原子は
概してコサイン分布に一致する広範囲の角度で基板上に
入射される。
満たす際、底の方から満たすことが重要である。底が満
たされる前にビアまたは細溝の側壁に大量に蒸着されて
しまうと、該側壁層により原子がブロックされ底まで届
かず良好な電気的結合が得られない。大量な側壁への蒸
着は、スパッタ原子がコサイン分布により定義された角
度でウエハに到達する場合に発生する。
ット原子により大きな直進性を授けるための手段を与え
ることが、スパッタ装置の製造目標であった。理想的
に、ビア及び細溝を満たすためには、スパッタ原子はウ
エハ面に対しノーマルな角度で到達しなければならな
い。
直進性を授けるためのさまざまなアプローチがなされ
た。ひとつのアプローチはスパッタソースと基板との距
離を増加させることである。しばらく気体の散乱を無視
すると、もしソース及び基板の直径と比較してその距離
が大きいときは、基板に対しノーマルな角度に近い角度
で放出された原子のみ基板に達する。これは配置の幾何
形状に従う。しかし、このアプローチを使って直進性を
改良すると、装置の効率が犠牲になる。当該幾何形状は
ターゲットからの適正放出角度を有する原子のみを選択
するので、ターゲットから放出されたその他の原子は無
駄になり結果としてターゲット利用率が低下し、蒸着速
度が遅くなる。経済的に、商業的半導体組立装置のキー
ファクタは装置のスループットの増加に対する要求であ
る。したがって、蒸着時間が長いようなアプローチは経
済的に許容できない。
進性をもたらすための他の方法は、ソースと基板の間に
コリメータフィルタを挿入するものである。そのフィル
タは、それぞれが基板表面と垂直な軸を有する細長いセ
ルのような構造のネットワークを構成する。基板表面に
ほぼ垂直に移動する原子は妨げられることなくセルを通
じて移動する。鋭角で移動する原子はセルの一つの壁に
遮られかつ捕獲される。このアプローチは良い直進性を
与えるが、大部分のターゲット材料が無駄になり、かつ
セル壁上に積み重なるため効率的ではない。材料の山積
は装置内の粒子数の不都合な増加をもたらし、しばしば
コリメータの交換または清掃が必要となる。このアプロ
ーチはコンパクトな装置に関して上述のアプローチの改
良型である。
え上記方法のいずれかを使って直進性が達成されても、
気体散乱がターゲット原子の飛行角度の乱雑さを再び導
入してしまう。(全体の経路長がより短く及びセルの口
がウエハ表面に近接配置されているため、このファクタ
はコリメータ装置についてはあまり重要でない。)プラ
ズマ密度及び蒸着率を大きく減少させることなく、気体
圧力を減少させ、それによって放出原子の平均自由工程
を増加させることは困難である。上記したように、装置
のスループットにおける結果的減少のため、低蒸着率は
商業的半導体素子製造に関し、受け入れられない。
一つの解は、イオン・インプランテーションに使用され
るようなイオンビームを使用するある形式のイオンメッ
キである。イオンの軌跡は、イオンがウエハ表面に対し
ノーマルに方向付けられるように、周知の磁気または静
電集束技術を使って制御される。しかし、これらの機械
の空間電荷効果が許容範囲の蒸着率を与える十分なフラ
ックスのビームの使用を妨げるため、典型的なイオン・
インプランテーションビームを使用すれば当該蒸着率は
問題であり続ける。
の能力を改良する他のアプローチは、ウエハ基板にRFバ
イアスを印加し、それによって負の電荷を周知の方法で
積み上げることであった。この負の電荷によりスパッタ
チャンバ内の気体イオンはウエハをたたき、ある程度の
表面モビリティを蒸着アルミニウム原子に与え、それを
ウエハ表面に沿って広げる。このアプローチは便利だっ
たが、基板をたたくイオンのエネルギーが基板上に存在
する部分的に組み立てられた素子を破壊するようなレベ
ル以下でなければならないという事実により制限されて
いる。
ハ上へ金属層を蒸着するための改良された直進性を有す
る物理蒸着ソースを与えることである。
を有する金属層を蒸着するための指向ソースを与えるこ
とである。
の問題に沿って本発明の上記目的は、実質的数のイオン
化ターゲット材料の原子をもたらす高い強度のプラズマ
を狭い閉止容器内に生成させることにより達成される。
高強度プラズマはミラーとして機能する空白(null)を有
する磁気捕獲場により維持される。軸流速度のみを有す
る電子及びイオンのみが逃げられ、抽出される。
面との間にポテンシャル勾配を有するよう正の低電位被
膜を基板表面に形成する。このポテンシャル勾配は、プ
ラズマから蒸着されるべき材料のイオンを抽出し、高い
直進性を伴ってウエハ表面上にイオンを加速する。その
他、外部バイアスが蒸着の直進性向上のため基板上に印
加される。
マグネトロンの略断面図である。容器2の開口部に磁気
空白領域1を有する磁場を与えることにより、軸流速度
を有しかつ半径方向速度をほとんど有しないで領域3の
低い方のエッジ6での空白領域内に進入する粒子を除い
て、容器2の内部へイオン及び電子を捕獲しかつ維持す
ることが可能である。最初に軸流速度を有するイオン及
び電子は領域の上部エッジでの軸に沿って容器から飛び
出すことができる。他の粒子は跳ね返され容器内に維持
される。
配置は、面5及び5′に平行であり、標準的なスパッタマ
グネトロン形状と同様に容器の壁5及び5′近傍に電子及
びイオンを捕獲するようにループを描く磁力線を容器2
内部に形成する。
は同程度の大きさである。この形状は、面5または5′を
離れる中性スパッタターゲット原子が大高輝度プラズマ
によりイオン化されるか、または反対の壁上に再蒸着さ
れた後壁5に再スパッタされるかのいずれかであるよう
な高い確率を与える。図1に対し円筒の対称性を仮定す
れば、単一の電磁石では、磁石4-4′により与えられる
磁場に対する2つの要求を満足することができない。単
一の電磁石では磁気空白場領域を与えることができな
い。複数の電磁石はこれらの要求を満足させるよう配置
されるが、好適にはカップのようなプラズマ容器2に対
する単一トロイダル磁石4またはプラズマ容器2が細溝で
あるところの形状に対する棒状磁石4及び4′である。
筒型カソード容器の中心領域10からのみ流出するプラズ
マを描いた写真である。明らかにプラズマは、軸方向に
のみ容器からプラズマが放出されるところの本発明のマ
グネトロンの動作を示す図2に示されるような光放射を
与えるべく十分に励起される。空白場を与える磁場の形
状は、カソード内に高密度プラズマを維持するべくほと
んどの荷電粒子たとえばイオンを反射するミラーとして
機能する。磁気ミラーは電子の破片を磁気空白を通じて
外界へ逃がすための損失コーンを有する。電荷のバラン
スを維持するために、正イオンが電子に沿って両極性拡
散により引きずられる。結果として、イオン化ターゲッ
トイオンのビームが、開発されかつ中空閉込め容器の開
口部中心から放出される。
用するのにはいくつかの利点がある。一度電子が放電領
域を離れると、空白ミラーがプラズマ内で電子を隔離し
中空カソード内部の電子とそれらのビームが結合するの
を妨げる。それゆえ、励起プラズマビームはカソードに
対し放電特性への影響を与えることなく、処理されまた
はバイアスされる。他の特徴はプラズマビームの質であ
る。ミラーの損失コーンを通じて逃げるため、逃げる電
子の磁気モーメントはミラーのミラー比より小さくなけ
ればならない。結果として、プラズマビームの横方向速
度は非常に小さい。このことにより、プラズマビームは
小さい磁石または電場を使って方向付けされ、集束され
または拡張される。
ルは以下の式で表される。
σは電子衝撃による全イオン化断面積、Tnは再蒸着前の
中性の生存時間、及びVionizeは本発明の閉込めカソー
ド内の電子衝撃による中性原子によりもたらされたイオ
ン化衝突の平均数である。
ン化効果はf=1- exp(-Vionize)により与えられる。
ため閉込めカソードの幅Wに比例することが示されてい
る。電子密度は印加されるパワーとともに増加するが、
パワーはW3に比例するところ冷却能力は表面積またはW
2に比例する。従って、ある大きさにおいて、カソード
温度はその機械的安定/融点を拡大するため、電子密度
は増加するWにより不定に増加する。これは、効果的な
溝などの冷却構造においてWに維持される状態で、その
幅に直交する方向にカソードサイズを増加させることに
より、増加プラズマが得られることを提示している。
の動作圧力に反比例する。電子温度が原子のイオン化エ
ネルギーより高いとき、以下の式に示される。
断面積であり、Mnは原子質量、Wは閉じ込めの幅、mは電
子質量、XiはEn/Kte、Enはスパッタ中性原子のエネルギ
ー、Teは電子の温度、及びEiは中性原子のイオン化エネ
ルギーをそれぞれ表し、W=1.9cm及び長さ1.0インチの
円筒型アルミニウム閉じ込め容器に対し3KWの入力パワ
ーで、プラズマビームのくびれ付近のNeをほぼ1013cm-3
に決定した。2ミリトルでの電子温度は8eVであった。以
上のパラメータとEn=5.985eVにより、Vionizeは0.795と
計算された。これはイオン化効果Eff.=54.8%に対応す
る。
スパッタマグネトロンの2%のターゲットイオン化効果
と好対照をなす。幾何形状に関し、ほとんどの非イオン
化ターゲット原子は再蒸着により反対の壁につかまって
しまい、非常に小さな割合の中性原子のみが蒸着の照準
線に沿って基板に到達する。これは、抽出プラズマビー
ム内には90%のイオン化金属が存在することを暗示して
いる。
異なる質量のイオン及び電子により誘起される電位であ
る。電子は非常に早く動きかつリークオフし、簡単に捕
獲されるため、プラズマは正のポテンシャルを開発す
る。シースポテンシャル(sheath potential)の語は特定
面とプラズマとの間の電位レベルを定義する。シースポ
テンシャルは、電源による外部バイアスにより決定され
るか、または面が浮いている状態で誘起するポテンシャ
ルであるようなある値をとる。領域1の空白点6のカソー
ド容器側面のプラズマポテンシャルは、空白点6の外側
の抽出領域11内のプラズマポテンシャルより幾分高い正
のポテンシャルであるように決定された。従って、基板
130(図3)方向に延長するプラズマビームは正のプラ
ズマポテンシャルを有し、基板がプラズマポテンシャル
より低いかぎり、正イオンはプラズマから基板に引きつ
けられる。
マグネトロンスパッタソース110の断面図である。スパ
ッタソース110は、直径Wの底面124及び高さLの円筒壁
125から成る中空の概してカップ形状部分123を有するカ
ソード120から成る。またカソード120は環状の平坦上部
面127を有する。カソード120はスパッタターゲットとし
て機能するので、基板130に蒸着されるべきアルミニウ
ムのような金属材料からなる。さらに詳しく以下で説明
されるように、スパッタソース内に形成されるプラズマ
はカソード120の中空カップ123内部に集中され、結果と
してほとんどのスパッタリングはカップ部分123内から
発生する。Wは好適には1.0インチ以内でLより小さ
い。この形状はスパッタ原子をより強いプラズマに対し
閉じ込める。最強プラズマ放電領域は符号170で示され
るが、以下で説明するようにプラズマは最強の領域170
を越えて拡大することがわかる。比較的少量の材料が上
部面127からスパッタされる。従って、図3に示される
ようにカップ状カソード部123は、利用限度までターゲ
ットが浸食された後ばらばらに交換可能なように、平坦
カソード部127から分離した部片として組み立てられて
いる。ほとんどの浸食は円筒壁125からのものであるた
め、カソード120の部片は、以下で説明されるように維
持される冷却装置と良好に温度接触するカソード底部12
4から分離して組み立てられる。図3において、円筒壁
部125はカソードカップ123内に別々に挿入される。ガス
吸気口128はカソードカップ123内に配置され、プラズマ
形成用のアルゴンなどの不活性ガスを導入する。
半導ウエハであって、すでにVLSIの多層処理工程がすん
だものである。明確にするため、図3の基板及び基板と
スパッタソース間の距離は実測されていない。ウエハ表
面上に部分的に形成された素子全体への金属層の蒸着
は、VLSIまたはチップの周知の組立工程の一部である。
電気的結合を得るためにウエハ表面のビアまたは細溝内
部を金属で深く蒸着することがしばしば必要である。し
かし、本発明は半導体基板上に金属層を蒸着することに
関して説明されているが、そのような応用に限定するつ
もりはない。本発明が他のタイプの基板に対しても有利
であることは当業者の知るところのである。
マイナス数百ボルトに固定されたターゲットカソード12
0に関して電位差を生じるように使用される。典型的な
ガス圧力及び幾何形状から電位は-400Vから-500Vの間で
使用される。
カソードカップ部123の側壁125を通るループを描き、カ
ソードの開口部すぐ上部に磁気的空白領域を形成する磁
力線を有する新規なフリンジ磁場を作り出す。これらの
磁力線は集中を補助するカスプ磁場を形成しかつプラズ
マを閉じ込めそれにより放電を支持する。ターゲット付
近にプラズマを閉じ込めるためにルーピング磁場を使用
するが、それ自体はスパッタリングの周知技術である。
トカソードの過熱を防止するためのウエハ水冷却装置を
含む。過熱は装置を悲惨な結末に導くものである。以下
に説明するように、本発明の採用するプラズマパワー密
度は実質的に従来のスパッタ装置で使用されるものより
大きい。したがって、効果的なカソード冷却への要求は
従来のスパッタリング装置より大きい。
コンジット160を通って冷却装置に入り、排水コンジッ
ト163を通って装置から出る。導水コンジットと排水コ
ンジットとの間には熱交換機167があり、冷却液の乱流
を生成するよう設計され、それによって冷却効果を強化
する。水路185から成る分離水冷ジャケット180もソース
110の温度をさらに制御するよう含まれる。クーラント
液を循環させるための手段は当業者には周知であり、こ
れ以上議論する必要はない。付加的な冷却ジャケット
(図示せず)は最も高温にさらされる円筒壁部125を囲
むよう使用される。スパッタソースが動作するに従い、
円筒ターゲット部125の熱膨張により壁が周囲の冷却ジ
ャケットと完全に接触しその結果十分な熱的接触が得ら
れる。
びアースされた環状底壁191から成る。インシュレータ1
95及び196は電極140を電気的にカソード120から絶縁す
る。円筒外壁190に近接しそれと同軸の円筒内壁192、及
び外底壁191に近接しそれと平行な環状内部底壁193は、
カソードの電位に保持されかつ寄生放電を抑制するため
のスクリーンとして機能する。全体のソース110は真空
チャンバ(図示せず)内で動作するよう設計されてい
る。図3に示されるようなソースは簡易に組立てられ、
ウエハ130に面した前方部分のみが真空チャンバ内に存
在することは当業者の知るところである。適当なシール
により、ソースの背面は大気圧に保持される。このよう
な構造は多くの利点を有する。
ッタリング・ソースは動作に関し従来のものと比べ多く
の点で共通している。真空チャンバ(図示せず)は10-5
トル以下に十分低圧に排気される。アルゴンなどの少量
の不活性ガスが真空チャンバ内に吸入されチャンバ内の
圧力が1乃至5ミリトル上がる。好適実施例において、ア
ルゴンは吸気口128を通じてカソードカップに直接吸入
され、プラズマが放電する場所にもっとも集中する。プ
ラズマガスをカソードカップに直接吸入することによ
り、装置全体の動作圧力をより低くすることができる。
プラズマ放電は、以下に説明するような周知の方法でタ
ーゲットカソードに負の高電位を印加することにより生
成される。プラズマ170はまず磁力線155によりターゲッ
トカソード120の表面に近接した領域内に集中される。
ガスイオンが、プラズマで形成され、スパッタターゲッ
トの表面に衝突し、典型的にアルミニウムのような金属
のターゲット材料の中性原子を発生させ、ターゲット表
面から放出される。一般的に言うと、放出された原子の
移動方向はランダムであり得る。
スのスパッタした原子が中性であることから、その軌道
が、イオン及び電子の軌道を制御するのに使用される標
準的な磁気又は静電手段に影響されない。さらに、スパ
ッタリングシステムに通常使用される圧力範囲のため、
放出した原子の平均自由行程が、ターゲットカソードと
基板との間の距離と比較して相対的に短い。これらの事
実を見ると、従来技術のスパッタリング源では、高度の
方向維持性を基板表面に入射する金属原子に与えること
はできない。上記のように、基板上に蒸着した原子の入
射角度は、一般にコサイン分布に従う。上述のとおり、
スパッタした原子の方向維持性を提供しない従来技術の
周知の手段は、効率性も、実用性も与えなかった。
方向維持性を提供する高効率のスパッタ源を提供する能
力が無くなり、細溝又はビアに金属を蒸着させる方法と
してのスパッタリングの便利さの制限要因になる。
く蒸着される物質の多数の原子のイオン化を顕著に起こ
させるプラズマの使用である。ここで使用されるよう
に、高輝度プラズマという用語は、イオン化するのにス
パッタされる物質の実質的な数の原子を顕著に発生させ
るプラズマという意味であることが理解される。プラズ
マの強度は、プラズマ密度に直接的に関係する。従来技
術のマグネトロンスパッタ源の最大プラズマ密度が約10
12粒子/ccであると予想される。本発明の高強度プラズ
マは好適に、これよりも、すなわち約1013粒子/cc或い
はもっと高い強度の領域ではそれよりも大きい値のオー
ダーの密度を有する。
化に関して少なくともいくつかの本発明の利点が、約1
0パーセントという低い、蒸着されるスパッタ物質のイ
オンのパーセンテージであるところで見られる。従来技
術のマグネトロンスパッタ源が約1パーセント又はそれ
以下のイオン形状のスパッタ物質を与えることがわか
る。本発明のイオン源の他の使用があり、それは、10
パーセント以下のイオンがビームで与えられるときに利
点があり得る。従って、イオン化される金属原子の数を
参照して使用されるとき、ウエーハの金属化に関係する
実質的な数という用語は、約10パーセント又はそれ以
上を意味していることが理解できる。
知であり、詳細に説明する必要はない。簡単に言うと、
金属原子は、十分なエネルギー粒子によって衝突される
ときに1個又はそれ以上の電子を原子が失うというよう
なガスイオンのイオン化をさせるメカニズムによってイ
オン化されるようになる。アルミニウムのイオン化ポテ
ンシャルは約6電子ボルト(eV)であることから、プラ
ズマ内にアルミニウムイオンを創り出すことは困難なこ
とではない。それにもかかわらず、従来技術のスパッタ
リングシステムの低強度プラズマのため、及びターゲッ
ト物質の中性原子がプラズマを通じて短い距離のみを移
動するようなところのこのようなシステムの形状を見る
と、1パーセント以下の中性原子が周知の従来技術のシ
ステムで典型的にイオン化されることになる。
を創り出すのに使用され、許容できる蒸着率を与える。
ターゲット物質に従って、一旦十分な数の金属イオンが
イオン化されると、それらはプラズマのみを補助するこ
とができる。つまり、アルゴンがプラズマを維持するか
又はターゲット物質のスパッタリングを起こすのに使用
されることがなくなる。よって、プラズマを初期的に創
り出す目的のためのみのアルゴン又は他の不活性ガスの
流れを使用し、一旦プラズマが初期的に創り出され安定
されるとこのガスの流れが次に停止されることが、本発
明の範囲内である。
領域に強烈な磁場を創り出し、その領域内に入力される
十分な高電力を有する必要がある。これを効率的に行う
ために、図3に示すような中空カップ状カソード120
が1つの実施例で使用される。このカソードの形状は、
永久磁石150、151、152を取り囲むのに使用さ
れることによって“カップ”内に閉じ込められた強烈な
磁場を簡単に創り出せることから集中したプラズマを創
り出すのに非常に適している。永久磁石が示され、好適
であるが、複数の電磁石が配列されて空白領域及びルー
プ場を与え得ることは当業者にとって明白である。同様
に、複数の固定した磁石が示されるが、それに代えて1
個の永久磁石とすることができることは明白である。付
加的に、LがWよりもやや大きく、Wが1インチのオーダ
ーであるカップの形状が、ターゲットから離れた中性原
子をイオン化させるのに十分な長さに強烈なプラズマ内
に存在させる可能性を増大させる。
電力を増加させることによって強くされる。当業者に周
知のように、プラズマに送られる電力は主に、電流の機
能である。プラズマを創り出すのに使用される電圧は、
与えられた圧力及び形状において概ね一定となる。同等
に、電圧の少ない増加は、プラズマを通じる電流の顕著
な増加となる。本発明の実施例において、2キロワット
の電力レベルが使用される。1インチ以下の直径の領域
内にほとんど集中される電力が与えられると、この電力
レベルは周知の従来技術のスパッタリングシステムに使
用されるものの値のオーダーよりも相当に大きい電力密
度を与える。
決の一つである。一旦イオンが創り出されると、従来技
術は、蒸着に対して十分な数でプラズマから方向を維持
してそれらを抽出することができなかった。よって、本
発明の他の特徴は、プラズマをウエーハ表面と“接触”
させるための手段を含むことである。上述のように、磁
気空白領域が、ビームにおいてプラズマ容器の外に漏れ
るイオン及び電子を許容する磁気カスプを創り出す。こ
のビームがウエーハのようなビームが基板表面に接触す
るように運ばれるとき、プラズマは、非常に薄い低電圧
シースをプラズマとウエーハ表面との間に自然に形成す
る。(事実、このシースのため、プラズマがウエーハ表
面に実際に“接触”しない。よって、ウエーハに“接
触”するプラズマという場合、シースを創り出すために
プラズマをウエーハ表面の十分近くに運ばれてるという
意味であることがわかる。)ウエーハが電気的に浮くこ
とができる場合、典型的に約10μmの厚さであるこの
薄いシースは、隣接するプラズマ境界に関して自然に負
になるウエーハ表面と数十ボルトの範囲の電位を有す
る。シースの厚さ及びそれを横切る電位がプラズマ密度
に関係することは、当業者によって理解できるであろ
う。
出すことは、周知の現象である。この現象の詳細は本発
明を実施するのに必要なくこの開示範囲を越えるが、簡
単に、電位を創り出すメカニズムが、プラズマを作り上
げる正のイオンと負の電子との間の速度差に関係すると
考えられる。全体で、プラズマは電気的に中性であり、
電子の全電荷がイオンの全電荷をオフセットする。イオ
ンの各々が単一の正電荷を有すると仮定すると、電子及
びイオンの数も同一である。いずれの1個の領域におい
ても、プラズマ温度は局部的に一定である。イオンより
も非常に小さい電子が、与えられた温度でイオンよりも
非常に大きい平均速度を有する。この非常に大きい速度
が一層大きい移動性に言い換えられる。よって、基板表
面に隣接したプラズマの端部において、電子が基板表面
に非常に迅速に移動し、負電荷のビルドアップをさせ
る。短時間後、基板上の負電荷は、基板表面に接近する
電子を寄せ付けず、正イオンを引きつける点に作る。電
荷のビルドアップに抗される電子の全流れが、電荷のビ
ルドアップに促進されるイオンの全流れと等しくなる
と、平衡条件が達せられる。この点において、基板表面
に入射するイオン及び電子の連続フラックスがあるが、
他の全電荷移動はない。数十ボルトのオーダーの定常状
態の電位差がその後、プラズマ端部と基板表面との間に
存在する。
いることができ、金属イオンの指向的蒸着をさせる。正
に帯電したプラズマの金属イオンが負に帯電したウエー
ハ表面に向けて引きつけられ加速される。プラズマシー
スを横切る電位傾斜は、ウエーハ表面に垂直である。温
度に関係したプラズマのイオン速度は、この電位傾斜に
よる速度と比較して相対的に低い。典型的に、イオンの
熱エネルギーは、平均して、数電子ボルトである。言い
換えると、シースを横切って加速されるイオンに与えら
れる運動エネルギーは数十電子ボルトのオーダーであ
る。よって、それらがシースを横切って加速された後に
ウエーハ表面に達すると、イオンはほぼ垂直な角度で一
般に移動している。従って、この技術を使用することに
よって、高度の方向維持性を膜として蒸着されるイオン
に与えることができ、これにより、深いビア及び細溝を
満たすという問題を処理する。プラズマが、空白領域を
通過するときにくびれ部分を示す軸方向のビームにおい
てカソードのカップ形状の外に漏れるという事実におい
て、ビームは容器のプラズマから実質的に減結合され
る。従って、ビームは、容器のプラズマを乱すことなく
標準の静電及び電磁気技術によって進められ走査され
る。
に蒸着されるイオンがプラズマからの電子によって中性
化される。ウエーハが浮くときにウエーハへの全電荷移
動がないことから、シースを横切る電位傾斜は蒸着処理
を通じて一定のままである。
ついては、電気的に“浮く”ことのできるウエーハに関
連して議論された。RFバイアスを、たとえば13.5MHzの
周波数でウエーハに印加することで、プラズマ密度とは
独立にシース電圧を制御できる。シース電圧よりもより
高い電圧もまた、たとえば以下の理由から望ましい。
る金属原子のすべてがイオン化される必要のないことは
理解されよう。したがって、中性原子はプラズマ内で存
在し、従前の通りにウエーハ表面に蒸着する。中性原子
の付蒸着とイオンの蒸着の比は、装置の形状およびプラ
ズマの強度の関数となる。しかし、蒸着材料の比較的小
さい割合、例えば10%のみが、所望の方向性を有するイ
オンによるものとすると、ビアまたは溝の充填について
の改良は従来技術を越えた重要な利点である。さらに、
ウエーハ表面に衝突する比較的たくさんの活動的なイオ
ンが、中性原子に表面移動性を与え、それらは表面に沿
って広がり、これにより中性原子によりビアおよび溝を
充填する能力が高められると考えられる。この後者の現
象は、実際上、蒸着する材料の中性原子の最上のイオン
化レベルを決定する際に重要となる。イオン化の最上の
程度は決定できない。しかし、100%のイオン化が最適
とならないだろう。ある意味では、イオン化の割合のさ
らなる上昇(これは、電力の消費や冷却条件に関してコ
スト高をまねく)は、ビアおよび溝の充填に関し、よい
結果を与えるとは限らない。
のスパッタリング技術にしたがって蒸着した中性原子よ
りもさらに活動的であるが、基板にダメージを与えるほ
どではない。特に、約100ev以下のエネルギーをも
つイオンはウエハにダメージを与えない。ダメージを引
き起こすエネルギーレベルは、本発明のしたがって蒸着
した金属イオンのエネルギーよりも高い。
はまた空白領域を除き、アノードおよびウエーハとの間
の領域を満たす上方の環状カソード部分127の上から上
向きにループを描く。プラズマの強度がカソードカップ
内で最も強いことを理解するべきである。特に、プラズ
マはカップ状の壁125に近接するドーナツ状の領域で最
も強くなる。上述したように、基板に近接したプラズマ
の強度はカソードカップ内での強度よりも低くなろう。
プラズマ密度は基板の近くで、より低い大きさとなると
見込まれる。
実施例において、円筒状の中空カソード部分123の直径
は1インチよりも小さくてよい。これは、典型的な半導
体ウエーハ(8インチよりも大きいもの)の直径よりも
非常に小さい。
が非常に硬度の“一様性”を必要とする。ここで使用す
る一様性という用語は、ウエーハの表面のいろいろな点
での蒸着層の厚さが小さな許容内で同じであるというこ
とをいう。基板の領域での蒸着率は一般的にその領域に
隣接したプラズマ密度の関数となる。したがって、一様
性は、プラズマ密度が基板の全表面にわたってほとんど
同じであることを要する。
ハの大きさの間の大きさの違いを考慮すると、ウエーハ
がカソードに非常に近接すると、蒸着層の一様性は悪く
なる。ウエーハに接するプラズマの密度、したがって、
ウエーハに突き当たる金属イオンの密度はウエーハの縁
でよりも中心近くでより高くなる。さらに、上述したよ
うに、スパッタターゲットからの中性金属原子の蒸着が
連続し、装置の形状によりウエーハの中心付近でより集
中することになる。
から実質的な距離をおいてウエーハを配置することであ
る。しかし、その距離が増加すると、蒸着の効率は、蒸
着率とターゲット材料利用の両方を考慮すると、低くな
る。一様性を改良する他の方法は、比較的小さな源から
生じたプラズマをウエーハの全表面にわたって一様に広
げる特別に限定された磁場を使用することである。理想
的には、磁場は、ウエーハ表面に蒸着するイオンの軌道
に影響を与えるので、ウエーハの表面に垂直であるべき
である。プラズマを広げ、同時にウエーハ表面に垂直な
磁力線を有する磁石の形状を設計することは難しいと信
じられている。
95および円筒状絶縁体196いよりカソード120から分離さ
れている。アノードはその内側縁にプラズマ容器に近接
したシールドリップを有する。リップは視線を減らし、
短絡を避けるためにスパッタされた金属でコートされる
ことから絶縁体195をシールドすることになる。
く、蒸着の一様性を改良する本発明の他の実施例にした
がったカソード構造を示す。図4および図5の実施例は
非常に大きなターゲットを提供するという更なる利点を
有し、したがって寿命まで浸食される前により多くの材
料を遠くにとばすことができる。この実施例において、
平坦な上部分227、内側および外側環状側壁225および22
6をそれぞれ有する環状に溝があけられた部分223、なら
びに環状底24から成る。図5に示されているように、環
状磁石350および351は溝の内側および外側側壁225、226
をそれぞれ囲む。図5にもまた示されているように、カ
ソード溝224の底は冷却水を循環するためのチャネル360
を含んでもよい。冷却水のチャネルはまた熱交換効率を
改良するために乱流を導入する手段(図示せず)を含ん
でもよい。この実施例において、プラズマは溝の中で最
も強く、蒸着される材料のほとんどが溝内から除去され
る。侵食がカソード溝部分223内で最も大きいので、カ
ソードのこの部分は、おおくの侵食を受ける平坦なカソ
ード227を置き換える必要なく、置き換えを可能にする
ように、個別に製造され取り付けられ得る。
描く)が形成されるように、磁場は環状磁石350および3
51により形成される。放電が開始すると、この磁場は溝
内に高い強度のプラズマ370を集中する。図示したよう
に、両磁場はカソードの平坦な部分227に隣接した同じ
磁極を有する。したがって、磁力線は、プラズマを広
げ、ウエーハに接触させる、磁石のそれぞれの上で上方
にウエーハ(図示せず)に向かってループを形成する。
磁石はまた、前述したようにプラズマを限定する溝の開
口に隣接して空白領域を形成し、グロー容器に対して前
述したのと同じ、溝のための抽出機構を与える。
のプラズマを生成するために、溝の壁の間の距離Wはコ
ートされる基板ウエーハの直径よりも実質的に小さい。
その幾何形状により、円形の源が、ウエーハをカソード
から非常に距離をおいて配置することなく、非常に改良
された蒸着の一様性をもたらすことが示される。さら
に、この形状を用いることで、源に伝えられる全電力を
増加させることが可能となり、これにより特別な位置で
電力密度を増加させることなくターゲットから除去され
る材料の量を増加させることが可能となる。事実上、電
力は非常に広い範囲にわたって広がる。
に説明した実施例よりもさらによい一様性を与える。こ
の実施例は、図4及び図5の実施例を似ているが、広い
領域にわたって高い強度のプラズマを生成することがで
きる迷路のような溝423を含む。また、カソード420は平
坦な上部分427および迷路の溝部分423から成る。この実
施例の迷路形状により、カソード420はすべての溝が連
結されていることから一つの溝を含み、したがって、一
つの曲がりくねった高い強度のプラズマ570が生成され
る。図6および図7の実施例における一つの溝の使用
は、一つの系で複数の分離した溝内に高い強度のプラズ
マを維持することが困難である場合に重要と思われる。
したがって、構成することがより難しくとも、一つの迷
路の溝は、例えば複数の分離した同中心の溝よりも好適
である。また、迷路の設計は前述したいずれの実施例よ
りも、有効な寿命に至る前に、遠くによりターゲット材
料を飛ばすことができる。
した他のカソード構造物と同じように機能する。すなわ
ち、高い強度のプラズマは、磁石550-555の周囲の議力
線455により溝内に生成され、磁力線によりカソードの
上でウエーハ(図示せず)に接触するようになる。ま
た、強いプラズマの全領域は顕著に増加し、これにより
局部的な電力密度を増加させる必要なく、プラズマに伝
えられる全電力が増加させられる。このような強度で
は、チャネル560による冷却は、構造物の加熱による損
傷を防止するために重要である。
の数をさらに増加するためのマクロ波エネルギーを利用
する本発明の他の実施例を示す。マイクロ波エネルギー
はプラズマの強度を高める。この実施例は図1に関連し
て説明したものと同じ中空のカソード(閉じ込め容器)
620を含む。カソード620は平坦部分627、および円筒状
壁625および底624を含むカップ状部分623から成る。カ
ソード620は、円筒状壁625を通り、カソードの平坦な部
分627から外に向かって、基板630へとループを形成する
磁力線655を生成する環状磁石650により囲まれている。
入り口660および出口663並びに667から成るカソード冷
却系が制御された温度にカソードを維持するために設け
られている。この形状は、マイクロ波空洞が別個に冷却
できるので、カソード容器の冷却能力が最大になるとき
に、プラズマへの電力量を増加させると、特に有用とな
る。
ず)の周波数に同調する共振空洞680により伝えられ
る。マイクロ波源の周波数は、便宜2045GHzとしてもよ
い。RFエネルギーはコネクター685を経て空洞680に伝え
られる。ほぼ円筒形の空洞はカソード623とほぼ同じ直
径で、かつ同軸に位置する中央開口部を有する。内側お
よび外側フランジ687および688はそれぞれ、マイクロ波
の漏れを防止する空洞を通過する開口部の周囲に取り付
けられている。
は磁石650の広がる磁力線によりウエーハ630の表面と接
触するように導かれる。マイクロ波空洞630はプラズマ
を広げることには寄与せず、むしろターゲットカソード
620から飛び出す金属原子のない領域でよりイオン化を
行わせることによりプラズマの強度を単に高める。
詳細に説明されているが、発明をこれら実施例に限定す
る意図ではない。当業者であれば、本発明の範囲または
思想から逸脱することなく、前記説明および図面から種
々の変形をなしうることは明らかである。したがって、
本発明は特許請求の範囲にのみに限定される。
ある。
流出するかを示した抽出プラズマビームのデジタル映像
写真である。
ロンスパッタソースを使用する本発明の実施例の断面図
である。
ットカソードの平面図である。
ソードの平面図である。
ロ波ソースから成る本発明の他の実施例の断面図であ
る。
Claims (29)
- 【請求項1】 スパッタマグネトロン装置であって、 a. 高強度プラズマを誘導する手段であって、 1)スパッタカソードであって、前記スパッタカソード
はイオン抽出を可能にする開口側及び壁を有する粒子閉
じ込め容器であり、前記壁は選択されたターゲット材料
の内側面を有し、前記スパッタカソードは前記スパッタ
カソードに電圧を印加するための手段を含むところのス
パッタカソードと、 2)前記粒子閉じ込め容器内に電子を与えかつ維持する
ための手段と、 3)前記スパッタカソード容器の前記開口側付近の領域
に空白磁場を与えるための、及び前記スパッタカソード
壁を通ってループする磁力線であってそれによって少な
くとも前記スパッタカソード壁付近に動作中前記電子を
保持するための保持力を与える磁力線を与えるための磁
場生成手段と、 を含む高強度プラズマ誘導手段と、 b. 前記ゼロ値磁場領域は、前記イオンが前記カソード
容器を離れ前記イオン抽出手段により決定される経路に
従うように誘導するべく、前記ゼロ値領域付近のイオン
と協動するための前記イオン抽出手段の一部から成ると
ころのイオン抽出手段と、から成る装置。 - 【請求項2】 請求項1に記載のスパッタマグネトロン
装置であって、前記イオン抽出手段が、 a. 動作中、前記スパッタカソード内にあるプラズマで
あって、前記プラズマが定常状態に達するところの及び
前記スパッタカソード内の前記プラズマが前記プラズマ
からの電子の漏れの結果第1正プラズマ電位を有すると
ころのプラズマと、 b. 前記プラズマと前記容器から離れた第1表面との間
に電場シース電位を確立するための手段であって、前記
電場シース電位は正イオンを前記プラズマから前記第1
表面に引きつけるための極性を有し、前記容器から離れ
た前記第1表面の領域内の前記プラズマは前記第1正電
位より正に低い第2プラズマ電位を有するところの手段
と、を含むところの装置。 - 【請求項3】 請求項2に記載のスパッタマグネトロン
装置であって、前記第1遠隔表面は前記プラズマからの
正の金属イオンで膜付けされる半導体ウエハである、と
ころの装置。 - 【請求項4】 請求項3に記載のスパッタマグネトロン
装置であって、前記プラズマと前記半導体基板との間の
前記電場シース電位は前記第2プラズマ電位より負に高
いところの装置。 - 【請求項5】 請求項2に記載のスパッタマグネトロン
装置であって、さらに前記スパッタカソード容器内の前
記スパッタカソードの材料のイオンの集中を高めるため
の手段であって、前記集中を高める手段は前記プラズマ
と相互作用する電磁波を発生させるための手段であり前
記電磁波は前記プラズマにエネルギーを与えかつスパッ
タカソード材料の中性原子がプラズマからのイオン衝撃
により前記カソードの表面からたたき出された後当該中
性原子の平均自由工程を減少させる、ところの手段を含
む装置。 - 【請求項6】 請求項5に記載の装置であって、前記電
磁波エネルギーを前記プラズマ付近に導入するための電
磁波伝送手段を含む装置。 - 【請求項7】 請求項6に記載の装置であって、前記プ
ラズマの前記近傍は前記空白領域を包囲するところの装
置。 - 【請求項8】 請求項1に記載の装置であって、前記高
強度プラズマは1013粒子/ccのオーダ以上であるところ
の装置。 - 【請求項9】 請求項8に記載の装置であって、前記粒
子閉じ込め容器は1インチのオーダ以下の幅Wを有する
細溝であるところの装置。 - 【請求項10】 請求項9に記載の装置であって、前記
細溝は複数の細溝であるところの装置。 - 【請求項11】 請求項10に記載の装置であって、前
記細溝は動作中同時連続プラズマが1つだけ存在するよ
うに相互接続されるところの装置。 - 【請求項12】 請求項1に記載の装置であって、前記
粒子閉じ込め容器は1インチ以下のオーダの直径Wを有
するカップ形状であるところの装置。 - 【請求項13】 請求項8に記載の装置であって、前記
粒子閉じ込め容器は1インチ以下のオーダの直径Wを有
するカップ形状であるところの装置。 - 【請求項14】 請求項12に記載の装置であって、動
作中前記高強度プラズマは2.0%以上の割合の前記ター
ゲット材料イオンを含むところの装置。 - 【請求項15】 請求項11に記載の装置であって、動
作中前記高強度プラズマは2.0%以上の割合の前記ター
ゲット材料イオンを含むところの装置。 - 【請求項16】 請求項14に記載の装置であって、膜
付けされる半導体基板が前記空白点付近からの前記カソ
ード容器を励起した前記ターゲットイオンを受け取るべ
く載置されている、ところの装置。 - 【請求項17】 請求項15に記載の装置であって、膜
付けされる半導体基板が前記空白点付近からの前記カソ
ード容器を励起した前記ターゲットイオンを受け取るべ
く載置されている、ところの装置。 - 【請求項18】 請求項12に記載の装置であって、さ
らに前記スパッタカソード閉じ込め容器の壁を通じるア
パーチャであるガスポート手段であって、前記アパーチ
ャは前記容器内へのプラズマ開始ガスの通路のための前
記開口側から離れた壁上にありそれによって動作圧力を
低くするところのガスポート手段から成る装置。 - 【請求項19】 請求項12に記載の装置であって、さ
らに前記カソード閉じ込め容器と熱交換関係を有するよ
う配置されたクーラント液を導くための吸水及び排水コ
ンジットから成る装置。 - 【請求項20】 請求項19の装置であって前記コンジ
ットが熱交換を生み出す乱流に結合されるところの装
置。 - 【請求項21】 ターゲット材料イオンを被処理体に方
向付けるための装置であって、 2.0%より大きな割合のターゲット材料イオンを含む10
13粒子/ccのオーダの高強度プラズマを生成するための
手段と、 前記プラズマを前記被処理体に接触させるための手段で
あって、それによって前記プラズマ内の蒸着されるター
ゲット材料イオンが前記被処理体の表面に対して概して
ノーマルな角度で前記被処理体に方向付けられるところ
の手段と、 磁場生成手段と、 前記高強度プラズマ生成手段が、前記被処理体上に蒸着
される前記材料から成るターゲットカソードを含むマグ
ネトロンスパッタソース手段から成り、前記ターゲット
カソードは対向するプラズマ閉じ込め壁及び1つの開口
側を有するプラズマ閉じ込め容器から成り、対向するプ
ラズマ閉じ込め壁は1インチのオーダの小さな距離Wで
分離されていて、前記磁場生成手段は最初前記対向する
閉じ込め壁に平行である磁気フラックス線を与えるとこ
ろの、及び前記磁場生成手段がさらに前記1つの開口側
付近に磁気的空白領域を与えるところの、前記高強度プ
ラズマ生成手段と、から成る装置。 - 【請求項22】 請求項21に記載の装置であって、前
記プラズマ閉じ込め容器が細溝から成るところの装置。 - 【請求項23】 請求項22に記載の装置であって、前
記細溝が環状形状であるところの装置。 - 【請求項24】 請求項22に記載の装置であって、前
記細溝が迷路形状であるところの装置。 - 【請求項25】 請求項21の装置であって、さらに前
記マグネトロンスパッタソースを冷却するための手段か
ら成る装置。 - 【請求項26】 真空チャンバ内の平坦基板上に薄膜を
蒸着させるための装置であって、 前記ターゲットカソードの実質的イオン数より多いイオ
ンから成るプラズマを生成するための蒸着材料から作ら
れたターゲットカソードを含む高強度マグネトロンスパ
ッタソース手段と、 前記カソードと前記基板との間に磁気空白領域を有する
磁場を形成するための磁場生成手段と、から成りそれに
よって前記ターゲットカソードが概して平坦な面及び蒸
着材料がスパッタされる対向壁を有する細溝部を有し、
プラズマ密度が前記細溝部内で最も高いところの及び前
記細溝部の前記対向壁が1インチのオーダの距離で分離
されるところの、並びに前記平坦基板方向に向けられて
いる前記ターゲットカソードの原子は実質的に少なくと
も10%の前記ターゲットカソードのイオン化原子を有
するところの装置。 - 【請求項27】 請求項26に記載の装置であって、前
記細溝は環状であるところの装置。 - 【請求項28】 請求項26に記載の装置であって、前
記細溝は迷路であるところの装置。 - 【請求項29】 請求項13に記載の装置であって、隔
離手段により前記スパッタカソードから離隔されかつ絶
縁されるアノードと、 カソードとアノードの短絡を防止するべく、前記スパッ
タカソードから前記絶縁体への照準線を遮ることにより
前記絶縁体手段をスパッタカソード材料による膜付けか
ら保護する手段と、から成る装置。
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