JPH0718207A - 切削加工用鋳物に塗膜を形成する方法 - Google Patents
切削加工用鋳物に塗膜を形成する方法Info
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- JPH0718207A JPH0718207A JP19192393A JP19192393A JPH0718207A JP H0718207 A JPH0718207 A JP H0718207A JP 19192393 A JP19192393 A JP 19192393A JP 19192393 A JP19192393 A JP 19192393A JP H0718207 A JPH0718207 A JP H0718207A
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- casting
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 膜厚８０μm で仕上り性が良好で、かつ切削
加工性良好な塗膜を形成できる粉体塗料塗膜形成方法を
提供する。 【構成】 軟化点７５〜１３５℃でエポキシ当量が６０
０〜２，８００であるビスフェノールＡ型エポキシ樹脂
に反応性の優れたノボラック型エポキシ樹脂を併用し、
硬化剤としてイミダゾール又は酸無水物を使用し、さら
に必要に応じて無機充填剤を３０〜１００重量部含有す
る粉体塗料を、切削加工用鋳物に塗装、焼付することを
特徴とする切削加工用鋳物に塗膜を形成する方法。
加工性良好な塗膜を形成できる粉体塗料塗膜形成方法を
提供する。 【構成】 軟化点７５〜１３５℃でエポキシ当量が６０
０〜２，８００であるビスフェノールＡ型エポキシ樹脂
に反応性の優れたノボラック型エポキシ樹脂を併用し、
硬化剤としてイミダゾール又は酸無水物を使用し、さら
に必要に応じて無機充填剤を３０〜１００重量部含有す
る粉体塗料を、切削加工用鋳物に塗装、焼付することを
特徴とする切削加工用鋳物に塗膜を形成する方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、切削加工によって塗膜
のバリを生じない塗膜を切削加工用鋳物に形成する方法
およびこの方法によって塗膜形成された切削加工用鋳物
に関する。
のバリを生じない塗膜を切削加工用鋳物に形成する方法
およびこの方法によって塗膜形成された切削加工用鋳物
に関する。
【０００２】
【従来の技術及びその課題】従来、鋳物には溶剤型塗料
が塗装されていたが、近年、塗装工程における作業環境
を改善するため粉体塗料が使用されてきている。しかし
ながら、粉体塗料を塗装すると塗装膜厚が厚く、塗膜強
度も大きいことから、塗装後の鋳物切削加工において切
削箇所の塗膜がバリ状に残るため、それを除去する塗膜
バリ取り工程が必要であった。
が塗装されていたが、近年、塗装工程における作業環境
を改善するため粉体塗料が使用されてきている。しかし
ながら、粉体塗料を塗装すると塗装膜厚が厚く、塗膜強
度も大きいことから、塗装後の鋳物切削加工において切
削箇所の塗膜がバリ状に残るため、それを除去する塗膜
バリ取り工程が必要であった。
【０００３】そこで、鋳物へ粉体塗料の塗膜を形成し、
切削加工した後の塗膜バリ取り工程を省略できる方法に
ついて検討を行なった。
切削加工した後の塗膜バリ取り工程を省略できる方法に
ついて検討を行なった。
【０００４】まず粉体塗料の粉末粒径を小さくして薄膜
化することについて検討を行なったが、複雑形状をした
立体形の鋳物の塗装においては膜厚のバラツキが大きい
ため均一に薄膜化することが困難であり、厚膜箇所を切
削加工すると塗膜がバリ状に残るためバリ取り工程を省
略することは困難であった。
化することについて検討を行なったが、複雑形状をした
立体形の鋳物の塗装においては膜厚のバラツキが大きい
ため均一に薄膜化することが困難であり、厚膜箇所を切
削加工すると塗膜がバリ状に残るためバリ取り工程を省
略することは困難であった。
【０００５】また粉体塗料塗膜の塗膜強度を弱くし脆く
して切削加工性を向上するため体質顔料を多く配合する
ことについて検討を行なったが、炭酸カルシウム、バリ
タ、クレー、シリカなどの一般的な体質顔料を配合して
も効果が少なく、効果を出すためには塗料の連続塗膜形
成性を極端に低下させるほど多くの量を配合することが
必要であり、この場合には連続塗膜を形成するためには
厚膜が必要となり、かつ得られる塗面の凹凸も非常に大
きくなるため実用的でなかった。
して切削加工性を向上するため体質顔料を多く配合する
ことについて検討を行なったが、炭酸カルシウム、バリ
タ、クレー、シリカなどの一般的な体質顔料を配合して
も効果が少なく、効果を出すためには塗料の連続塗膜形
成性を極端に低下させるほど多くの量を配合することが
必要であり、この場合には連続塗膜を形成するためには
厚膜が必要となり、かつ得られる塗面の凹凸も非常に大
きくなるため実用的でなかった。
【０００６】そこで本発明者らは、膜厚６０μm 以下
で、連続塗膜で仕上り性に優れ、かつ切削加工性良好な
塗膜を形成できる粉体塗料塗膜形成方法について鋭意研
究を行なった。その結果、特定のエポキシ樹脂と硬化剤
を組合せ硬化塗膜の動的弾性率（Ｅ´）最小値を５×１
０8dyne/cm2 以上にすることによって上記塗膜形成方法
を達成できることを見出し本発明に到達した。
で、連続塗膜で仕上り性に優れ、かつ切削加工性良好な
塗膜を形成できる粉体塗料塗膜形成方法について鋭意研
究を行なった。その結果、特定のエポキシ樹脂と硬化剤
を組合せ硬化塗膜の動的弾性率（Ｅ´）最小値を５×１
０8dyne/cm2 以上にすることによって上記塗膜形成方法
を達成できることを見出し本発明に到達した。
【０００７】
【課題を解決するための手段】すなわち、本発明は、軟
化点７５〜１３５℃でエポキシ当量が６００〜２，８０
０であるビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（Ａ）９０〜
５０重量％および軟化点が３０〜１２０℃でエポキシ当
量が１５０〜２５０のノボラック型エポキシ樹脂（Ｂ）
１０〜５０重量％からなる基体樹脂成分に硬化剤（Ｃ）
としてイミダゾールおよび（または）酸無水物を配合し
てなる組成物を主成分とする粉体塗料を、切削加工用鋳
物に塗装し、加熱硬化することを特徴とする切削加工用
鋳物に塗膜を形成する方法、およびこの方法によって得
られる塗膜形成された切削加工用鋳物に関する。
化点７５〜１３５℃でエポキシ当量が６００〜２，８０
０であるビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（Ａ）９０〜
５０重量％および軟化点が３０〜１２０℃でエポキシ当
量が１５０〜２５０のノボラック型エポキシ樹脂（Ｂ）
１０〜５０重量％からなる基体樹脂成分に硬化剤（Ｃ）
としてイミダゾールおよび（または）酸無水物を配合し
てなる組成物を主成分とする粉体塗料を、切削加工用鋳
物に塗装し、加熱硬化することを特徴とする切削加工用
鋳物に塗膜を形成する方法、およびこの方法によって得
られる塗膜形成された切削加工用鋳物に関する。
【０００８】
【作用】本発明において使用される粉体塗料における、
軟化点７５〜１３５℃でエポキシ当量が６００〜２，８
００のビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（Ａ）は、例え
ばビスフェノールＡ〔２，２−ビス（４−ヒドロキシフ
ェニル）プロパン〕とエピクロルヒドリンなどのエピハ
ロヒドリンとを反応させて得ることができる。上記エポ
キシ樹脂の市販品としては、例えばシェル化学（株）製
の、エピコート１００２、同１００４、同１００７など
を挙げることができる。
軟化点７５〜１３５℃でエポキシ当量が６００〜２，８
００のビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（Ａ）は、例え
ばビスフェノールＡ〔２，２−ビス（４−ヒドロキシフ
ェニル）プロパン〕とエピクロルヒドリンなどのエピハ
ロヒドリンとを反応させて得ることができる。上記エポ
キシ樹脂の市販品としては、例えばシェル化学（株）製
の、エピコート１００２、同１００４、同１００７など
を挙げることができる。
【０００９】上記エポキシ樹脂の軟化点が７５℃未満で
は粉体塗料の貯蔵中に粉体粒子同志の融着が起こりやす
く、一方、１３５℃を超えると溶融粘度が高くなりやす
く連続塗膜の形成が困難になる。また上記エポキシ樹脂
のエポキシ当量が６００未満では一般に分子量が小さく
なり軟化温度が低くなる。一方、２，８００を超えると
一般に分子量が大きくなり軟化温度が高くなる。
は粉体塗料の貯蔵中に粉体粒子同志の融着が起こりやす
く、一方、１３５℃を超えると溶融粘度が高くなりやす
く連続塗膜の形成が困難になる。また上記エポキシ樹脂
のエポキシ当量が６００未満では一般に分子量が小さく
なり軟化温度が低くなる。一方、２，８００を超えると
一般に分子量が大きくなり軟化温度が高くなる。
【００１０】また、本発明において使用される軟化点が
３０〜１２０℃で、エポキシ当量が１５０〜２５０のノ
ボラック型エポキシ樹脂（Ｂ）は、ノボラック樹脂にエ
ピクロルヒドリンを反応させて得ることができる。上記
エポキシ樹脂（Ｂ）の市販品としては、例えば日本チバ
ガイギー（株）アラルダイト−ＥＣＮ１２３５、ＥＣＮ
１２７３、同１２８０、同１２９９などを挙げることが
できる。
３０〜１２０℃で、エポキシ当量が１５０〜２５０のノ
ボラック型エポキシ樹脂（Ｂ）は、ノボラック樹脂にエ
ピクロルヒドリンを反応させて得ることができる。上記
エポキシ樹脂（Ｂ）の市販品としては、例えば日本チバ
ガイギー（株）アラルダイト−ＥＣＮ１２３５、ＥＣＮ
１２７３、同１２８０、同１２９９などを挙げることが
できる。
【００１１】上記エポキシ樹脂（Ｂ）は前記ビスフェノ
ールＡ型エポキシ樹脂（Ａ）に比べて架橋性官能基が多
く含まれ、またベンゼン環などの芳香族含量が多いた
め、耐熱性、反応性に優れていることが特徴である。す
なわち切削加工時に必要な塗膜の架橋性を向上させるの
で必須成物である該（Ｂ）成分は、ビスフェノールＡ型
エポキシ（Ａ）と併用するが、軟化点が３０℃未満では
粉体塗料の貯蔵中に粉体粒子同志の融着が起こりやす
く、一方、１２０℃を超えると溶融粘度が高くなりやす
く連続塗膜の形成が困難になる。
ールＡ型エポキシ樹脂（Ａ）に比べて架橋性官能基が多
く含まれ、またベンゼン環などの芳香族含量が多いた
め、耐熱性、反応性に優れていることが特徴である。す
なわち切削加工時に必要な塗膜の架橋性を向上させるの
で必須成物である該（Ｂ）成分は、ビスフェノールＡ型
エポキシ（Ａ）と併用するが、軟化点が３０℃未満では
粉体塗料の貯蔵中に粉体粒子同志の融着が起こりやす
く、一方、１２０℃を超えると溶融粘度が高くなりやす
く連続塗膜の形成が困難になる。
【００１２】また上記エポキシ樹脂（Ｂ）のエポキシ当
量が１５０未満では一般に分子量が小さくなり軟化温度
が低くなる。一方、２５０を超えると一般に分子量が大
きくなり軟化温度が高くなる。さらに反応性が大きすぎ
るため、仕上り性が劣る。
量が１５０未満では一般に分子量が小さくなり軟化温度
が低くなる。一方、２５０を超えると一般に分子量が大
きくなり軟化温度が高くなる。さらに反応性が大きすぎ
るため、仕上り性が劣る。
【００１３】本発明で使用する粉体塗料における上記
（Ａ）成分と（Ｂ）成分とからなる基体樹脂成分におい
て、これらの成分の構成比率は、該両成分の合計量にも
とづいて、（Ａ）成分は９０〜５０重量％、（Ｂ）成分
は１０〜５０重量％である。（Ａ）成分が９０重量％よ
り多くなると硬化塗膜の架橋度が小さく、切削時にバリ
が発生しやすい。一方、５０重量％より少なくなると架
橋度が高すぎて塗膜の平滑性が低下するので好ましくな
い。
（Ａ）成分と（Ｂ）成分とからなる基体樹脂成分におい
て、これらの成分の構成比率は、該両成分の合計量にも
とづいて、（Ａ）成分は９０〜５０重量％、（Ｂ）成分
は１０〜５０重量％である。（Ａ）成分が９０重量％よ
り多くなると硬化塗膜の架橋度が小さく、切削時にバリ
が発生しやすい。一方、５０重量％より少なくなると架
橋度が高すぎて塗膜の平滑性が低下するので好ましくな
い。
【００１４】本発明の粉体塗料において、上記基体樹脂
の硬化剤（Ｃ）としてイミダゾールおよび（または）酸
無水物が使用される。
の硬化剤（Ｃ）としてイミダゾールおよび（または）酸
無水物が使用される。
【００１５】イミダゾールとしては、２−メチルイミダ
ゾール、２−エチル−４−メチルイミダゾール、２−ウ
ンデシルイミダゾール、２−ヘプタデシルイミダゾー
ル、２−フェニルイミダゾール、２−フェニル−４−メ
チルイミダゾール、１−ベンジル−２−メチルイミダゾ
ール、２−エチルイミダゾール、２−イソプロピルイミ
ダゾール、２−フェニル−４−ベンジルイミダゾール、
１−シアノエチル−２−メチルイミダゾール、１−シア
ノエチル−２−エチル−４メチルイミダゾール、１−シ
アノエチル−２−ウンデシルイミダゾール、１−シアノ
エチル−２−イソプロピルイミダゾール、１−シアノエ
チル−２−フェニルイミダゾール、１−シアノエチル−
２−メチルイミダゾリウムトリメリテート、１−シアノ
エチル−２−エチル−４−メチルイミダゾリウムトリメ
リテート、１−シアノエチル−２−ウンデシルイミダゾ
リウムトリメリテート、１−シアノエチル−２−フェニ
ルイミダゾリウムトリメリテート、２，４ジアミノ−６
−〔２´−メチルイミダゾリル−（１）´〕−エチル−
Ｓ−トリアジン、２，４ジアミノ−６−〔２´−エチル
−４−メチルイミダゾリル−（１）´〕−エチル−Ｓ−
トリアジン、２，４ジアミノ−６−〔２´−ウンデシル
イミダゾリル−（１）´〕−エチル−Ｓ−トリアジン、
２メチルイミダゾリウムイソシアヌール酸付加物、２−
フェニルイミダゾリウムイソシアヌール酸付加物、２，
４ジシアノ−６−〔２´−メチルイミダゾリル−（１）
´〕−エチル−Ｓ−トリアジン−イソシアヌール酸付加
物、２−フェニル４，５−ジヒドロキシメチルイミダゾ
ール、２−フェニル−４−メチル−５−ヒドロキシメチ
ルイミダゾール、２−フェニル−４−ベンジル−５−ヒ
ドロキシメチルイミダゾール、４，４´−メチレン−ビ
ス−（２−エチル−５−メチルイミダゾール）、１−ア
ミノエチル−２−メチルイミダゾール、１−シアノエチ
ル−２−フェニル−４，５−ジ（シアノエトキシメチ
ル）イミダゾール、１−ドデシル−２−メチル−３−ベ
ンジルイミダゾリウム・クロライドなどがあげられ、こ
れらは一種又は二種以上を含有してもよい。これらのう
ち、特に貯蔵安定性の優れた２−ヘプタデシルイミダゾ
ール、１−シアノエチル体、１−シアノエチル体・トリ
メリット酸塩及びトリアジン化合物系を用いることが好
ましい。
ゾール、２−エチル−４−メチルイミダゾール、２−ウ
ンデシルイミダゾール、２−ヘプタデシルイミダゾー
ル、２−フェニルイミダゾール、２−フェニル−４−メ
チルイミダゾール、１−ベンジル−２−メチルイミダゾ
ール、２−エチルイミダゾール、２−イソプロピルイミ
ダゾール、２−フェニル−４−ベンジルイミダゾール、
１−シアノエチル−２−メチルイミダゾール、１−シア
ノエチル−２−エチル−４メチルイミダゾール、１−シ
アノエチル−２−ウンデシルイミダゾール、１−シアノ
エチル−２−イソプロピルイミダゾール、１−シアノエ
チル−２−フェニルイミダゾール、１−シアノエチル−
２−メチルイミダゾリウムトリメリテート、１−シアノ
エチル−２−エチル−４−メチルイミダゾリウムトリメ
リテート、１−シアノエチル−２−ウンデシルイミダゾ
リウムトリメリテート、１−シアノエチル−２−フェニ
ルイミダゾリウムトリメリテート、２，４ジアミノ−６
−〔２´−メチルイミダゾリル−（１）´〕−エチル−
Ｓ−トリアジン、２，４ジアミノ−６−〔２´−エチル
−４−メチルイミダゾリル−（１）´〕−エチル−Ｓ−
トリアジン、２，４ジアミノ−６−〔２´−ウンデシル
イミダゾリル−（１）´〕−エチル−Ｓ−トリアジン、
２メチルイミダゾリウムイソシアヌール酸付加物、２−
フェニルイミダゾリウムイソシアヌール酸付加物、２，
４ジシアノ−６−〔２´−メチルイミダゾリル−（１）
´〕−エチル−Ｓ−トリアジン−イソシアヌール酸付加
物、２−フェニル４，５−ジヒドロキシメチルイミダゾ
ール、２−フェニル−４−メチル−５−ヒドロキシメチ
ルイミダゾール、２−フェニル−４−ベンジル−５−ヒ
ドロキシメチルイミダゾール、４，４´−メチレン−ビ
ス−（２−エチル−５−メチルイミダゾール）、１−ア
ミノエチル−２−メチルイミダゾール、１−シアノエチ
ル−２−フェニル−４，５−ジ（シアノエトキシメチ
ル）イミダゾール、１−ドデシル−２−メチル−３−ベ
ンジルイミダゾリウム・クロライドなどがあげられ、こ
れらは一種又は二種以上を含有してもよい。これらのう
ち、特に貯蔵安定性の優れた２−ヘプタデシルイミダゾ
ール、１−シアノエチル体、１−シアノエチル体・トリ
メリット酸塩及びトリアジン化合物系を用いることが好
ましい。
【００１６】酸無水物として、無水トリメリット酸、無
水ピロメリット酸、無水ベンゾフェノンテトラカルボン
酸、テトラヒドロ無水フタル酸、メチルテトラヒドロ無
水フタル酸、エンドメチレンテトラヒドロ無水フタル
酸、メチルエンドメチレンテトラヒドロ無水フタル酸、
ヘキサヒドロ無水フタル酸、メチルヘキサヒドロ無水フ
タル酸、メチルシクロへキセンジカルボン酸共重合体、
アルキルスチレン−無水マイン酸共重合体、クロレンド
酸無水物、チバガイギー社製ＨＴ９０１、ＨＴ９０３、
ＨＹ９０５、ＨＹ９０６、ＨＴ９０７、ＨＹ９２０、Ｘ
Ｂ３３８０などがあげられ、これらは一種又は二種以上
を含有していてもよい。
水ピロメリット酸、無水ベンゾフェノンテトラカルボン
酸、テトラヒドロ無水フタル酸、メチルテトラヒドロ無
水フタル酸、エンドメチレンテトラヒドロ無水フタル
酸、メチルエンドメチレンテトラヒドロ無水フタル酸、
ヘキサヒドロ無水フタル酸、メチルヘキサヒドロ無水フ
タル酸、メチルシクロへキセンジカルボン酸共重合体、
アルキルスチレン−無水マイン酸共重合体、クロレンド
酸無水物、チバガイギー社製ＨＴ９０１、ＨＴ９０３、
ＨＹ９０５、ＨＹ９０６、ＨＴ９０７、ＨＹ９２０、Ｘ
Ｂ３３８０などがあげられ、これらは一種又は二種以上
を含有していてもよい。
【００１７】またイミダゾールと酸無水物を併用するこ
ともできる。
ともできる。
【００１８】上記硬化剤（Ｃ）は、上記（Ａ）成分と
（Ｂ）成分との合計エポキシ基に対する当量比が０．５
〜３．０、望ましくは０．６〜２．０となる量で使用す
ることが好適である。また上記樹脂成分は、フェノール
・ホルムアルデヒド樹脂、カルボキシル基含有ポリエス
テル樹脂などの上記エポキシ樹脂（Ａ）、（Ｂ）と反応
可能な樹脂、上記エポキシ樹脂（Ａ）、（Ｂ）以外のエ
ポキシ樹脂、アクリル樹脂などを必要に応じて、上記ビ
スフェノールＡ型エポキシ樹脂（Ａ）１００重量部に対
して５０重量部以下配合することができる。
（Ｂ）成分との合計エポキシ基に対する当量比が０．５
〜３．０、望ましくは０．６〜２．０となる量で使用す
ることが好適である。また上記樹脂成分は、フェノール
・ホルムアルデヒド樹脂、カルボキシル基含有ポリエス
テル樹脂などの上記エポキシ樹脂（Ａ）、（Ｂ）と反応
可能な樹脂、上記エポキシ樹脂（Ａ）、（Ｂ）以外のエ
ポキシ樹脂、アクリル樹脂などを必要に応じて、上記ビ
スフェノールＡ型エポキシ樹脂（Ａ）１００重量部に対
して５０重量部以下配合することができる。
【００１９】本発明に使用される粉体塗料は、上記基体
樹脂成分１００重量部に対して、無機充填剤（Ｄ）を３
０〜２００重量部、好ましくは６０〜１２０重量部含有
する。上記無機充填剤としては、炭酸カルシウム、バリ
タ、クレー、シリカなどの体質顔料が挙げられる。
樹脂成分１００重量部に対して、無機充填剤（Ｄ）を３
０〜２００重量部、好ましくは６０〜１２０重量部含有
する。上記無機充填剤としては、炭酸カルシウム、バリ
タ、クレー、シリカなどの体質顔料が挙げられる。
【００２０】該充填剤の配合量が２００重量部以上にな
ると切削加工性が良くなるが連続塗膜形成膜厚が６０μ
m を超え実用的でなくなる。また３０重量部未満では切
削加工性が不十分である。
ると切削加工性が良くなるが連続塗膜形成膜厚が６０μ
m を超え実用的でなくなる。また３０重量部未満では切
削加工性が不十分である。
【００２１】本発明に使用される粉体塗料には、上記充
填剤（Ｄ）以外に、チタン白、ベンガラ、赤色有機顔
料、チタンエロー、黄色有機顔料、フタロシアニンブル
ー、フタロシアニングリーン、カーボンブラック、各種
焼成着色顔料などの着色顔料；ジンククロメート、スト
ロンチウムクロメート、塩基性ケイ酸鉛などの防錆顔料
などを必要に応じて含有してもよい。
填剤（Ｄ）以外に、チタン白、ベンガラ、赤色有機顔
料、チタンエロー、黄色有機顔料、フタロシアニンブル
ー、フタロシアニングリーン、カーボンブラック、各種
焼成着色顔料などの着色顔料；ジンククロメート、スト
ロンチウムクロメート、塩基性ケイ酸鉛などの防錆顔料
などを必要に応じて含有してもよい。
【００２２】本発明において、上記粉体塗料の硬化塗膜
の動的弾性率（Ｅ´）最小値が５×１０8dyne/cm2 以上
にすることが必須である。動的弾性率（Ｅ´）最小値の
測定は次の方法による。
の動的弾性率（Ｅ´）最小値が５×１０8dyne/cm2 以上
にすることが必須である。動的弾性率（Ｅ´）最小値の
測定は次の方法による。
【００２３】ブリキ板に硬化塗膜に基づく膜厚が８０μ
m になるように粉体塗料を塗装し、１５０℃−２０分の
条件で加熱硬化させる。次に水銀を用いて遊離のフィル
ムを作る。５mm×２０mmの大きさに裁断し試料片とす
る。ＤＶＥレオスペクトラーＤＶＥ−Ｖ４（（株）レオ
ロジ社製）を用い、温度範囲０〜２００℃、周波数１１
０Hzで測定し動的弾性率（Ｅ´）の最小値を決める。
m になるように粉体塗料を塗装し、１５０℃−２０分の
条件で加熱硬化させる。次に水銀を用いて遊離のフィル
ムを作る。５mm×２０mmの大きさに裁断し試料片とす
る。ＤＶＥレオスペクトラーＤＶＥ−Ｖ４（（株）レオ
ロジ社製）を用い、温度範囲０〜２００℃、周波数１１
０Hzで測定し動的弾性率（Ｅ´）の最小値を決める。
【００２４】本発明において、粉体塗料の硬化塗膜の動
的弾性率（Ｅ´）の最小値を５×１０8dyne/cm2 以上に
することは重要なポイントとなる。切削加工において、
塗膜が加熱された状態で切削される為、比較的高温領域
でも硬くて脆い塗膜が要求される。塗膜として架橋度が
高く、高温領域でも軟質化しないことが重要である。こ
の必然性から、官能基が多く芳香族含量も多いノボラッ
ク型樹脂（Ｂ）、反応性及び構造的に架橋密度が高くな
るイミダゾールおよび（または）酸無水物から選ばれる
硬化剤（Ｃ）を使用することが好ましい。動的弾性率
（Ｅ´）最小値が５×１０8dyne/cm2 未満であれば切削
加工で塗膜のバリが残る。
的弾性率（Ｅ´）の最小値を５×１０8dyne/cm2 以上に
することは重要なポイントとなる。切削加工において、
塗膜が加熱された状態で切削される為、比較的高温領域
でも硬くて脆い塗膜が要求される。塗膜として架橋度が
高く、高温領域でも軟質化しないことが重要である。こ
の必然性から、官能基が多く芳香族含量も多いノボラッ
ク型樹脂（Ｂ）、反応性及び構造的に架橋密度が高くな
るイミダゾールおよび（または）酸無水物から選ばれる
硬化剤（Ｃ）を使用することが好ましい。動的弾性率
（Ｅ´）最小値が５×１０8dyne/cm2 未満であれば切削
加工で塗膜のバリが残る。
【００２５】本発明において使用される粉体塗料には、
上記樹脂成分および顔料分以外に、表面調整剤、硬化促
進剤、スベリ性付与剤などの粉体塗料用添加剤が配合さ
れていてもよく、これらの添加剤の配合量の和は、樹脂
成分１００重量部に対して通常１０重量部以下である。
上記樹脂成分および顔料分以外に、表面調整剤、硬化促
進剤、スベリ性付与剤などの粉体塗料用添加剤が配合さ
れていてもよく、これらの添加剤の配合量の和は、樹脂
成分１００重量部に対して通常１０重量部以下である。
【００２６】本発明方法において、上記粉体塗料は切削
加工用鋳物に塗装され焼付けられることによって塗膜が
形成される。切削加工用鋳物は塗装前にショットブラス
ト処理などの塗装前処理が施されていてもよい。上記切
削加工用鋳物とは、塗装後に所定の形状に所定の精度で
加工が必要な鋳物である。この鋳物としては、例えば自
動車用部品であるブレーキドラム、エンジンブロック、
ギヤボックスなどやネジ加工が必要な鋼管継手鋳物部品
などが挙げられる。
加工用鋳物に塗装され焼付けられることによって塗膜が
形成される。切削加工用鋳物は塗装前にショットブラス
ト処理などの塗装前処理が施されていてもよい。上記切
削加工用鋳物とは、塗装後に所定の形状に所定の精度で
加工が必要な鋳物である。この鋳物としては、例えば自
動車用部品であるブレーキドラム、エンジンブロック、
ギヤボックスなどやネジ加工が必要な鋼管継手鋳物部品
などが挙げられる。
【００２７】粉体塗料の塗装膜厚は通常６０〜２００μ
m の範囲であり、静電粉体スプレー塗装、流動浸漬塗装
などによって塗装される。塗装膜の焼付条件は通常、被
塗物温度１５０〜２００℃で５〜２０分程度である。上
記のように切削加工用鋳物に塗膜形成することによって
塗膜外観が良好で切削加工性の良好な塗膜を有する切削
加工用鋳物を得ることができる。
m の範囲であり、静電粉体スプレー塗装、流動浸漬塗装
などによって塗装される。塗装膜の焼付条件は通常、被
塗物温度１５０〜２００℃で５〜２０分程度である。上
記のように切削加工用鋳物に塗膜形成することによって
塗膜外観が良好で切削加工性の良好な塗膜を有する切削
加工用鋳物を得ることができる。
【００２８】
【実施例】以下、実施例によって本発明をより具体的に
説明する。以下、「部」は重量基準によるものとする。
説明する。以下、「部」は重量基準によるものとする。
【００２９】粉体塗料の製造 製造例１ エピコート１００４〔（注１）シェル化学（株）製、ビ
スフェノールＡ型エポキシ樹脂、軟化点約９８℃、エポ
キシ当量約９２５〕９０部、ＥＣＮ１２７３〔チバガイ
ギー（株）製クレゾールノボラック樹脂、軟化点約７０
℃、エポキシ当量約２２０〕１０部、Ｃ11Ｚ−Ａｚｉｎ
ｅ２部、ポリフロ−Ｓ〔共栄社油脂化学工業（株）製、
表面調整剤〕１部、三菱カーボンブラックＭＡ−１００
〔三菱化成工業（株）製、カーボンブラック、吸油量１
００〕２部およびＳタルク（注１１）８０部を混合し、
エクストルーダによって溶融混練し、冷却後、ターボミ
ルによって粉砕を行ない、さらに１００メッシュのフル
イにより粗粒子を分離して粉体塗料を得た。
スフェノールＡ型エポキシ樹脂、軟化点約９８℃、エポ
キシ当量約９２５〕９０部、ＥＣＮ１２７３〔チバガイ
ギー（株）製クレゾールノボラック樹脂、軟化点約７０
℃、エポキシ当量約２２０〕１０部、Ｃ11Ｚ−Ａｚｉｎ
ｅ２部、ポリフロ−Ｓ〔共栄社油脂化学工業（株）製、
表面調整剤〕１部、三菱カーボンブラックＭＡ−１００
〔三菱化成工業（株）製、カーボンブラック、吸油量１
００〕２部およびＳタルク（注１１）８０部を混合し、
エクストルーダによって溶融混練し、冷却後、ターボミ
ルによって粉砕を行ない、さらに１００メッシュのフル
イにより粗粒子を分離して粉体塗料を得た。
【００３０】製造例２〜１２および製造例１３〜１８
（比較用） 後記表１および表２に示す配合組成とする以外は製造例
１と同様に行ない各例の粉体塗料を得た。
（比較用） 後記表１および表２に示す配合組成とする以外は製造例
１と同様に行ない各例の粉体塗料を得た。
【００３１】実施例１ 切削加工用のねずみ鋳鉄鋳物部材（１００×３００×２
０mm）にショットブラスト処理を施し、ＳＳＰＣ ＳＰ
−５のホワイトメタルとした。このホワイトメタルの１
００×３００mmの面に前記製造例１で得た粉体塗料を膜
厚が１２０μmとなるように静電塗装し、被塗物温度１
５０℃で２０分間焼付けて硬化塗膜を形成した。
０mm）にショットブラスト処理を施し、ＳＳＰＣ ＳＰ
−５のホワイトメタルとした。このホワイトメタルの１
００×３００mmの面に前記製造例１で得た粉体塗料を膜
厚が１２０μmとなるように静電塗装し、被塗物温度１
５０℃で２０分間焼付けて硬化塗膜を形成した。
【００３２】実施例２〜１２および比較例１〜５ 粉体塗料として、表１または表２に示す各製造例の粉体
塗料を使用する以外は実施例１と同様に行ない、各々の
硬化塗膜が形成された鋳物部材を得た。
塗料を使用する以外は実施例１と同様に行ない、各々の
硬化塗膜が形成された鋳物部材を得た。
【００３３】各実施例および比較例で得た、塗膜形成さ
れた鋳物部材について、切削加工性および仕上り性の試
験を行なった。試験結果を後記表１および表２に示す。
試験は下記試験方法に従って行なった。
れた鋳物部材について、切削加工性および仕上り性の試
験を行なった。試験結果を後記表１および表２に示す。
試験は下記試験方法に従って行なった。
【００３４】切削加工性：鋳物部材表面の塗膜面をフラ
イス盤で垂直に切削し、切削箇所の塗面の状態を評価す
る。 なお、フライス盤の刃としては鋳物用の荒削り用刃を使
用し、刃の周速１００km/ 時、鋳物移動速度１，２００
mm／分、切削深さ３mmの条件で切削を行なった。 ○：塗膜バリが認められない。 △：塗膜バリがかなり認められるが、仕上用刃で仕上切
削（切削条件は上記と同じ）すると塗膜バリが認められ
なくなる。 ×：塗膜バリが多く認められ、仕上用刃で仕上切削（切
削条件は上記と同じ）しても塗膜バリがかなり認められ
る。
イス盤で垂直に切削し、切削箇所の塗面の状態を評価す
る。 なお、フライス盤の刃としては鋳物用の荒削り用刃を使
用し、刃の周速１００km/ 時、鋳物移動速度１，２００
mm／分、切削深さ３mmの条件で切削を行なった。 ○：塗膜バリが認められない。 △：塗膜バリがかなり認められるが、仕上用刃で仕上切
削（切削条件は上記と同じ）すると塗膜バリが認められ
なくなる。 ×：塗膜バリが多く認められ、仕上用刃で仕上切削（切
削条件は上記と同じ）しても塗膜バリがかなり認められ
る。
【００３５】仕上り性：自動車用冷延ダル鋼板（１００
×３００×０．８mm）に、３０cmの長さ方向に膜厚が４
０μm から１００μm まで徐々に変化するように、各製
造例で得た粉体塗料を傾斜塗装し、被塗物温度１５０℃
で２０分間焼付けた。
×３００×０．８mm）に、３０cmの長さ方向に膜厚が４
０μm から１００μm まで徐々に変化するように、各製
造例で得た粉体塗料を傾斜塗装し、被塗物温度１５０℃
で２０分間焼付けた。
【００３６】８０μm の膜厚部を以下の規準で評価し
た。 ◎：凹凸がなく平滑な塗面状態。 ○：やや凹凸はあるが平滑な塗面状態。 △：かなり凹凸があり平滑性が劣る。 ×：凹凸が著しく平滑性も極めて劣る。
た。 ◎：凹凸がなく平滑な塗面状態。 ○：やや凹凸はあるが平滑な塗面状態。 △：かなり凹凸があり平滑性が劣る。 ×：凹凸が著しく平滑性も極めて劣る。
【００３７】表１および表２において、（注）は下記の
とおりである。 （注１）エピコート１００４：シェル化学（株）製、ビ
スフェノールＡ型エポキシ樹脂、軟化点約１００℃、エ
ポキシ当量約９１０。 （注２）ＤＸ５１７：油化シェル化学（株）製；フェノ
ールノボラック型エポキシ樹脂を約２０重量％含有する
ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、エポキシ当量約５４
０。 （注３）ＥＣＮ１２３５：日本チバガイギー（株）製、
クレゾールノボラック型樹脂、軟化点約３８℃、エポキ
シ当量約２１５。 （注４）ＥＣＮ１２７３：日本チバガイギー（株）製、
クレゾールノボラック型樹脂、軟化点約７０℃、エポキ
シ当量約２２０。 （注５）Ｃ11Ｚ−Ａｚｉｎｅ：四国化成（株）、２，４
ジアミノ−６−〔２´−ウンデシルイミダゾリル−
（１）´〕−エチル−Ｓ−トリアジン、融点約１８６
℃。 （注６）Ｃ17Ｚ：四国化成（株）、２−ヘプタデシルイ
ミダゾール、融点約８８℃。 （注７）ＢＴＤＡ：GULF Oil Chem. CO., 無水ベンゾフ
ェノンテトラカルボン酸、融点約２２３℃。 （注８）ＰＭＤＡ：古河電工（株）、無水ピロメリット
酸、融点２８６℃。 （注９）ＡＤＨ：日本ヒドラジン工業（株）、アジピン
酸ジヒドラジド、融点１８０℃。 （注１０）ＨＴ２８４４：日本チバガイギー（株）、ジ
シアンジアミド誘導体、融点１４５℃。 （注１１）Ｓタルク：日本滑石製錬（株）製、吸油量２
５のタルク。 （注１２）雲母粉Ｂ−３１：山口雲母（株）製、マイカ
粉。 （注１３）Hydrocarb ：ヘキスト合成（株）製、炭酸カ
ルシウム。
とおりである。 （注１）エピコート１００４：シェル化学（株）製、ビ
スフェノールＡ型エポキシ樹脂、軟化点約１００℃、エ
ポキシ当量約９１０。 （注２）ＤＸ５１７：油化シェル化学（株）製；フェノ
ールノボラック型エポキシ樹脂を約２０重量％含有する
ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、エポキシ当量約５４
０。 （注３）ＥＣＮ１２３５：日本チバガイギー（株）製、
クレゾールノボラック型樹脂、軟化点約３８℃、エポキ
シ当量約２１５。 （注４）ＥＣＮ１２７３：日本チバガイギー（株）製、
クレゾールノボラック型樹脂、軟化点約７０℃、エポキ
シ当量約２２０。 （注５）Ｃ11Ｚ−Ａｚｉｎｅ：四国化成（株）、２，４
ジアミノ−６−〔２´−ウンデシルイミダゾリル−
（１）´〕−エチル−Ｓ−トリアジン、融点約１８６
℃。 （注６）Ｃ17Ｚ：四国化成（株）、２−ヘプタデシルイ
ミダゾール、融点約８８℃。 （注７）ＢＴＤＡ：GULF Oil Chem. CO., 無水ベンゾフ
ェノンテトラカルボン酸、融点約２２３℃。 （注８）ＰＭＤＡ：古河電工（株）、無水ピロメリット
酸、融点２８６℃。 （注９）ＡＤＨ：日本ヒドラジン工業（株）、アジピン
酸ジヒドラジド、融点１８０℃。 （注１０）ＨＴ２８４４：日本チバガイギー（株）、ジ
シアンジアミド誘導体、融点１４５℃。 （注１１）Ｓタルク：日本滑石製錬（株）製、吸油量２
５のタルク。 （注１２）雲母粉Ｂ−３１：山口雲母（株）製、マイカ
粉。 （注１３）Hydrocarb ：ヘキスト合成（株）製、炭酸カ
ルシウム。
【００３８】
【発明の効果】本発明方法によって、切削加工の際に塗
膜のバリを生じず、かつ仕上り性の良好な塗膜を有する
切削加工用鋳物が得られるので、切削加工後のバリ取り
工程を省略できる。また本発明方法における塗装に粉体
塗料が使用されるため、塗装工程における作業環境を改
善することができる。
膜のバリを生じず、かつ仕上り性の良好な塗膜を有する
切削加工用鋳物が得られるので、切削加工後のバリ取り
工程を省略できる。また本発明方法における塗装に粉体
塗料が使用されるため、塗装工程における作業環境を改
善することができる。
【００３９】
【表１】
【００４０】
【表２】
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 佐賀根 正彦 兵庫県尼崎市神崎町33番１号 関西ペイン ト株式会社内
Claims (5)
- 【請求項１】 軟化点７５〜１３５℃でエポキシ当量が
６００〜２，８００であるビスフェノールＡ型エポキシ
樹脂（Ａ）９０〜５０重量％および軟化点が３０〜１２
０℃でエポキシ当量が１５０〜２５０のノボラック型エ
ポキシ樹脂（Ｂ）１０〜５０重量％からなる基体樹脂成
分に硬化剤（Ｃ）としてイミダゾールおよび（または）
酸無水物を配合してなる組成物を主成分とする粉体塗料
を、切削加工用鋳物に塗装し、加熱硬化することを特徴
とする切削加工用鋳物に塗膜を形成する方法。 - 【請求項２】 上記粉体塗料が、上記（Ａ）成分と
（Ｂ）成分との合計１００部あたり、さらに無機質充填
剤（Ｄ）３０〜２００重量部を含有する請求項１記載の
方法。 - 【請求項３】 上記粉体塗料における硬化剤（Ｃ）の配
合量が、前記ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（Ａ）と
ノボラック型エポキシ樹脂（Ｂ）との合計エポキシ基に
対する当量比に基づいて０．５〜３．０となる量である
請求項１又は２記載の方法。 - 【請求項４】 硬化塗膜の動的弾性率（Ｅ´）最小値が
５×１０8 dyne/cm2以上の値を有する請求項１〜３記載
の方法。 - 【請求項５】 請求項１〜４のいずれかに記載の方法に
よって得られる塗膜形成された切削加工用鋳物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19192393A JP2871409B2 (ja) | 1993-07-05 | 1993-07-05 | 切削加工用鋳物に塗膜を形成する方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19192393A JP2871409B2 (ja) | 1993-07-05 | 1993-07-05 | 切削加工用鋳物に塗膜を形成する方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0718207A true JPH0718207A (ja) | 1995-01-20 |
| JP2871409B2 JP2871409B2 (ja) | 1999-03-17 |
Family
ID=16282696
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19192393A Expired - Fee Related JP2871409B2 (ja) | 1993-07-05 | 1993-07-05 | 切削加工用鋳物に塗膜を形成する方法 |
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|---|---|
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Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002275410A (ja) * | 2001-03-19 | 2002-09-25 | Sumitomo Bakelite Co Ltd | エポキシ樹脂粉体塗料組成物 |
| JP2003213198A (ja) * | 2002-01-21 | 2003-07-30 | Nippon Paint Co Ltd | 鋳物切削用塗料組成物および鋳物切削方法 |
| JP2005162929A (ja) * | 2003-12-04 | 2005-06-23 | Kansai Paint Co Ltd | 粉体プライマ組成物、粉体プライマ塗膜、塗膜の形成方法及び金属塗装製品の製造方法 |
| JP2007198490A (ja) * | 2006-01-26 | 2007-08-09 | Chuo Spring Co Ltd | 高耐久性ばねおよびその塗装方法 |
| US7858153B2 (en) | 2006-04-26 | 2010-12-28 | Kansai Paing Co., Ltd. | Powder primer composition and method for forming coating film |
| JP2014088933A (ja) * | 2012-10-31 | 2014-05-15 | Shimizu Gokin Seisakusho:Kk | バルブ・管継手接続用締付リングとその粉体塗装方法並びにバルブと管継手 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR102448953B1 (ko) * | 2022-04-28 | 2022-09-30 | 인동첨단소재(주) | 디스플레이 패널용 그라파이트 방열시트의 제조방법. |
| KR102448949B1 (ko) * | 2022-04-28 | 2022-09-30 | 인동첨단소재(주) | 디스플레이 패널용 그라파이트 방열시트의 제조방법. |
| KR102448959B1 (ko) * | 2022-04-28 | 2022-09-30 | 인동첨단소재(주) | 디스플레이 패널용 그라파이트 방열시트의 코팅방법. |
-
1993
- 1993-07-05 JP JP19192393A patent/JP2871409B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002275410A (ja) * | 2001-03-19 | 2002-09-25 | Sumitomo Bakelite Co Ltd | エポキシ樹脂粉体塗料組成物 |
| JP4736213B2 (ja) * | 2001-03-19 | 2011-07-27 | 住友ベークライト株式会社 | エポキシ樹脂粉体塗料組成物 |
| JP2003213198A (ja) * | 2002-01-21 | 2003-07-30 | Nippon Paint Co Ltd | 鋳物切削用塗料組成物および鋳物切削方法 |
| JP2005162929A (ja) * | 2003-12-04 | 2005-06-23 | Kansai Paint Co Ltd | 粉体プライマ組成物、粉体プライマ塗膜、塗膜の形成方法及び金属塗装製品の製造方法 |
| JP2007198490A (ja) * | 2006-01-26 | 2007-08-09 | Chuo Spring Co Ltd | 高耐久性ばねおよびその塗装方法 |
| JP4723390B2 (ja) * | 2006-01-26 | 2011-07-13 | 中央発條株式会社 | 高耐久性ばねおよびその塗装方法 |
| US7858153B2 (en) | 2006-04-26 | 2010-12-28 | Kansai Paing Co., Ltd. | Powder primer composition and method for forming coating film |
| JP2014088933A (ja) * | 2012-10-31 | 2014-05-15 | Shimizu Gokin Seisakusho:Kk | バルブ・管継手接続用締付リングとその粉体塗装方法並びにバルブと管継手 |
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|---|---|
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