JPH07179846A - オイルシールリング - Google Patents
オイルシールリングInfo
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- JPH07179846A JPH07179846A JP5327695A JP32769593A JPH07179846A JP H07179846 A JPH07179846 A JP H07179846A JP 5327695 A JP5327695 A JP 5327695A JP 32769593 A JP32769593 A JP 32769593A JP H07179846 A JPH07179846 A JP H07179846A
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- resin
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 自動変速機の軽量化のために使用されるアル
ミニウム合金等の軟質材を摺動相手材として、摩耗が少
なく、かつシール性の良いオイルシールリングとする。 【構成】 ポリフェニレンサルファイド樹脂、または、
ポリフェニレンサルファイド樹脂とポリビニリデンフル
オライド樹脂とのポリマーアロイ３０〜７８重量％、平
均繊維径が１〜２０μｍ、アスペクト比が１〜５０の炭
素繊維１０〜４５重量％、四ふっ化エチレン樹脂２〜２
５重量％に、粉末状タルク（平均粒径０．５〜４０μ
ｍ）１０〜４０重量％または粉末状炭酸カルシウムもし
くは硫酸カルシウム１０〜４０重量％を配合した樹脂組
成物の成形体からなるオイルシールリングとする。
ミニウム合金等の軟質材を摺動相手材として、摩耗が少
なく、かつシール性の良いオイルシールリングとする。 【構成】 ポリフェニレンサルファイド樹脂、または、
ポリフェニレンサルファイド樹脂とポリビニリデンフル
オライド樹脂とのポリマーアロイ３０〜７８重量％、平
均繊維径が１〜２０μｍ、アスペクト比が１〜５０の炭
素繊維１０〜４５重量％、四ふっ化エチレン樹脂２〜２
５重量％に、粉末状タルク（平均粒径０．５〜４０μ
ｍ）１０〜４０重量％または粉末状炭酸カルシウムもし
くは硫酸カルシウム１０〜４０重量％を配合した樹脂組
成物の成形体からなるオイルシールリングとする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、自動変速機等の内部
に摺動自在に取り付けられて作動油を密封するオイルシ
ールリングに関する。
に摺動自在に取り付けられて作動油を密封するオイルシ
ールリングに関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、トルクコンバータや油圧式クラ
ッチなどの自動車等の自動変速機には、作動油を密封す
るためのオイルシールリングが要所に取り付けられてい
る。このようなオイルシールリングは、回転軸とシリン
ダの間で回転可能であり、かつこれらに摺接する。した
がって、このようなオイルシールリングには、摺接する
シリンダ材料（相手材）の材質に応じて、低摩擦係数で
あると共に耐摩耗性に優れ、しかも相手材を傷つけずに
充分なオイルシール性を発揮するといった多くの特性が
要求される。
ッチなどの自動車等の自動変速機には、作動油を密封す
るためのオイルシールリングが要所に取り付けられてい
る。このようなオイルシールリングは、回転軸とシリン
ダの間で回転可能であり、かつこれらに摺接する。した
がって、このようなオイルシールリングには、摺接する
シリンダ材料（相手材）の材質に応じて、低摩擦係数で
あると共に耐摩耗性に優れ、しかも相手材を傷つけずに
充分なオイルシール性を発揮するといった多くの特性が
要求される。
【０００３】また、最近では自動変速機の軽量化の要求
に伴って、回転軸およびシリンダの材料としてアルミニ
ウム合金が使用され、特にダイカスト用アルミニウム合
金（ＡＤＣ１２等）が多用されるようになってきた。そ
して、このようなアルミニウム合金に摺接するオイルシ
ールリングの成形用材料としては、鋳鉄または四ふっ化
エチレン樹脂が採用されていた。
に伴って、回転軸およびシリンダの材料としてアルミニ
ウム合金が使用され、特にダイカスト用アルミニウム合
金（ＡＤＣ１２等）が多用されるようになってきた。そ
して、このようなアルミニウム合金に摺接するオイルシ
ールリングの成形用材料としては、鋳鉄または四ふっ化
エチレン樹脂が採用されていた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、鋳鉄製オイル
シールリングは、耐摩耗性に優れ、かつアルミニウム合
金製相手材を摩耗させない点で優れるが、シール性に劣
る。一方、シール性に優れる四ふっ化エチレン樹脂（以
下、ＰＴＦＥと略記する）製リングは、ＰＶ値が高くな
ると、短時間でリング自体およびアルミニウム合金製相
手材共に摩耗を起こす欠点がある。
シールリングは、耐摩耗性に優れ、かつアルミニウム合
金製相手材を摩耗させない点で優れるが、シール性に劣
る。一方、シール性に優れる四ふっ化エチレン樹脂（以
下、ＰＴＦＥと略記する）製リングは、ＰＶ値が高くな
ると、短時間でリング自体およびアルミニウム合金製相
手材共に摩耗を起こす欠点がある。
【０００５】また、上記ＰＴＦＥ製リングの耐摩耗性を
改善するため、ポリエーテル・エーテルケトン樹脂に炭
素繊維およびＰＴＦＥ粉末が充填されたシールリングが
開発されているが、これらの充填材を添加しただけで
は、回転軸にアルミニウム合金材を使用した場合に、回
転軸の摩耗が鋳鉄の場合に比べて多くなり、要求される
機能を充分満足するに至っていない。
改善するため、ポリエーテル・エーテルケトン樹脂に炭
素繊維およびＰＴＦＥ粉末が充填されたシールリングが
開発されているが、これらの充填材を添加しただけで
は、回転軸にアルミニウム合金材を使用した場合に、回
転軸の摩耗が鋳鉄の場合に比べて多くなり、要求される
機能を充分満足するに至っていない。
【０００６】この発明は上記した問題点を解決し、オイ
ルシールリングを、自動変速機の軽量化のために使用さ
れるアルミニウム合金等の軟質材を摺動相手材とした場
合に摩耗が少なく、しかもシール性の良いものとするこ
とを課題としている。
ルシールリングを、自動変速機の軽量化のために使用さ
れるアルミニウム合金等の軟質材を摺動相手材とした場
合に摩耗が少なく、しかもシール性の良いものとするこ
とを課題としている。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
め、この発明においては、ポリフェニレンサルファイド
樹脂３０〜７８重量％、炭素繊維１０〜４５重量％、四
ふっ化エチレン樹脂２〜２５重量％、粉末状タルク１０
〜４０重量％を主要成分とする樹脂組成物を成形してな
るオイルシールリングとしたのである。
め、この発明においては、ポリフェニレンサルファイド
樹脂３０〜７８重量％、炭素繊維１０〜４５重量％、四
ふっ化エチレン樹脂２〜２５重量％、粉末状タルク１０
〜４０重量％を主要成分とする樹脂組成物を成形してな
るオイルシールリングとしたのである。
【０００８】また、ポリフェニレンサルファイド樹脂３
０〜７８重量％、炭素繊維１０〜４５重量％、四ふっ化
エチレン樹脂２〜２５重量％、粉末状カルシウム系充填
剤１０〜４０重量％を主要成分とする樹脂組成物を成形
してなるオイルシールリングとすることもできる。
０〜７８重量％、炭素繊維１０〜４５重量％、四ふっ化
エチレン樹脂２〜２５重量％、粉末状カルシウム系充填
剤１０〜４０重量％を主要成分とする樹脂組成物を成形
してなるオイルシールリングとすることもできる。
【０００９】または、上記したいずれかのオイルシール
リングにおいて、ポリフェニレンサルファイド樹脂に代
えて、ポリフェニレンサルファイド樹脂とポリビニリデ
ンフルオライドとのポリマーアロイを用いたのである。
リングにおいて、ポリフェニレンサルファイド樹脂に代
えて、ポリフェニレンサルファイド樹脂とポリビニリデ
ンフルオライドとのポリマーアロイを用いたのである。
【００１０】以下に、その詳細を述べる。この発明に用
いるポリフェニレンサルファイド樹脂（以下、ＰＰＳと
略記する）は、ベンゼン環が硫黄と交互に連結して主鎖
を形成した分子構造を有する。
いるポリフェニレンサルファイド樹脂（以下、ＰＰＳと
略記する）は、ベンゼン環が硫黄と交互に連結して主鎖
を形成した分子構造を有する。
【００１１】また、ＰＰＳとポリビニリデンフルオライ
ド（以下、ＰＶＤＦと略記する。）とのポリマーアロイ
は、両樹脂を物理的に混合処理等することにより均質に
混じりあった二成分系のプラスチックであって、たとえ
ばＰＰＳ／ＰＶＤＦが１．５〜１．９の割合のものを採
用して良好な結果を得ている。
ド（以下、ＰＶＤＦと略記する。）とのポリマーアロイ
は、両樹脂を物理的に混合処理等することにより均質に
混じりあった二成分系のプラスチックであって、たとえ
ばＰＰＳ／ＰＶＤＦが１．５〜１．９の割合のものを採
用して良好な結果を得ている。
【００１２】このようなＰＰＳまたはＰＰＳ／ＰＶＤＦ
ポリマーアロイは、高い耐熱性、耐燃性に加え、優れた
機械的性質、電気的性質、耐薬品性を有するものであ
り、オイルシールリングの成形ベース材料として用いる
が、市販されている周知の樹脂を採用することができ
る。
ポリマーアロイは、高い耐熱性、耐燃性に加え、優れた
機械的性質、電気的性質、耐薬品性を有するものであ
り、オイルシールリングの成形ベース材料として用いる
が、市販されている周知の樹脂を採用することができ
る。
【００１３】すなわちＰＰＳの具体例としては、呉羽化
学社製：フォートロンＫＰＳ Ｗ２１４、東ソー・サス
ティール社製：Ｂ０６３、トープレン社製：ＰＰＳ Ｔ
４ＡＧ、同社製：ＰＰＳ ＬＣＸ−７等を例示すること
ができる。
学社製：フォートロンＫＰＳ Ｗ２１４、東ソー・サス
ティール社製：Ｂ０６３、トープレン社製：ＰＰＳ Ｔ
４ＡＧ、同社製：ＰＰＳ ＬＣＸ−７等を例示すること
ができる。
【００１４】ＰＰＳ／ＰＶＤＦポリマーアロイの具体例
としては、トープレン社製：ＰＰＳ／ＰＶＤＦポリマー
アロイを挙げることができる。
としては、トープレン社製：ＰＰＳ／ＰＶＤＦポリマー
アロイを挙げることができる。
【００１５】上記したＰＰＳまたはＰＰＳ／ＰＶＤＦポ
リマーアロイの全樹脂組成物中の配合割合は、３０〜７
８重量％である。なぜなら３０重量％未満の少量では成
形体の強度が低下してしまうからであり、７８重量％を
越える多量では、所定の充填剤を添加しても補強効果が
得られず、成形体の耐摩耗性が劣る結果となって好まし
くないからである。
リマーアロイの全樹脂組成物中の配合割合は、３０〜７
８重量％である。なぜなら３０重量％未満の少量では成
形体の強度が低下してしまうからであり、７８重量％を
越える多量では、所定の充填剤を添加しても補強効果が
得られず、成形体の耐摩耗性が劣る結果となって好まし
くないからである。
【００１６】次に、この発明に用いる炭素繊維は、平均
繊維径が１〜２０μｍ、好ましくは５〜１８μｍであ
り、かつアスペクト比が１〜８０、好ましくは５〜５０
のものが好ましい。なぜならば、平均繊維径が１μｍ未
満の細いものでは繊維間の凝集が起こり、均一分散が困
難となり、また２０μｍを越える太いものでは軟質相手
材を摩耗させ、アスペクト比が１未満のものではマトリ
ックス自体の補強効果が損われ機械的特性が低下し、逆
に８０を越えると混合時の均一分散がきわめて困難であ
って、摩耗特性に支障を来たし品質低下を招くなど好ま
しくないからである。
繊維径が１〜２０μｍ、好ましくは５〜１８μｍであ
り、かつアスペクト比が１〜８０、好ましくは５〜５０
のものが好ましい。なぜならば、平均繊維径が１μｍ未
満の細いものでは繊維間の凝集が起こり、均一分散が困
難となり、また２０μｍを越える太いものでは軟質相手
材を摩耗させ、アスペクト比が１未満のものではマトリ
ックス自体の補強効果が損われ機械的特性が低下し、逆
に８０を越えると混合時の均一分散がきわめて困難であ
って、摩耗特性に支障を来たし品質低下を招くなど好ま
しくないからである。
【００１７】このような、炭素繊維の配合割合は１０〜
４５重量％、好ましくは１０〜３０重量％である。なぜ
なら、１０重量％未満では成形体の耐摩耗性が殆ど向上
せず、４５重量％を越える多量では溶融流動性が著しく
低下して成形性が悪くなるからである。
４５重量％、好ましくは１０〜３０重量％である。なぜ
なら、１０重量％未満では成形体の耐摩耗性が殆ど向上
せず、４５重量％を越える多量では溶融流動性が著しく
低下して成形性が悪くなるからである。
【００１８】この発明に用いるＰＴＦＥは、四ふっ化エ
チレンの単独重合体で、圧縮成形可能な樹脂として市販
のものを用いることができ、例えば喜多村社製：４００
Ｈ等を採用できる。
チレンの単独重合体で、圧縮成形可能な樹脂として市販
のものを用いることができ、例えば喜多村社製：４００
Ｈ等を採用できる。
【００１９】上記したＰＴＦＥの配合割合は２〜２５重
量％、好ましくは５〜２５重量％である。なぜなら２重
量％未満では、自己潤滑性および耐摩耗性などの摺動特
性の改良が顕著に認められず、また２５重量％をこえる
と成形性が悪くなり、機械的特性が低下するからであ
る。
量％、好ましくは５〜２５重量％である。なぜなら２重
量％未満では、自己潤滑性および耐摩耗性などの摺動特
性の改良が顕著に認められず、また２５重量％をこえる
と成形性が悪くなり、機械的特性が低下するからであ
る。
【００２０】次に、この発明に用いる粉末状タルクは、
平均粒径を０．５〜４０μｍ、好ましくは１〜３０μｍ
のものが好ましい。０．５μｍ未満の小粒では粒子間の
凝集が起こって均一分散が困難となり、４０μｍを越え
る大粒では表面平滑性が悪くなって好ましくないからで
ある。
平均粒径を０．５〜４０μｍ、好ましくは１〜３０μｍ
のものが好ましい。０．５μｍ未満の小粒では粒子間の
凝集が起こって均一分散が困難となり、４０μｍを越え
る大粒では表面平滑性が悪くなって好ましくないからで
ある。
【００２１】このようなタルクの配合割合は、１０〜４
０重量％、好ましくは１０〜３０重量％である。なぜな
ら、１０重量％未満では、軟質相手材を摩耗させ、４０
重量％を越えると成形性が悪くなり、機械的特性も低下
するからである。
０重量％、好ましくは１０〜３０重量％である。なぜな
ら、１０重量％未満では、軟質相手材を摩耗させ、４０
重量％を越えると成形性が悪くなり、機械的特性も低下
するからである。
【００２２】この発明に用いる粉末状カルシウム系充填
剤としては、カルシウムの炭酸塩、硫酸塩、酸化物、水
酸化物が挙げられ、なかでも炭酸カルシウムまたは硫酸
カルシウムが好ましい。これらカルシウム系充填剤は、
平均粒径を０．５〜４０μｍ、好ましくは１〜３０μｍ
のものが好ましい。０．５μｍ未満の小粒では粒子間の
凝集が起こり、均一分散が困難となり、また４０μｍを
越える大粒では表面平滑性が悪くなって好ましくないか
らである。このようなカルシウム系充填剤の配合割合
は、１０〜４０重量％、好ましくは１０〜３０重量％で
ある。なぜなら、１０重量％未満では軟質相手材を摩耗
させ、４０重量％を越えると成形性が悪くなり、機械的
特性も低下するからである。
剤としては、カルシウムの炭酸塩、硫酸塩、酸化物、水
酸化物が挙げられ、なかでも炭酸カルシウムまたは硫酸
カルシウムが好ましい。これらカルシウム系充填剤は、
平均粒径を０．５〜４０μｍ、好ましくは１〜３０μｍ
のものが好ましい。０．５μｍ未満の小粒では粒子間の
凝集が起こり、均一分散が困難となり、また４０μｍを
越える大粒では表面平滑性が悪くなって好ましくないか
らである。このようなカルシウム系充填剤の配合割合
は、１０〜４０重量％、好ましくは１０〜３０重量％で
ある。なぜなら、１０重量％未満では軟質相手材を摩耗
させ、４０重量％を越えると成形性が悪くなり、機械的
特性も低下するからである。
【００２３】なお、上記材料以外の添加剤としてこの発
明の効果を阻害しない範囲内で、例えば自己潤滑性、機
械的強度、および熱安定性などの向上ならびに着色等の
目的で固体潤滑剤、増量剤、粉末充填剤および顔料など
３５０℃程度以上の高温で安定な物質を適宜混合しても
よい。
明の効果を阻害しない範囲内で、例えば自己潤滑性、機
械的強度、および熱安定性などの向上ならびに着色等の
目的で固体潤滑剤、増量剤、粉末充填剤および顔料など
３５０℃程度以上の高温で安定な物質を適宜混合しても
よい。
【００２４】特に、固体潤滑剤として、二硫化モリブデ
ンを０〜１０重量％の範囲で用いると、成形体の潤滑性
の改善効果が顕著である。なお、このような添加剤を添
加する際の樹脂組成物中のＰＰＳ、ＰＰＳ／ＰＶＤＦの
配合割合は４０重量％を下回らないようにすることが好
ましい。
ンを０〜１０重量％の範囲で用いると、成形体の潤滑性
の改善効果が顕著である。なお、このような添加剤を添
加する際の樹脂組成物中のＰＰＳ、ＰＰＳ／ＰＶＤＦの
配合割合は４０重量％を下回らないようにすることが好
ましい。
【００２５】
【実施例】この発明の実施例および比較例に使用した原
材料を一括して示すと、以下の通りである。
材料を一括して示すと、以下の通りである。
【００２６】 （１）ＰＰＳ （トープレン社製：ＬＣＸ−７） （２）ＰＰＳ／ＰＶＤＦポリマーアロイ（トープレン社
製：ＰＰＳ／ＰＶＤＦポリマーアロイ） （３）炭素繊維（呉羽化学社製：Ｍ１０７Ｓ、平均繊維
径１８．０μｍ、アスペクト比３８） （４）ＰＴＦＥ（喜多村社製：４００Ｈ） （５）タルク （松村産業社製：クラウンタルク、平均
粒径１１μｍ） （６）炭酸カルシウム（日窒工業社製：ＮＡ６００、平
均粒径 ７μｍ） （７）全芳香族ポリエステル樹脂（住友化学社製：エコ
ノールＥ１０１） （８）マイカ （白石カルシウム社製：ＨＡＲ３２５
Ａ） （９）二硫化モリブデン（ダウコーニング社製：モリコ
ートＺパウダー） 〔実施例１〜５〕以上の原材料を表１に示した割合（重
量％）で配合し、ヘンシェルミキサーを用いて乾式混合
し、さらに押出機にて溶融押出して造粒し、これを射出
圧力１０００kgf ／cm2 、シリンダー温度４００℃の条
件で射出成形して、外径２１mm、内径１７mm、高さ１０
mmの円筒状試験片とした。得られた試験片に対して次に
示す試験を行なった。
製：ＰＰＳ／ＰＶＤＦポリマーアロイ） （３）炭素繊維（呉羽化学社製：Ｍ１０７Ｓ、平均繊維
径１８．０μｍ、アスペクト比３８） （４）ＰＴＦＥ（喜多村社製：４００Ｈ） （５）タルク （松村産業社製：クラウンタルク、平均
粒径１１μｍ） （６）炭酸カルシウム（日窒工業社製：ＮＡ６００、平
均粒径 ７μｍ） （７）全芳香族ポリエステル樹脂（住友化学社製：エコ
ノールＥ１０１） （８）マイカ （白石カルシウム社製：ＨＡＲ３２５
Ａ） （９）二硫化モリブデン（ダウコーニング社製：モリコ
ートＺパウダー） 〔実施例１〜５〕以上の原材料を表１に示した割合（重
量％）で配合し、ヘンシェルミキサーを用いて乾式混合
し、さらに押出機にて溶融押出して造粒し、これを射出
圧力１０００kgf ／cm2 、シリンダー温度４００℃の条
件で射出成形して、外径２１mm、内径１７mm、高さ１０
mmの円筒状試験片とした。得られた試験片に対して次に
示す試験を行なった。
【００２７】（ａ）スラスト摩耗試験 スラスト摩耗試験機により相手材をダイカスト用アルミ
ニウム合金（ＡＤＣ１２）とし、滑り速度毎分１２８
ｍ、面圧１８kg／cm2 、潤滑油として自動車用オートマ
チック・トランスミッション用オイル（昭和シェル石油
社製：デキシロンII）の強制潤滑条件を選びその摩耗係
数を求めた。得られた結果を表１に併記した。
ニウム合金（ＡＤＣ１２）とし、滑り速度毎分１２８
ｍ、面圧１８kg／cm2 、潤滑油として自動車用オートマ
チック・トランスミッション用オイル（昭和シェル石油
社製：デキシロンII）の強制潤滑条件を選びその摩耗係
数を求めた。得られた結果を表１に併記した。
【００２８】
【表１】
【００２９】
【表２】
【００３０】〔比較例１〜６〕実施例１と全く同様にし
て、表２に示す配合組成の円筒状試験片を製作し、これ
らについてスラスト摩耗試験を行い、得られた結果を表
２中に併記した。
て、表２に示す配合組成の円筒状試験片を製作し、これ
らについてスラスト摩耗試験を行い、得られた結果を表
２中に併記した。
【００３１】表１および表２の測定結果から明らかなよ
うに、タルクまたはカルシウム系充填剤の添加量が所定
範囲外である比較例１と２、これら充填剤が添加されて
いない比較例３〜６は相手材の摩耗損傷性、自己の摩耗
係数（耐摩耗性）共に実施例に比べてかなり劣ってい
た。これに対して実施例１〜５の成形体は、いずれもダ
イカスト用アルミニウム合金ＡＤＣ１２および自己の摩
耗係数が極めて小さかった。
うに、タルクまたはカルシウム系充填剤の添加量が所定
範囲外である比較例１と２、これら充填剤が添加されて
いない比較例３〜６は相手材の摩耗損傷性、自己の摩耗
係数（耐摩耗性）共に実施例に比べてかなり劣ってい
た。これに対して実施例１〜５の成形体は、いずれもダ
イカスト用アルミニウム合金ＡＤＣ１２および自己の摩
耗係数が極めて小さかった。
【００３２】次いで、上記したスラスト摩耗試験で優れ
ていた実施例１〜５のシールリング（外径φ４０×内径
φ３６×幅２のサイズのもの）を射出成形し、以下に示
すシール性試験に供した。
ていた実施例１〜５のシールリング（外径φ４０×内径
φ３６×幅２のサイズのもの）を射出成形し、以下に示
すシール性試験に供した。
【００３３】（ｂ）シール性試験 図１に示す回転試験機のダイカスト用アルミニウム合金
（ＡＤＣ１２）製の軸１のリング溝２、２′にオイルシ
ールリング３、３′を装着し、軸１を回転させた際、リ
ング溝２、２′の側面とＡＤＣ１２製のシリンダー４の
内面が摺接するようにした。また、このときシリンダー
４の上方の油圧発生装置（図示省略）から、油の供給管
５を介して油を圧送し、油圧計６により油圧を測定し
た。シリンダー４の下方には、漏れた油を排出する排出
管７を設け、油漏れ量をメスシリンダ８で測定し、熱電
対９によりこのときの油温を測定した。
（ＡＤＣ１２）製の軸１のリング溝２、２′にオイルシ
ールリング３、３′を装着し、軸１を回転させた際、リ
ング溝２、２′の側面とＡＤＣ１２製のシリンダー４の
内面が摺接するようにした。また、このときシリンダー
４の上方の油圧発生装置（図示省略）から、油の供給管
５を介して油を圧送し、油圧計６により油圧を測定し
た。シリンダー４の下方には、漏れた油を排出する排出
管７を設け、油漏れ量をメスシリンダ８で測定し、熱電
対９によりこのときの油温を測定した。
【００３４】試験条件としては、自動車用オートマチッ
ク・トランスミッションオイル（昭和シェル石油社製：
デキシロンII）を使用し、油圧を１０ｋｇｆ／ｃｍ2 と
し、軸回転数４０００ｒｐｍ、油温１２０℃で１００時
間連続して行った。油漏れ量（ｃｃ／ｍｉｎ．）は、油
圧１０ｋｇｆ／ｃｍ2 、軸回転数４０００ｒｐｍで２０
時間毎に測定すると共に、油温２５、４０、６０、８
０、１００および１２０℃でも測定し、この結果をそれ
ぞれ図２または図３に示した。また、１００時間回転試
験後のリング側面、リング外周面、リング溝またはシリ
ンダの摩耗量（μｍ）を測定し、結果を表３に示した。
ク・トランスミッションオイル（昭和シェル石油社製：
デキシロンII）を使用し、油圧を１０ｋｇｆ／ｃｍ2 と
し、軸回転数４０００ｒｐｍ、油温１２０℃で１００時
間連続して行った。油漏れ量（ｃｃ／ｍｉｎ．）は、油
圧１０ｋｇｆ／ｃｍ2 、軸回転数４０００ｒｐｍで２０
時間毎に測定すると共に、油温２５、４０、６０、８
０、１００および１２０℃でも測定し、この結果をそれ
ぞれ図２または図３に示した。また、１００時間回転試
験後のリング側面、リング外周面、リング溝またはシリ
ンダの摩耗量（μｍ）を測定し、結果を表３に示した。
【００３５】
【表３】
【００３６】比較例７： アルミニウム材に対して摩耗
特性の良い、鋳鉄製シールリング（外径φ４０mm×内径
φ３６mm幅２mm）について、前記シール性試験および摩
耗量の測定を全く同様の条件で行なった。この結果を表
３に併記した。
特性の良い、鋳鉄製シールリング（外径φ４０mm×内径
φ３６mm幅２mm）について、前記シール性試験および摩
耗量の測定を全く同様の条件で行なった。この結果を表
３に併記した。
【００３７】表３の結果から明らかなように、実施例１
〜５のシールリングは、鋳鉄製シールリング（比較例
７）に比べて摩耗が少なく、良好な摩耗特性を示した。
なお、比較例７は、いずれも油漏れ量が著しく多かった
が、実施例１〜５の油漏れ量は極めて少なく、また温度
による影響も小さくて優れたシール性を示した。
〜５のシールリングは、鋳鉄製シールリング（比較例
７）に比べて摩耗が少なく、良好な摩耗特性を示した。
なお、比較例７は、いずれも油漏れ量が著しく多かった
が、実施例１〜５の油漏れ量は極めて少なく、また温度
による影響も小さくて優れたシール性を示した。
【００３８】
【効果】この発明のオイルシールリングは、以上説明し
たように、アルミニウム合金等の軟質材に摺接する条件
において、きわめて優れた耐摩耗性およびシール性を発
揮する利点がある。したがって、この発明のオイルシー
ルリングを自動車等の自動変速機の回転軸のシールリン
グとして使用すれば、これを軽量化することが可能とな
り、また油漏れ量が少ないのでオイルポンプの容量を小
さく設定することも可能となり、装置の小型化及び軽量
化に極めて有用なものであるといえる。
たように、アルミニウム合金等の軟質材に摺接する条件
において、きわめて優れた耐摩耗性およびシール性を発
揮する利点がある。したがって、この発明のオイルシー
ルリングを自動車等の自動変速機の回転軸のシールリン
グとして使用すれば、これを軽量化することが可能とな
り、また油漏れ量が少ないのでオイルポンプの容量を小
さく設定することも可能となり、装置の小型化及び軽量
化に極めて有用なものであるといえる。
【図１】回転試験機を説明する縦断面図
１ 軸 ２、２′ リング溝 ３、３′ オイルシールリング ４ シリンダー ５ 油の供給管 ８ メスシリンダ
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ０８Ｌ 27:12）
Claims (4)
- 【請求項１】 ポリフェニレンサルファイド樹脂３０〜
７８重量％、炭素繊維１０〜４５重量％、四ふっ化エチ
レン樹脂２〜２５重量％、粉末状タルク１０〜４０重量
％を含む樹脂組成物の成形体からなるオイルシールリン
グ。 - 【請求項２】 ポリフェニレンサルファイド樹脂３０〜
７８重量％、炭素繊維１０〜４５重量％、四ふっ化エチ
レン樹脂２〜２５重量％、粉末状カルシウム系充填剤１
０〜４０重量％を含む樹脂組成物の成形体からなるオイ
ルシールリング。 - 【請求項３】 請求項１記載のオイルシールリングにお
いて、ポリフェニレンサルファイド樹脂に代えて、ポリ
フェニレンサルファイド樹脂とポリビニリデンフルオラ
イドとのポリマーアロイを用いたことを特徴とするオイ
ルシールリング。 - 【請求項４】 請求項２記載のオイルシールリングにお
いて、ポリフェニレンサルファイド樹脂に代えて、ポリ
フェニレンサルファイド樹脂とポリビニリデンフルオラ
イドとのポリマーアロイを用いたことを特徴とするオイ
ルシールリング。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5327695A JPH07179846A (ja) | 1993-12-24 | 1993-12-24 | オイルシールリング |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5327695A JPH07179846A (ja) | 1993-12-24 | 1993-12-24 | オイルシールリング |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07179846A true JPH07179846A (ja) | 1995-07-18 |
Family
ID=18201949
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5327695A Pending JPH07179846A (ja) | 1993-12-24 | 1993-12-24 | オイルシールリング |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07179846A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001304420A (ja) * | 2000-02-18 | 2001-10-31 | Daikin Ind Ltd | シールリング |
| JP2006249187A (ja) * | 2005-03-09 | 2006-09-21 | Riken Corp | シールリング |
| CN103342984A (zh) * | 2013-07-24 | 2013-10-09 | 慈溪卡希尔密封材料有限公司 | 一种黄色柔性密封填料及其制备方法 |
| CN103342983A (zh) * | 2013-07-24 | 2013-10-09 | 慈溪卡希尔密封材料有限公司 | 一种白色柔性密封填料及其制备方法 |
| JP2014005865A (ja) * | 2012-06-22 | 2014-01-16 | Nitta Ind Corp | ボールねじ、シール材、及び、シール構造 |
| JP2014156888A (ja) * | 2013-02-15 | 2014-08-28 | Nitta Ind Corp | ボールねじ、シール材、及び、シール構造 |
| JP2014190375A (ja) * | 2013-03-26 | 2014-10-06 | Nitta Ind Corp | ボールねじ、シール材、及び、シール構造 |
| US9488255B2 (en) | 2012-06-22 | 2016-11-08 | Nitta Corporation | Ball screw, seal material, and seal structure |
-
1993
- 1993-12-24 JP JP5327695A patent/JPH07179846A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001304420A (ja) * | 2000-02-18 | 2001-10-31 | Daikin Ind Ltd | シールリング |
| JP2006249187A (ja) * | 2005-03-09 | 2006-09-21 | Riken Corp | シールリング |
| JP4589154B2 (ja) * | 2005-03-09 | 2010-12-01 | 株式会社リケン | シールリング |
| JP2014005865A (ja) * | 2012-06-22 | 2014-01-16 | Nitta Ind Corp | ボールねじ、シール材、及び、シール構造 |
| US9488255B2 (en) | 2012-06-22 | 2016-11-08 | Nitta Corporation | Ball screw, seal material, and seal structure |
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| JP2014190375A (ja) * | 2013-03-26 | 2014-10-06 | Nitta Ind Corp | ボールねじ、シール材、及び、シール構造 |
| CN103342984A (zh) * | 2013-07-24 | 2013-10-09 | 慈溪卡希尔密封材料有限公司 | 一种黄色柔性密封填料及其制备方法 |
| CN103342983A (zh) * | 2013-07-24 | 2013-10-09 | 慈溪卡希尔密封材料有限公司 | 一种白色柔性密封填料及其制备方法 |
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|---|---|---|---|
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