JPH07173578A - 連続鋳造用ロール材料 - Google Patents
連続鋳造用ロール材料Info
- Publication number
- JPH07173578A JPH07173578A JP32182593A JP32182593A JPH07173578A JP H07173578 A JPH07173578 A JP H07173578A JP 32182593 A JP32182593 A JP 32182593A JP 32182593 A JP32182593 A JP 32182593A JP H07173578 A JPH07173578 A JP H07173578A
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- JP
- Japan
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- high temperature
- roll
- continuous casting
- roll material
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 連続鋳造用ロールの耐熱疲労亀裂性、耐摩耗
性および耐食性などの諸特性を向上させる。 【構成】C:0.10〜0.33wt%、 Si:0.2 〜0.5 wt
%、Mn:0.5 〜2.0 wt%、 Ni:0.5 wt%以下、Cr:
11.5〜14.0wt%、 Co:0.5 〜4.0 wt%、Mo:0.5 〜
1.0 wt%、 Nb:0.05〜0.50wt%、V:0.10〜0.30wt
%、 W:0.3 〜1.0 wt%、Cu:0.5 〜2.0 wt%を含
み、残部はFeおよび不可避的不純物からなる組成とす
る。
性および耐食性などの諸特性を向上させる。 【構成】C:0.10〜0.33wt%、 Si:0.2 〜0.5 wt
%、Mn:0.5 〜2.0 wt%、 Ni:0.5 wt%以下、Cr:
11.5〜14.0wt%、 Co:0.5 〜4.0 wt%、Mo:0.5 〜
1.0 wt%、 Nb:0.05〜0.50wt%、V:0.10〜0.30wt
%、 W:0.3 〜1.0 wt%、Cu:0.5 〜2.0 wt%を含
み、残部はFeおよび不可避的不純物からなる組成とす
る。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】この発明は、連続鋳造用ロール材
料に関し、特にロール基体の表面のみを被覆する肉盛溶
接用材料としても、またその他にも鍛造ロールの材料と
しても活用できるものについての提案である。
料に関し、特にロール基体の表面のみを被覆する肉盛溶
接用材料としても、またその他にも鍛造ロールの材料と
しても活用できるものについての提案である。
【0002】
【従来の技術】近年、連続鋳造技術は、より高速化、高
温化の傾向にあり、これに使用されるロールに対する負
荷はますます過酷なものになっている。従来、連続鋳造
用ロール材料としては、特公昭42-16870号公報に開示さ
れているような13Cr−4〜8Ni系マルテンサイト系ステ
ンレス鋼が最も多く使用されてきた。また、かかるロー
ル材料の改良技術として、特開昭57−131351号公報に
は、Niを 0.2〜1.0 wt%に抑え、新たにMo:0.2 〜1.2
wt%、Nb:0.1 〜0.5 wt%、V:0.1 〜0.5 wt%、Cu:
0.5 〜4.0 wt%、Al:0.01〜0.06wt%を加えたものが提
案されている。
温化の傾向にあり、これに使用されるロールに対する負
荷はますます過酷なものになっている。従来、連続鋳造
用ロール材料としては、特公昭42-16870号公報に開示さ
れているような13Cr−4〜8Ni系マルテンサイト系ステ
ンレス鋼が最も多く使用されてきた。また、かかるロー
ル材料の改良技術として、特開昭57−131351号公報に
は、Niを 0.2〜1.0 wt%に抑え、新たにMo:0.2 〜1.2
wt%、Nb:0.1 〜0.5 wt%、V:0.1 〜0.5 wt%、Cu:
0.5 〜4.0 wt%、Al:0.01〜0.06wt%を加えたものが提
案されている。
【0003】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記し
た従来技術にはいずれも、以下に述べるような問題が残
されていた。すなわち、前者の13Cr−4〜8Ni系マルテ
ンサイト系ステンレス鋼は、ロールに対する負荷条件が
過酷になった場合、特にロール温度が上昇した場合に、
耐高温酸化性が劣化し、水蒸気酸化が激しくなるという
欠点があった。しかも、Ni添加によってAc1変態点が低
下するため、使用中の熱サイクルにより自己変態応力が
生じ、熱疲労亀裂が著しく増大するところにも問題を残
していた。
た従来技術にはいずれも、以下に述べるような問題が残
されていた。すなわち、前者の13Cr−4〜8Ni系マルテ
ンサイト系ステンレス鋼は、ロールに対する負荷条件が
過酷になった場合、特にロール温度が上昇した場合に、
耐高温酸化性が劣化し、水蒸気酸化が激しくなるという
欠点があった。しかも、Ni添加によってAc1変態点が低
下するため、使用中の熱サイクルにより自己変態応力が
生じ、熱疲労亀裂が著しく増大するところにも問題を残
していた。
【0004】次に、後者の改良技術は、耐高温酸化性お
よび高温強度の改善成分として添加されているCuの量が
2.0wt%を超えると、肉盛溶接時に凝固割れを生じた
り、Cuの偏析により耐食性に偏りが生じ、安定した酸化
皮膜の形成は望めなかった。また、前者と同様、Ni添加
によってAc1点が低下するため、自己変態応力が生じ、
熱疲労亀裂によって表層の防食皮膜が破壊されることか
ら、Cu添加の割りにはロールの寿命が伸びないという問
題があった。
よび高温強度の改善成分として添加されているCuの量が
2.0wt%を超えると、肉盛溶接時に凝固割れを生じた
り、Cuの偏析により耐食性に偏りが生じ、安定した酸化
皮膜の形成は望めなかった。また、前者と同様、Ni添加
によってAc1点が低下するため、自己変態応力が生じ、
熱疲労亀裂によって表層の防食皮膜が破壊されることか
ら、Cu添加の割りにはロールの寿命が伸びないという問
題があった。
【0005】さらに、上記各従来技術に共通する問題と
して、引張強度を考えなければならない。というのは、
従来技術では、常温における 0.2%耐力が、前者で60kg
/mm2程度、後者でも80kg/mm2程度しか得らておらず、し
かも連続鋳造用ロールが使用される 600℃程度の高温環
境下では、前者で20kg/mm2程度、後者でも40kg/mm2程度
にまで低下してしまっていた。なお、後者の数値は、鋳
造・鍛造材を調質して製造した場合であり、溶接肉盛し
て製造した材料を焼なましした場合には、さらに強度の
低下を招くことになる。
して、引張強度を考えなければならない。というのは、
従来技術では、常温における 0.2%耐力が、前者で60kg
/mm2程度、後者でも80kg/mm2程度しか得らておらず、し
かも連続鋳造用ロールが使用される 600℃程度の高温環
境下では、前者で20kg/mm2程度、後者でも40kg/mm2程度
にまで低下してしまっていた。なお、後者の数値は、鋳
造・鍛造材を調質して製造した場合であり、溶接肉盛し
て製造した材料を焼なましした場合には、さらに強度の
低下を招くことになる。
【0006】しかしながら、連続鋳造用ロール材料がこ
の程度の強度では、上述したような過酷な負荷条件の下
で熱疲労亀裂の進展や摩耗を軽減することは極めて難し
く、その結果、短期間でのロールの取り替えを余儀なく
されていた。この発明は、上記の問題を有利に解決する
もので、溶接可能なことは勿論のこと、耐熱疲労亀裂
性、耐摩耗性および耐食性などの諸特性に優れた連続鋳
造用ロール材料を提案することを目的とする。
の程度の強度では、上述したような過酷な負荷条件の下
で熱疲労亀裂の進展や摩耗を軽減することは極めて難し
く、その結果、短期間でのロールの取り替えを余儀なく
されていた。この発明は、上記の問題を有利に解決する
もので、溶接可能なことは勿論のこと、耐熱疲労亀裂
性、耐摩耗性および耐食性などの諸特性に優れた連続鋳
造用ロール材料を提案することを目的とする。
【0007】
【課題解決のための手段】さて、発明者らは、上記の問
題を解決するために、種々の材料を試作し、それらの特
性評価を行った。その際、耐熱疲労亀裂性については、
材料のAc1変態点、 0.2%耐力、線膨張係数、熱伝導率
および組織が、また耐食性についてはAc1変態点と組織
および合金成分が、それぞれの特性に大きな影響をもつ
と考え、検討を進めた。それぞれの性質については、A
c1変態点が高いこと、また高温における 0.2%耐力、熱
伝導率および硬さが大きく、線膨張係数が小さいこと、
さらに組織についてはマルテンサイト単相で、そのサイ
ズが小さいことの諸観点から、試作材料の示すこれらの
諸性質を評価しながら開発を推進した。その結果、以下
に述べる新規な連続鋳造用ロール材料の開発に成功した
ものである。
題を解決するために、種々の材料を試作し、それらの特
性評価を行った。その際、耐熱疲労亀裂性については、
材料のAc1変態点、 0.2%耐力、線膨張係数、熱伝導率
および組織が、また耐食性についてはAc1変態点と組織
および合金成分が、それぞれの特性に大きな影響をもつ
と考え、検討を進めた。それぞれの性質については、A
c1変態点が高いこと、また高温における 0.2%耐力、熱
伝導率および硬さが大きく、線膨張係数が小さいこと、
さらに組織についてはマルテンサイト単相で、そのサイ
ズが小さいことの諸観点から、試作材料の示すこれらの
諸性質を評価しながら開発を推進した。その結果、以下
に述べる新規な連続鋳造用ロール材料の開発に成功した
ものである。
【0008】すなわちこの発明は、C:0.10〜0.33wt
%、 Si:0.2 〜0.5 wt%、Mn:0.5 〜2.0 wt%、
Ni:0.5 wt%以下、Cr:11.5〜14.0wt%、 Co:0.
5 〜4.0 wt%、Mo:0.5 〜1.0 wt%、 Nb:0.05〜0.
50wt%、V:0.10〜0.30wt%、 W:0.3 〜1.0 wt
%、Cu:0.5 〜2.0 wt%を含み、残部はFeおよび不可避
的不純物からなることを特徴とする連続鋳造用ロール材
料である。
%、 Si:0.2 〜0.5 wt%、Mn:0.5 〜2.0 wt%、
Ni:0.5 wt%以下、Cr:11.5〜14.0wt%、 Co:0.
5 〜4.0 wt%、Mo:0.5 〜1.0 wt%、 Nb:0.05〜0.
50wt%、V:0.10〜0.30wt%、 W:0.3 〜1.0 wt
%、Cu:0.5 〜2.0 wt%を含み、残部はFeおよび不可避
的不純物からなることを特徴とする連続鋳造用ロール材
料である。
【0009】この発明のロール材料は、鋳造・鍛造によ
り作製する鋳造ロール用材料としては勿論、肉盛溶接用
材料としてとりわけ有用なものである。
り作製する鋳造ロール用材料としては勿論、肉盛溶接用
材料としてとりわけ有用なものである。
【0010】
【作用】以下、この発明に従うロール材料の成分組成を
上記の範囲に限定した理由について説明する。 C:0.10〜0.33wt% Cは、後述するMo, Nb, VおよびW等の元素と結合して
炭化物を形成し、強度の向上に有効に寄与するだけでな
く、Ms点を下げ焼入れ性を向上させる点でも有用であ
る。しかしながら、含有量が0.10wt%に満たないとその
添加効果に乏しく、一方0.33wt%を超えると後述するC
r, Mo, SiおよびNb等のフェライト形成元素やMn等のオ
ーステナイト形成元素との配合関係で、目標としている
マルテンサイト単相中にオーステナイト相や粗大なフェ
ライト相が生成し、耐熱疲労亀裂性や耐食性を劣化させ
るので、0.10〜0.33wt%とした。
上記の範囲に限定した理由について説明する。 C:0.10〜0.33wt% Cは、後述するMo, Nb, VおよびW等の元素と結合して
炭化物を形成し、強度の向上に有効に寄与するだけでな
く、Ms点を下げ焼入れ性を向上させる点でも有用であ
る。しかしながら、含有量が0.10wt%に満たないとその
添加効果に乏しく、一方0.33wt%を超えると後述するC
r, Mo, SiおよびNb等のフェライト形成元素やMn等のオ
ーステナイト形成元素との配合関係で、目標としている
マルテンサイト単相中にオーステナイト相や粗大なフェ
ライト相が生成し、耐熱疲労亀裂性や耐食性を劣化させ
るので、0.10〜0.33wt%とした。
【0011】Si:0.2 〜0.5 wt% Siは、脱酸元素として少なくとも 0.2wt%の添加を必要
とするが、一方でフェライト形成元素でもあるので、フ
ェライト相の生成を抑制するために、その上限を0.5 wt
%に定めた。
とするが、一方でフェライト形成元素でもあるので、フ
ェライト相の生成を抑制するために、その上限を0.5 wt
%に定めた。
【0012】Mn:0.5 〜2.0 wt% Mnは、オーステナイト形成元素であり、焼入れ性を高
め、強度を増大させるために少なくとも 0.5wt%を添加
するものとした。しかしながら、 2.0wt%を超えると靱
性の劣化を招くだけでなく、C含有量との関係でオース
テナイト相が生成するので、Mnは 0.5〜2.0 wt%の範囲
に限定した。
め、強度を増大させるために少なくとも 0.5wt%を添加
するものとした。しかしながら、 2.0wt%を超えると靱
性の劣化を招くだけでなく、C含有量との関係でオース
テナイト相が生成するので、Mnは 0.5〜2.0 wt%の範囲
に限定した。
【0013】Ni:0.5 wt%以下 この発明では、従来のロール材料とは異なり、Ni含有量
を 0.5wt%以下に抑制したところに大きな特徴があり、
かくすることによってAc1変態点を効果的に高めたもの
である。
を 0.5wt%以下に抑制したところに大きな特徴があり、
かくすることによってAc1変態点を効果的に高めたもの
である。
【0014】Cr:11.5〜14.0wt% Crは、高温酸化や水腐食を効果的に防止してロールの耐
食性を維持するのに不可欠な元素である。Cr含有量が1
1.5wt%に満たないと耐高温酸化性の維持が難しく、一
方14.0wt%を超えるとフェライト相やオーステナイト相
の生成によって耐熱疲労亀裂性の低下を招くので、11.5
〜14.0wt%の範囲に限定した。
食性を維持するのに不可欠な元素である。Cr含有量が1
1.5wt%に満たないと耐高温酸化性の維持が難しく、一
方14.0wt%を超えるとフェライト相やオーステナイト相
の生成によって耐熱疲労亀裂性の低下を招くので、11.5
〜14.0wt%の範囲に限定した。
【0015】Co:0.5 〜4.0 wt% この発明の第2の特徴はCoを含有させていることであ
る。Coは、耐高温酸化性を損なわず、またAc1変態点の
低下を招くことなしに、高温強度を高めるのに有効な元
素であり、Coを 0.5wt%以上添加することによって高温
における 0.2%耐力および硬さを効果的に向上できる。
しかしながら、 4.0wt%を超える多量添加はコスト高と
なり、ロール材料として不経済になるので、 0.5〜4.0
wt%の範囲で含有させるものとした。
る。Coは、耐高温酸化性を損なわず、またAc1変態点の
低下を招くことなしに、高温強度を高めるのに有効な元
素であり、Coを 0.5wt%以上添加することによって高温
における 0.2%耐力および硬さを効果的に向上できる。
しかしながら、 4.0wt%を超える多量添加はコスト高と
なり、ロール材料として不経済になるので、 0.5〜4.0
wt%の範囲で含有させるものとした。
【0016】Mo:0.5 〜1.0 wt% Moは、Cと結合して Mo2C, Mo23C等の炭化物を形成し、
高温強度の向上に有効に寄与する。また、Mn添加に伴っ
て高温焼戻し脆性が助長されるのを抑制する点でも効果
を発揮する。ここに、Moの添加により焼戻し脆性を防止
するためには、Mn:2.0 wt%に対してMoを少なくとも
0.5wt%添加する必要がある。しかしながら 1.0wt%を
超えて添加しても、その効果は飽和に達しむしろロール
材料の価格上昇につながるので、 0.5〜1.0 wt%の範囲
で含有させるものとした。
高温強度の向上に有効に寄与する。また、Mn添加に伴っ
て高温焼戻し脆性が助長されるのを抑制する点でも効果
を発揮する。ここに、Moの添加により焼戻し脆性を防止
するためには、Mn:2.0 wt%に対してMoを少なくとも
0.5wt%添加する必要がある。しかしながら 1.0wt%を
超えて添加しても、その効果は飽和に達しむしろロール
材料の価格上昇につながるので、 0.5〜1.0 wt%の範囲
で含有させるものとした。
【0017】Nb:0.05〜0.50wt% Nbは、Cと結合して NbC炭化物を形成し、高温強度を高
める有用元素であるが、含有量が0.05wt%未満ではその
添加効果に乏しく、一方0.50wt%を超えるとフェライト
相を生成する悪影響があるので、0.05〜0.50wt%の範囲
に限定した。
める有用元素であるが、含有量が0.05wt%未満ではその
添加効果に乏しく、一方0.50wt%を超えるとフェライト
相を生成する悪影響があるので、0.05〜0.50wt%の範囲
に限定した。
【0018】V:0.1 〜0.3 wt% Vも、Cと結合してVC, V4C3等の炭化物を形成し、高温
強度の向上に寄与する有用元素であるが、 0.1wt%未満
ではその添加効果に乏しく、一方 0.3wt%を超えると靱
性の劣化を招くので、 0.1〜0.3 wt%の範囲に限定し
た。
強度の向上に寄与する有用元素であるが、 0.1wt%未満
ではその添加効果に乏しく、一方 0.3wt%を超えると靱
性の劣化を招くので、 0.1〜0.3 wt%の範囲に限定し
た。
【0019】W:0.3 〜1.0 wt% Wも、Cと結合して WC, W2C等の炭化物を形成し、高温
強度を高める有用元素であり、そのためには少なくとも
0.3wt%の添加を必要とするが、 1.0wt%を超えると靱
性が劣化するので、 0.3〜1.0 wt%の範囲に限定した。
強度を高める有用元素であり、そのためには少なくとも
0.3wt%の添加を必要とするが、 1.0wt%を超えると靱
性が劣化するので、 0.3〜1.0 wt%の範囲に限定した。
【0020】Cu:0.5 〜2.0 wt% Cuは、高温水蒸気に対する耐食性と焼入れ性向上による
組織の微細化に効果的な元素であり、 0.5wt%以上の添
加によってその効果を得ることができる。しかしなが
ら、 2.0wt%を超えるとその効果は飽和に達し、むしろ
凝固割れが生じたり、偏析によって均一な酸化被膜を形
成しにくくなる不利が生じるので、 0.5〜2.0 wt%の範
囲で含有させるものとした。
組織の微細化に効果的な元素であり、 0.5wt%以上の添
加によってその効果を得ることができる。しかしなが
ら、 2.0wt%を超えるとその効果は飽和に達し、むしろ
凝固割れが生じたり、偏析によって均一な酸化被膜を形
成しにくくなる不利が生じるので、 0.5〜2.0 wt%の範
囲で含有させるものとした。
【0021】その他、不可避的不純物については次のと
おりである。 P:0.030 wt%以下 Pは、高温焼戻し脆性を助長するので極力低減する必要
があるが、0.030 wt%以下で許容される。 S:0.010 wt% Sは、常温近傍での靱性を低下させる有害元素である。
とくに連続鋳造設備のロールは、水冷を受けており、熱
疲労亀裂の進展は、熱片の反対側で引張応力が生じる。
従って、亀裂進展を防止するためには、Sの混入は極力
低減する必要があり、 0.010wt%以下, 好ましくは 0.0
05wt%以下とするのが望ましい。
おりである。 P:0.030 wt%以下 Pは、高温焼戻し脆性を助長するので極力低減する必要
があるが、0.030 wt%以下で許容される。 S:0.010 wt% Sは、常温近傍での靱性を低下させる有害元素である。
とくに連続鋳造設備のロールは、水冷を受けており、熱
疲労亀裂の進展は、熱片の反対側で引張応力が生じる。
従って、亀裂進展を防止するためには、Sの混入は極力
低減する必要があり、 0.010wt%以下, 好ましくは 0.0
05wt%以下とするのが望ましい。
【0022】なお、この発明のロール材料を用いて連続
鋳造用ロールを製造する場合、前述した鋳造・鍛造法お
よび肉盛溶接法は勿論、その他、熱間加工、遠心鋳造お
よびエレクトロスラグ溶解等によっても容易に製造する
ことができる。ここに、連続鋳造用ロールを肉盛溶接に
よって製造する場合は、その後に 580〜790 ℃の温度範
囲で熱処理を施すことが望ましい。また製造方法はいず
れにしろ、 800℃以上の温度から焼入れた後、 500〜79
0 ℃で焼戻し、ついで空冷を施すという工程によって製
造することが望ましい。というのは、かような焼入れ焼
戻し操作を加えることによって、諸特性の一層の向上が
図れるからである。
鋳造用ロールを製造する場合、前述した鋳造・鍛造法お
よび肉盛溶接法は勿論、その他、熱間加工、遠心鋳造お
よびエレクトロスラグ溶解等によっても容易に製造する
ことができる。ここに、連続鋳造用ロールを肉盛溶接に
よって製造する場合は、その後に 580〜790 ℃の温度範
囲で熱処理を施すことが望ましい。また製造方法はいず
れにしろ、 800℃以上の温度から焼入れた後、 500〜79
0 ℃で焼戻し、ついで空冷を施すという工程によって製
造することが望ましい。というのは、かような焼入れ焼
戻し操作を加えることによって、諸特性の一層の向上が
図れるからである。
【0023】
実施例1 直径:300 mmのS25C製ロール基材の表面に、表1に示
す種々の組成になるロール材料を肉盛溶接した。溶接法
は、サブマージアーク溶接バンド法とし、フープは厚
さ:0.4 mm、幅:50mmの SUS 410を用い、それに各種フ
ラックスを添加して行った。溶接条件は、溶接電流:72
0 A、溶接電圧:28V、溶接速度:21 cm/min とした。
肉盛溶接は6層盛として、厚み約16mmの肉盛層を得、こ
の肉盛層の4層盛以上の位置から2mm×2mm×20mmの試
験片を採取した。得られた試験片のAc1点、 600℃にお
ける 0.2%耐力、ビッカース硬さ、熱伝導率および線膨
張係数ならびに高温酸化増量( 700℃×96h)について
調べた結果を表1に併記する。
す種々の組成になるロール材料を肉盛溶接した。溶接法
は、サブマージアーク溶接バンド法とし、フープは厚
さ:0.4 mm、幅:50mmの SUS 410を用い、それに各種フ
ラックスを添加して行った。溶接条件は、溶接電流:72
0 A、溶接電圧:28V、溶接速度:21 cm/min とした。
肉盛溶接は6層盛として、厚み約16mmの肉盛層を得、こ
の肉盛層の4層盛以上の位置から2mm×2mm×20mmの試
験片を採取した。得られた試験片のAc1点、 600℃にお
ける 0.2%耐力、ビッカース硬さ、熱伝導率および線膨
張係数ならびに高温酸化増量( 700℃×96h)について
調べた結果を表1に併記する。
【0024】
【表1】
【0025】同表から明らかなように、従来鋼材は高温
耐力が約19 kg/mm2 と低く、高温酸化特性も最も劣って
いる。これは、Niを約4wt%と多量に含有しているため
と考えられる。この点、従来材Oは、高温酸化特性には
優れるものの、高温耐力は約35 kg/mm2 程度であり、N
材よりは優れるものの十分とは言い難い。また、比較材
Jは、Ac1点がO材よりも高くなったものの、高温耐
力、高温酸化特性は同程度であって十分とは言えない。
比較材Kは、高温耐力は最も高い値を呈したものの、A
c1点が低く、また高温酸化特性も劣る。比較材Lは、高
温耐力が約15 kg/mm2 と最も低く、かつ高温酸化特性も
劣っている。これは、Ni, Coの他、Mo, Nb, VおよびW
などの炭化物形成元素が含有されていないためと考えら
れる。比較材Mは、高温酸化特性に劣る。これは、Cr含
有量が最も低いためと考えられる。これに対し、発明材
であるA〜I材は、高温耐力はいずれも46 kg/mm2 以上
であって、従来材に比較して12〜27 kg/mm2 程度高い値
を示している。また高温硬さも従来材に比べて高く、高
温酸化特性も従来材と同等以上の性能を示している。さ
らにAc1変態点も 782℃以上を確保しており、また熱伝
導率と線膨張係数も従来材と大差ない。
耐力が約19 kg/mm2 と低く、高温酸化特性も最も劣って
いる。これは、Niを約4wt%と多量に含有しているため
と考えられる。この点、従来材Oは、高温酸化特性には
優れるものの、高温耐力は約35 kg/mm2 程度であり、N
材よりは優れるものの十分とは言い難い。また、比較材
Jは、Ac1点がO材よりも高くなったものの、高温耐
力、高温酸化特性は同程度であって十分とは言えない。
比較材Kは、高温耐力は最も高い値を呈したものの、A
c1点が低く、また高温酸化特性も劣る。比較材Lは、高
温耐力が約15 kg/mm2 と最も低く、かつ高温酸化特性も
劣っている。これは、Ni, Coの他、Mo, Nb, VおよびW
などの炭化物形成元素が含有されていないためと考えら
れる。比較材Mは、高温酸化特性に劣る。これは、Cr含
有量が最も低いためと考えられる。これに対し、発明材
であるA〜I材は、高温耐力はいずれも46 kg/mm2 以上
であって、従来材に比較して12〜27 kg/mm2 程度高い値
を示している。また高温硬さも従来材に比べて高く、高
温酸化特性も従来材と同等以上の性能を示している。さ
らにAc1変態点も 782℃以上を確保しており、また熱伝
導率と線膨張係数も従来材と大差ない。
【0026】実施例2 次に、むく材の例として鍛造ロールの実験例について説
明する。表2に示す種々の組成になる鍛造ロールを、真
空溶解−鍛造法により製造した。鍛造時の鍛練成形比は
6Sとした。鍛造後、予備熱処理として焼ならし、焼な
まし処理を施した。焼ならしは、900 〜950 ℃で6時間
保持後空冷とし、焼なましは 600〜650 ℃で6時間保持
後炉冷とした。その後、粗削りを行い、調質した。調質
時の焼入れは 930℃±10℃で6時間保持後油冷し、焼戻
しは 760℃±10℃で6時間保持後空冷した。かくして得
られた鍛造ロールの諸特性について調べた結果を表2に
併記する。
明する。表2に示す種々の組成になる鍛造ロールを、真
空溶解−鍛造法により製造した。鍛造時の鍛練成形比は
6Sとした。鍛造後、予備熱処理として焼ならし、焼な
まし処理を施した。焼ならしは、900 〜950 ℃で6時間
保持後空冷とし、焼なましは 600〜650 ℃で6時間保持
後炉冷とした。その後、粗削りを行い、調質した。調質
時の焼入れは 930℃±10℃で6時間保持後油冷し、焼戻
しは 760℃±10℃で6時間保持後空冷した。かくして得
られた鍛造ロールの諸特性について調べた結果を表2に
併記する。
【0027】
【表2】
【0028】同表から明らかなように、比較材Sは比較
的多量にNiを含有していることから、Ac1点が低くなっ
ており、さらにNi含有量を増した比較材TではAc1点が
一層低下している。また、比較材Sの 600℃における
0.2%耐力は 35 kg/mm2を確保しているものの耐食性に
劣る。これは、Ni, Cuの含有量が低いためと考えられ
る。この点、比較材Tは多量のNiを含有しているので、
耐食性は改善されているものの、高温における 0.2%耐
力の低下が著しい。これに対し、発明材P〜Rはいずれ
も、50 kg/mm2 以上の優れた高温耐力を有し、また耐食
性にも優れている。これは、発明材P〜Rが 787℃以上
の高いAc1点を有しているためと考えられる。
的多量にNiを含有していることから、Ac1点が低くなっ
ており、さらにNi含有量を増した比較材TではAc1点が
一層低下している。また、比較材Sの 600℃における
0.2%耐力は 35 kg/mm2を確保しているものの耐食性に
劣る。これは、Ni, Cuの含有量が低いためと考えられ
る。この点、比較材Tは多量のNiを含有しているので、
耐食性は改善されているものの、高温における 0.2%耐
力の低下が著しい。これに対し、発明材P〜Rはいずれ
も、50 kg/mm2 以上の優れた高温耐力を有し、また耐食
性にも優れている。これは、発明材P〜Rが 787℃以上
の高いAc1点を有しているためと考えられる。
【0029】
【発明の効果】この発明の鋳・鍛造ロール材料は、従来
材に比べて、高温強度( 0.2%耐力、硬さ) が高く、ま
た高温酸化特性に優れ、さらにAc1点も高いことから、
使用中の耐疲労亀裂が格段に優れている。しかも、Ac1
点が高いので、使用中における金属組織の変態がないた
め、高温酸化特性が高位で安定するという利点もある。
従って、この発明の鋳・鍛造ロール材料を使用すれば、
連続鋳造用ロールの寿命を大幅に延長させることがで
き、ひいては連続鋳造の作業能率を格段に向上させるこ
とができる。
材に比べて、高温強度( 0.2%耐力、硬さ) が高く、ま
た高温酸化特性に優れ、さらにAc1点も高いことから、
使用中の耐疲労亀裂が格段に優れている。しかも、Ac1
点が高いので、使用中における金属組織の変態がないた
め、高温酸化特性が高位で安定するという利点もある。
従って、この発明の鋳・鍛造ロール材料を使用すれば、
連続鋳造用ロールの寿命を大幅に延長させることがで
き、ひいては連続鋳造の作業能率を格段に向上させるこ
とができる。
Claims (2)
- 【請求項1】C:0.10〜0.33wt%、 Si:0.2 〜0.5
wt%、 Mn:0.5 〜2.0 wt%、 Ni:0.5 wt%以下、 Cr:11.5〜14.0wt%、 Co:0.5 〜4.0 wt%、 Mo:0.5 〜1.0 wt%、 Nb:0.05〜0.50wt%、 V:0.10〜0.30wt%、 W:0.3 〜1.0 wt%、 Cu:0.5 〜2.0 wt% を含み、残部はFeおよび不可避的不純物からなることを
特徴とする連続鋳造用ロール材料。 - 【請求項2】 ロール基体の表面に肉盛溶接用材料とし
て使用することを特徴とする請求項1記載の連続鋳造用
ロール材料。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5321825A JP2795605B2 (ja) | 1993-12-21 | 1993-12-21 | 連続鋳造用ロール材料 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5321825A JP2795605B2 (ja) | 1993-12-21 | 1993-12-21 | 連続鋳造用ロール材料 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH07173578A true JPH07173578A (ja) | 1995-07-11 |
JP2795605B2 JP2795605B2 (ja) | 1998-09-10 |
Family
ID=18136846
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP5321825A Expired - Fee Related JP2795605B2 (ja) | 1993-12-21 | 1993-12-21 | 連続鋳造用ロール材料 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2795605B2 (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR100241033B1 (ko) * | 1996-12-11 | 2000-03-02 | 이구택 | 열피로 특성이 우수한 육성용접재료 |
KR100241034B1 (ko) * | 1997-05-23 | 2000-03-02 | 이구택 | 연속주조롤용 육성용접재료와 이를 이용한 육성용접방법 |
JP2010196108A (ja) * | 2009-02-25 | 2010-09-09 | Jfe Steel Corp | 連続鋳造用ロール材料 |
AT516893A3 (de) * | 2015-03-11 | 2018-05-15 | Skf Ab | Stranggießanlagenwalze für eine Stranggießmaschine |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS57131351A (en) * | 1981-02-05 | 1982-08-14 | Hitachi Zosen Corp | Material for roll used in continuous casting equipment |
JPS5976696A (ja) * | 1982-10-26 | 1984-05-01 | Nittetsu Hard Kk | 耐摩耗性・耐熱亀裂性を有する巾圧延機用ロ−ル |
JPS6013056A (ja) * | 1983-07-04 | 1985-01-23 | Daido Steel Co Ltd | マルテンサイト系耐熱鋼 |
-
1993
- 1993-12-21 JP JP5321825A patent/JP2795605B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS57131351A (en) * | 1981-02-05 | 1982-08-14 | Hitachi Zosen Corp | Material for roll used in continuous casting equipment |
JPS5976696A (ja) * | 1982-10-26 | 1984-05-01 | Nittetsu Hard Kk | 耐摩耗性・耐熱亀裂性を有する巾圧延機用ロ−ル |
JPS6013056A (ja) * | 1983-07-04 | 1985-01-23 | Daido Steel Co Ltd | マルテンサイト系耐熱鋼 |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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KR100241033B1 (ko) * | 1996-12-11 | 2000-03-02 | 이구택 | 열피로 특성이 우수한 육성용접재료 |
KR100241034B1 (ko) * | 1997-05-23 | 2000-03-02 | 이구택 | 연속주조롤용 육성용접재료와 이를 이용한 육성용접방법 |
JP2010196108A (ja) * | 2009-02-25 | 2010-09-09 | Jfe Steel Corp | 連続鋳造用ロール材料 |
AT516893A3 (de) * | 2015-03-11 | 2018-05-15 | Skf Ab | Stranggießanlagenwalze für eine Stranggießmaschine |
AT516893B1 (de) * | 2015-03-11 | 2018-05-15 | Skf Ab | Stranggießanlagenwalze für eine Stranggießmaschine |
US10047417B2 (en) | 2015-03-11 | 2018-08-14 | Aktiebolaget Skf | Continuous caster roll for a continuous casting machine |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2795605B2 (ja) | 1998-09-10 |
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