JPH07173533A - Ｆｅ−Ｃｒ−Ｃｏ合金の圧延方法 - Google Patents
Ｆｅ−Ｃｒ−Ｃｏ合金の圧延方法Info
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- JPH07173533A JPH07173533A JP5345136A JP34513693A JPH07173533A JP H07173533 A JPH07173533 A JP H07173533A JP 5345136 A JP5345136 A JP 5345136A JP 34513693 A JP34513693 A JP 34513693A JP H07173533 A JPH07173533 A JP H07173533A
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- cold rolling
- solution treatment
- cracking
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- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
- H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 圧延時の割れの発生を抑えることのできるＦ
ｅ−Ｃｒ−Ｃｏ合金板材の圧延方法を供する。 【構成】 溶体化処理後に圧延率３０％以上で１００〜
５００℃の温度範囲で温間圧延する。
ｅ−Ｃｒ−Ｃｏ合金板材の圧延方法を供する。 【構成】 溶体化処理後に圧延率３０％以上で１００〜
５００℃の温度範囲で温間圧延する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、Ｆｅ、ＣｒおよびＣｏ
よりなる合金の圧延方法に関するもので、さらに具体的
には、圧延時の割れの発生を抑え、コイルの短尺化を防
止して、加工時間を削減できる圧延方法に関する。
よりなる合金の圧延方法に関するもので、さらに具体的
には、圧延時の割れの発生を抑え、コイルの短尺化を防
止して、加工時間を削減できる圧延方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】Ｆｅ−Ｃｒ−Ｃｏ合金はスピノーダル分
解型永久磁石であることは古くから知られていたが、そ
の熱処理の複雑さ、温度管理の厳しさ等のため、量産す
る上での困難さがあった。近年、小型リレー用として好
ましい磁気特性を有していることに着目されるようにな
ってきている。一般的なＦｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系磁石合金の
基本成分はＣｒ：２０〜４０重量％、Ｃｏ：５〜３０重
量％、及び残部がＦｅからなる合金であって、なかでも
現在工業化されているものは、Ｃｒ２５〜３５重量％、
Ｃｏ：１０〜２０重量％、Ｆｅ：残部の組成がほとんど
である。さらにこれに、０．１〜５％程度のＴｉ、Ｚ
ｒ、Ｈｆ、Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｍｏ、Ｗ、Ｍｎ、Ｓｉ、Ａ
ｌあるいはＮｉ等を残存有効成分として添加することに
よって、磁石特性が向上することも知られている。
解型永久磁石であることは古くから知られていたが、そ
の熱処理の複雑さ、温度管理の厳しさ等のため、量産す
る上での困難さがあった。近年、小型リレー用として好
ましい磁気特性を有していることに着目されるようにな
ってきている。一般的なＦｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系磁石合金の
基本成分はＣｒ：２０〜４０重量％、Ｃｏ：５〜３０重
量％、及び残部がＦｅからなる合金であって、なかでも
現在工業化されているものは、Ｃｒ２５〜３５重量％、
Ｃｏ：１０〜２０重量％、Ｆｅ：残部の組成がほとんど
である。さらにこれに、０．１〜５％程度のＴｉ、Ｚ
ｒ、Ｈｆ、Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｍｏ、Ｗ、Ｍｎ、Ｓｉ、Ａ
ｌあるいはＮｉ等を残存有効成分として添加することに
よって、磁石特性が向上することも知られている。
【０００３】従来、Ｆｅ−Ｃｒ−Ｃｏ合金は析出相の影
響で冷間圧延が困難であり、圧延途中で割れてしまう。
現状は冷間圧延を容易に行うため、現状では冷間圧延工
程の前に焼き入れ工程（溶体化処理）を追加している
が、焼き入れを追加しても、冷間圧延の途中、及び冷間
圧延時の巻き取りで割れてしまうことがある。圧延時の
割れをできるだけ抑えるため、１回の圧延率を出来るだ
け大きくして、冷間圧延を行っているが、直接的に割れ
を抑えることが出来ず、短尺化したコイルを製造してし
まうことになっている。そのため、プレス等の加工の際
にコイルの付け替えの回数が多くなってしまうことから
余計な作業時間を要してしまっている。また、コイルが
短尺のため、製品の収率が悪く、製品単位当りの素材費
がかなり掛かる欠点もある。これらのことから、圧延方
法の改善が望まれていた。
響で冷間圧延が困難であり、圧延途中で割れてしまう。
現状は冷間圧延を容易に行うため、現状では冷間圧延工
程の前に焼き入れ工程（溶体化処理）を追加している
が、焼き入れを追加しても、冷間圧延の途中、及び冷間
圧延時の巻き取りで割れてしまうことがある。圧延時の
割れをできるだけ抑えるため、１回の圧延率を出来るだ
け大きくして、冷間圧延を行っているが、直接的に割れ
を抑えることが出来ず、短尺化したコイルを製造してし
まうことになっている。そのため、プレス等の加工の際
にコイルの付け替えの回数が多くなってしまうことから
余計な作業時間を要してしまっている。また、コイルが
短尺のため、製品の収率が悪く、製品単位当りの素材費
がかなり掛かる欠点もある。これらのことから、圧延方
法の改善が望まれていた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】従来、難圧延加工材と
言われていたＦｅ−Ｃｒ−Ｃｏ合金の圧延作業時の割れ
発生を抑えて、冷間圧延作業の効率を上げること、およ
び短尺コイルの発生を減少させることにより、加工作業
時間を大幅に削減する圧延方法を供することが本発明の
課題である。
言われていたＦｅ−Ｃｒ−Ｃｏ合金の圧延作業時の割れ
発生を抑えて、冷間圧延作業の効率を上げること、およ
び短尺コイルの発生を減少させることにより、加工作業
時間を大幅に削減する圧延方法を供することが本発明の
課題である。
【０００５】
【課題を解決するための手段】Ｆｅ−Ｃｒ−Ｃｏ合金で
圧延加工が可能な相範囲としては、α相単相領域、また
はα＋γ相領域があり、σ相領域では非常に硬く脆いた
め、圧延を行うと完全に割れてしまうことが知られてい
る。そこで、一般に１０００〜１３００℃から焼き入れ
すると、α相単相、あるいは、α＋γ相となり圧延が可
能になるとされており、現状では冷間圧延の前には焼き
入れを行っている。しかし、冷間圧延作業時に割れが発
生することがある。これは、α相単相領域でも、結晶粒
が微細化している場合は圧延が可能であるが、結晶粒が
粗大化した場合に割れ易くなるからである。加工性の点
ではγ相が最も良好である。しかし、γ相領域は、圧延
不可能なσ相領域と隣接しているため、焼き入れ温度の
十分な制御が必要であり、圧延素材全体を均一な温度に
加熱して焼き入れ処理をすることは、困難であるのが実
状である。さらに、高温のα相単相となる温度から焼き
入れた場合には、結晶粒が粗大化し、割れが発生し易く
なる。
圧延加工が可能な相範囲としては、α相単相領域、また
はα＋γ相領域があり、σ相領域では非常に硬く脆いた
め、圧延を行うと完全に割れてしまうことが知られてい
る。そこで、一般に１０００〜１３００℃から焼き入れ
すると、α相単相、あるいは、α＋γ相となり圧延が可
能になるとされており、現状では冷間圧延の前には焼き
入れを行っている。しかし、冷間圧延作業時に割れが発
生することがある。これは、α相単相領域でも、結晶粒
が微細化している場合は圧延が可能であるが、結晶粒が
粗大化した場合に割れ易くなるからである。加工性の点
ではγ相が最も良好である。しかし、γ相領域は、圧延
不可能なσ相領域と隣接しているため、焼き入れ温度の
十分な制御が必要であり、圧延素材全体を均一な温度に
加熱して焼き入れ処理をすることは、困難であるのが実
状である。さらに、高温のα相単相となる温度から焼き
入れた場合には、結晶粒が粗大化し、割れが発生し易く
なる。
【０００６】そこで、割れ発生防止のための実験を種々
行ったところ、α相単相領域において、温間圧延するこ
とが好ましい結果を生むことを見い出した。即ち、圧延
加工を容易に行うには、１００〜５００℃の範囲の温間
圧延が効果的であった。５００℃を越える温度では、作
業性が悪く、また、表面の酸化が進行する。さらに突発
的にヒビ、割れが発生し好ましくない。１００℃未満の
温度では割れ発生防止の効果が見られなかった。また、
溶体化処理後の温間圧延の圧延率を３０％以下で行う
と、次工程の冷間圧延において割れが発生して好ましく
ない。
行ったところ、α相単相領域において、温間圧延するこ
とが好ましい結果を生むことを見い出した。即ち、圧延
加工を容易に行うには、１００〜５００℃の範囲の温間
圧延が効果的であった。５００℃を越える温度では、作
業性が悪く、また、表面の酸化が進行する。さらに突発
的にヒビ、割れが発生し好ましくない。１００℃未満の
温度では割れ発生防止の効果が見られなかった。また、
溶体化処理後の温間圧延の圧延率を３０％以下で行う
と、次工程の冷間圧延において割れが発生して好ましく
ない。
【０００７】
【実施例】表１に示す代表的な組成からなる４種類のＦ
ｅ−Ｃｒ−Ｃｏ合金で、板厚が５ｍｍ、板幅が１５ｍｍ
の、１０００℃より焼き入れ（溶体化処理）を行った焼
き入れ上がりの材料を用いた。この材料を５０〜６００
℃の温度範囲で板厚を２ｍｍまで圧延する方法を取っ
た。ここで用いた圧延機は４段圧延機である。また、１
回の圧延率は約３０％とし、３パスで２ｍｍまで圧延す
る方法を取った。加熱装置としてはポット式の電気炉を
用いた。これらの結果を表２に示す。
ｅ−Ｃｒ−Ｃｏ合金で、板厚が５ｍｍ、板幅が１５ｍｍ
の、１０００℃より焼き入れ（溶体化処理）を行った焼
き入れ上がりの材料を用いた。この材料を５０〜６００
℃の温度範囲で板厚を２ｍｍまで圧延する方法を取っ
た。ここで用いた圧延機は４段圧延機である。また、１
回の圧延率は約３０％とし、３パスで２ｍｍまで圧延す
る方法を取った。加熱装置としてはポット式の電気炉を
用いた。これらの結果を表２に示す。
【０００８】
【表１】
【０００９】
【表２】 本試験は温度を５０〜６００℃まで段階的に変化させ
て、各組成による圧延性を確認した試験である。各温度
保持時間を１時間とした。各組成とも１００〜５００℃
の温度範囲内で圧延すれば、圧延時に割れることがない
ことが確認された。
て、各組成による圧延性を確認した試験である。各温度
保持時間を１時間とした。各組成とも１００〜５００℃
の温度範囲内で圧延すれば、圧延時に割れることがない
ことが確認された。
【００１０】
【発明の効果】本発明によって、圧延時の割れを抑える
ことができ、短尺のコイルが発生するのを抑えることが
できた。また、短尺のコイルの発生を抑えることができ
たことにより、素材からの製品の収率が向上し、プレス
加工等の加工作業でコイルの付け替えの回数が削減し、
作業時間の減少が確認された。
ことができ、短尺のコイルが発生するのを抑えることが
できた。また、短尺のコイルの発生を抑えることができ
たことにより、素材からの製品の収率が向上し、プレス
加工等の加工作業でコイルの付け替えの回数が削減し、
作業時間の減少が確認された。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｈ０１Ｆ 1/08
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％でＣｒ２０〜４０％、Ｃｏ５〜３
０％及び残部が実質的にＦｅからなる磁性合金を、溶
解、熱間圧延、溶体化処理、冷間圧延により板材を製造
する方法において、溶体化処理後に圧延率３０％以上
で、かつ１００〜５００℃の温度範囲で圧延することを
特徴とするＦｅ−Ｃｒ−Ｃｏ合金の圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5345136A JPH07173533A (ja) | 1993-12-20 | 1993-12-20 | Ｆｅ−Ｃｒ−Ｃｏ合金の圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5345136A JPH07173533A (ja) | 1993-12-20 | 1993-12-20 | Ｆｅ−Ｃｒ−Ｃｏ合金の圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07173533A true JPH07173533A (ja) | 1995-07-11 |
Family
ID=18374529
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5345136A Pending JPH07173533A (ja) | 1993-12-20 | 1993-12-20 | Ｆｅ−Ｃｒ−Ｃｏ合金の圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07173533A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20030075427A (ko) * | 2002-03-19 | 2003-09-26 | 백응률 | 스텔라이트 6비 합금 의 열간 압연조직 제어방법 |
| CN103114234A (zh) * | 2013-01-09 | 2013-05-22 | 北京航空航天大学 | 一种室温软磁性能与力学性能优良的合金及其制备方法 |
-
1993
- 1993-12-20 JP JP5345136A patent/JPH07173533A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20030075427A (ko) * | 2002-03-19 | 2003-09-26 | 백응률 | 스텔라이트 6비 합금 의 열간 압연조직 제어방법 |
| CN103114234A (zh) * | 2013-01-09 | 2013-05-22 | 北京航空航天大学 | 一种室温软磁性能与力学性能优良的合金及其制备方法 |
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