JPH0716628A - ホットストリップミルの板幅制御方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 仕上圧延機出側において、圧延材の板幅をコ
イルの全長にわたって均一とする。 【構成】 仕上出側厚および仕上圧延機スタンド間張力
などの圧延条件から、仕上圧延機での圧延材先後端部の
板幅変動（幅引け）の予測値を求め、これに基づいて、
粗圧延機出側での目標板厚を求め、粗圧延機の水平ロー
ルの開度を図５に示すパターンとし目標板厚に制御する
ことにより、仕上出側での板幅変動を低減する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、ホットストリップミ
ルの仕上圧延機出側での圧延材の板幅をその全長にわた
って均一とするための、板幅制御方法に関するものであ
る。

【０００２】

【従来の技術】ホットストリップミル（広幅帯鋼熱間圧
延機）は、複数の粗圧延機からなる粗圧延機群および複
数の仕上圧延機からなる仕上圧延機群を有している。こ
のように、粗圧延機群および仕上圧延機群を備えるホッ
トストリップミルの粗圧延機の概略構成を図１に示す。
図１中の１は圧延材、２は圧延材１を幅方向に圧下する
ための垂直圧延機、３は圧延材１を水平方向に圧下する
水平圧延機、４および５は圧延材１の幅を検出する板幅
計である。

【０００３】粗圧延機、次いで、仕上圧延機の順序で熱
間圧延を実施するホットストリップミルによる熱延コイ
ルの生産において、圧延材（スラブ）は、粗圧延機の水
平圧延機３のロール（以下、「水平ロール」という）に
よって板厚が25〜45mm厚にブレークダウンされると共
に、圧延材（コイル）の全長にわたって、板幅が所定の
寸法になるように垂直圧延機２のロール（以下、「垂直
ロール」という）によって幅方向の圧延が行われ、次い
で、仕上圧延機において所定の厚みに圧延される。この
とき、粗圧延機によって、コイル全長にわたって圧延材
を均一な板幅に制御しても、その後の仕上圧延機を出た
最終成品には、図２に示すように、±８mm程度の板幅変
動（図２中に示すΔ１〜４）をきたす問題がある。図２
に示すようなコイル先後端部での板幅変動は、仕上圧延
機でのコイル先端部噛み込み時と、後端部尻抜け時の過
大なテンションによって起こる。

【０００４】上記問題を解決し、仕上圧延機を出た最終
成品の仕上幅を、コイル全長にわたって均一とする圧延
材の板幅制御方法として、特開昭55-133813 号公報に、
粗圧延機の垂直ロール（エッジャーロール）の開度を、
仕上圧延機による圧延の影響を補正した適正な値にコイ
ル内で制御することからなる、熱間粗圧延の板幅制御方
法が提案されている（以下、「先行技術１」という）。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、先行技
術１により圧延を実施しても、仕上圧延機を出た最終成
品において、図２に示すようなコイル先後端部に板幅変
動が発生するという従来の問題は解決できなかった。そ
の結果、先行技術１では、コイル全長にわたって均一な
板幅を有するコイルは得られない。

【０００６】加えて、先行技術１のように、コイル先後
端部に局部的に幅広部分を持たせることは、その部分が
低温になりやすく仕上圧延機での圧延制御が難しいとい
う問題もあった。

【０００７】従って、この発明の目的は、仕上圧延機出
側において、コイル先後端部の板幅変動を小さくして、
圧延材の板幅をコイルの全長にわたって均一とすること
ができ、その品質向上を図ることができるホットストリ
ップミルの板幅制御方法を提供することにある。

【０００８】

【課題を解決するための手段】我々は、上述の課題を解
決するために鋭意研究を重ねた。その結果、仕上圧延機
出側での最終成品にみられる、図２に示すようなコイル
先後端部での板幅変動の問題を解決できないのは、粗圧
延機の垂直ロールの開度制御の能力の限界および精度不
足によることがわかった。

【０００９】そこで、我々は、粗圧延機出側でのコイル
の先後端部の形状を、粗圧延機の水平ロールの開度制御
を用いて制御すること、更に、これと共に垂直ロールの
開度制御をも用いることを試み、種々の検討を行った。
その結果、我々は、粗圧延機出側厚（以下、「粗出側
厚」という）、仕上圧延機出側厚（以下、「仕上出側
厚」という）、粗圧延機出側幅（以下、「粗出側幅」と
いう）、仕上圧延機出側幅（以下、「仕上出側幅」とい
う）に応じて、粗圧延機の水平ロール、または、水平ロ
ールおよび垂直ロールの開度制御を行うことにより、コ
イルの先後端部の圧延材の板幅変動が解消されることを
知見した。

【００１０】この発明は、上述の知見に基づいてなされ
たものであって、本第１発明は、圧延材に対して粗圧延
機で粗圧延を施こし、次いで、仕上圧延機で仕上圧延を
施すホットストリップミルの熱間圧延に際し、前記仕上
圧延機出側における圧延材先端部および後端部の板幅変
動の予測値に基づいて、前記粗圧延機出側での目標板厚
を求め、前記粗圧延機の水平ロールの開度を制御して前
記目標板厚に圧延することに特徴を有するものである。

【００１１】本第２発明は、圧延材に対して粗圧延機で
粗圧延を施こし、次いで、仕上圧延機で仕上圧延を施す
ホットストリップミルの熱間圧延に際し、前記仕上圧延
機出側における圧延材先端部および後端部の板幅変動の
予測値に基づいて、前記粗圧延機出側での目標板厚およ
び目標板幅を求め、前記粗圧延機の水平ロールおよび垂
直ロールの開度を制御して前記目標板厚および前記目標
板幅に圧延することに特徴を有するものである。

【００１２】図２に示すようなコイル先後端部での板幅
変動は、仕上圧延機でのコイル先端部噛み込み時と、後
端部尻抜け時の過大なテンションによって起こるため、
仕上出側厚および仕上スタンド間張力などの圧延条件か
ら、仕上圧延機での板幅変動（幅引け）の予測値を求
め、これに基づいて、粗圧延機出側での目標板厚を求
め、粗圧延機の水平ロールの開度を目標板厚に制御す
る。また、粗圧延機出側での目標板厚および目標板幅を
求め、粗圧延機の水平ロールおよび垂直ロールの開度を
目標板厚および目標板幅に制御する。

【００１３】

【作用】粗圧延機の水平ロールにより、コイル先端部お
よび後端部の圧延材の板厚を制御することにより、コイ
ル先後端部の圧延材の温度低下を防ぎながら板幅の制御
ができる。また、粗圧延機の水平ロールおよび垂直ロー
ルにより、圧延材の板厚および板幅の両者を制御するこ
とによって、より板幅変動の少ない均一な板幅に制御す
ることができる。かくして、仕上げ圧延機出側での板幅
がコイル全長にわたって均一となる。

【００１４】

【実施例】次に、この発明を図面に示す実施例に基づい
て説明する。 〔実施例１〕ホットストリップミルによって、仕上げ圧
延機出側での板幅が、図２に示す形状とならずにコイル
全長にわたって均一となるべく、本第１発明の板幅制御
方法を用い熱間圧延を実施した。表１は、ホットストリ
ップミルで熱間圧延される圧延材の鋼種、実施例に使用
した供試材（代表例）およびホットストリップミルの圧
延諸元を示し、表２はロール開度変更方法および板幅変
動量を示す。

【００１５】

【表１】

【００１６】

【表２】

【００１７】図５は、圧延時の板幅制御を、粗圧延機の
水平ロールの開度を制御して行う本第１発明の、水平ロ
ール開度変更パターンを示すグラフである。図５におい
て、縦軸は粗出側厚、横軸は圧延材の先端からの距離を
示す。図５中のａおよびｂは、下記式によって求められ
る。 ａ＝（Ｒ５Ｈ／ＦＨ）×10 ｂ＝Ｒ５Ｈ＋｛（Ｒ５Ｈ−ＦＨ）／Ｒ５Ｈ｝×５ ただし、 Ｒ５Ｈ：粗出側厚 ＦＨ ：仕上出側厚。

【００１８】上記式および、粗出側厚、仕上出側厚か
ら、下記に示す、水平ロールの開度パターンを得た。図
５において、 ａ＝（Ｒ５Ｈ／ＦＨ）×10＝32／２×10＝160mm 、 ｂ＝Ｒ５Ｈ＋｛（Ｒ５Ｈ−ＦＨ）／Ｒ５Ｈ｝×５ ＝32＋｛（32−２）／32｝×５ ＝36.69mm 、 ただし、 Ｒ５Ｈ：32mm、 ＦＨ ：２mm。

【００１９】表１に示すような代表的な普通鋼の供試材
１を、表１、表２に示す実施条件により、図５に示す開
度パターンにより粗圧延機水平ロールの開度を制御し
て、圧延材の先端部の粗出側厚が図３に示す形状（厚み
が増した形状）となるように圧延した。その結果、仕上
圧延機出側では、表２に示すように、板幅変動量が±２
mmと従来より小さいコイルが得られた。なお、実施例に
は示さないが、圧延材後端部についても、結果は先端部
と同様である。

【００２０】〔実施例２〕図６は、圧延時の板幅制御
を、粗圧延機の水平ロールおよび垂直ロールの開度を制
御して行う本第２発明の、水平ロール開度変更パターン
を示すグラフである。図６において、縦軸は粗出側厚、
横軸は圧延材の先端からの距離を示す。図６中のａおよ
びｂ’は、下記式によって求められる。 ａ＝（Ｒ５Ｈ／ＦＨ）×10 ｂ’＝Ｒ５Ｈ＋｛（Ｒ５Ｈ−ＦＨ）／Ｒ５Ｈ｝×３ ただし、 Ｒ５Ｈ：粗出側厚 ＦＨ ：仕上出側厚。

【００２１】図７は、本第２発明の、垂直ロール開度変
更パターンを示すグラフである。図７において、縦軸は
粗出側幅、横軸は圧延材の先端からの距離を示す。図７
中のａおよびｃは、下記式によって求められる。 ａ＝（Ｒ５Ｈ／ＦＨ）×10 ｃ＝Ｒ５Ｗ＋（Ｒ５Ｗ−ＦＷ）／３ ただし、 Ｒ５Ｈ：粗出側厚 ＦＨ ：仕上出側厚 Ｒ５Ｗ：粗出側幅 ＦＷ ：仕上出側幅。

【００２２】図６、上記式、および、粗出側厚、仕上出
側厚から、下記に示す、水平ロールの開度パターンを得
た。図６において、 ａ＝（Ｒ５Ｈ／ＦＨ）×10＝（32／2 ）×10＝160mm 、 ｂ’＝Ｒ５Ｈ＋｛（Ｒ５Ｈ−ＦＨ）／Ｒ５Ｈ｝×３ ＝32＋｛（32−２）／32｝×３＝34.8 mm ただし、 Ｒ５Ｈ：32mm ＦＨ ：２mm。

【００２３】更に、図７、上記式および、粗出側厚、仕
上出側厚、粗出側幅、仕上出側幅から、下記に示す、垂
直ロールの開度パターンを得た。図７において、 ａ＝Ｒ５Ｈ／ＦＨ×10＝（32／2 ）×10＝160mm 、 ｃ＝Ｒ５Ｗ＋（Ｒ５Ｗ−ＦＷ）／３＝1205＋（1205−11
95）／３＝1208.3 mm ただし、 Ｒ５Ｈ：32mm ＦＨ ：２mm Ｒ５Ｗ：1205mm ＦＷ ：1195mm。

【００２４】ホットストリップミルによって、本第２発
明の板幅制御方法を用い熱間圧延を実施した。即ち、供
試材１を、表１、表２に示す実施条件により、図６、図
７に示すパターンにより粗圧延機の水平ロールおよび垂
直ロールの開度を制御して、圧延材の先端部の粗出側厚
および粗出側幅が図４に示す形状（厚みが増しおよび幅
広部を持たせた形状）となるように圧延した。その結
果、仕上圧延機出側では、表２に示すように、板幅変動
量が±１mmと実施例１よりも更に小さいコイルが得られ
た。なお、実施例には示さないが、圧延材後端部につい
ても、結果は先端部と同様である。

【００２５】このように、図５に示す、水平ロールのみ
の開度変更（実施例１）によって十分な効果が得られ
た。更に、図６、図７に示す、水平ロールと垂直ロール
とを組み合わせた開度変更（実施例２）では、より一層
の効果が得られた。

【００２６】

【発明の効果】以上説明したように、この発明によれ
ば、粗圧延機の水平ロールによる板厚制御を用いるこ
と、および、これにより、コイル先後端部の温度低下が
防止されることにより、コイル先後端部の板幅変動を小
さくすることができ、その結果、仕上出側での圧延材の
板幅がコイル全長にわたって均一となり、圧延材の品質
向上を図ることができ、かくして、工業上有用な効果が
もたらされる。

【図面の簡単な説明】

【図１】粗圧延機の概略構成図である。

【図２】板幅変動が生じた仕上圧延機出側での圧延材の
先後端部の平面図である。

【図３】粗圧延機水平ロールの開度を制御したときの粗
圧延機出側での圧延材先端部の形状を示す斜視図であ
る。

【図４】粗圧延機水平ロールおよび垂直ロールの開度を
制御したときの粗圧延機出側での圧延材先端部の形状を
示す斜視図である。

【図５】粗圧延機水平ロールの開度を制御したときの水
平ロール開度変更パターンを示すグラフである。

【図６】粗圧延機水平ロールおよび垂直ロールの開度を
制御したときの水平ロールの開度変更パターンを示すグ
ラフである。

【図７】粗圧延機水平ロールおよび垂直ロールの開度を
制御したときの垂直ロールの開度変更パターンを示すグ
ラフである。

【符号の説明】

１ 圧延材 ２ 垂直圧延機 ３ 水平圧延機 ４、５ 板幅計

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 圧延材に対して粗圧延機で粗圧延を施こ
   し、次いで、仕上圧延機で仕上圧延を施すホットストリ
   ップミルの熱間圧延に際し、前記仕上圧延機出側におけ
   る圧延材先端部および後端部の板幅変動の予測値に基づ
   いて、前記粗圧延機出側での目標板厚を求め、前記粗圧
   延機の水平ロールの開度を制御して前記目標板厚に圧延
   することを特徴とするホットストリップミルの板幅制御
   方法。
2. 【請求項２】 圧延材に対して粗圧延機で粗圧延を施こ
   し、次いで、仕上圧延機で仕上圧延を施すホットストリ
   ップミルの熱間圧延に際し、前記仕上圧延機出側におけ
   る圧延材先端部および後端部の板幅変動の予測値に基づ
   いて、前記粗圧延機出側での目標板厚および目標板幅を
   求め、前記粗圧延機の水平ロールおよび垂直ロールの開
   度を制御して前記目標板厚および前記目標板幅に圧延す
   ることを特徴とする、ホットストリップミルの板幅制御
   方法。