JPH07166227A - 低酸素鋼溶製方法 - Google Patents
低酸素鋼溶製方法Info
- Publication number
- JPH07166227A JPH07166227A JP5315495A JP31549593A JPH07166227A JP H07166227 A JPH07166227 A JP H07166227A JP 5315495 A JP5315495 A JP 5315495A JP 31549593 A JP31549593 A JP 31549593A JP H07166227 A JPH07166227 A JP H07166227A
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- Japan
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- steel
- slag
- mass
- ladle
- oxygen
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-
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、低Ａｌ、低Ｓｉ、Ｔｉ添加鋼（Ａ
ｌ≦０．００３ｍａｓｓ％、Ｓｉ≦０．１０ｍａｓｓ
％、０．００５ｍａｓｓ％≦Ｔｉ≦０．０２０％を含
み、残部は実質的にＦｅからなる鋼）を溶製するにあた
り、溶鋼の状態でのスラグからの再酸化を抑制し、溶鋼
中の酸素含有量を０．００２５ｍａｓｓ％以下とする低
酸素鋼の溶製方法を提供する。 【構成】 Ｃ≦０．２０ｍａｓｓ％、Ａｌ≦０．００３
ｍａｓｓ％、Ｓｉ≦０．１０ｍａｓｓ％、０．００５ｍ
ａｓｓ％≦Ｔｉ≦０．０２０ｍａｓｓ％を含み、残部は
実質的にＦｅからなる鋼材を製造する方法において、転
炉から取鍋へ出鋼中に受鋼量が目標受鋼量の７０％を超
えてから受鋼完了までの間に石灰とともに、溶鋼１ｔｏ
ｎ当り０．３〜１．２ｋｇのＴｉをスラグ層に添加し、
取鍋溶鋼上のスラグのＦｅＯを還元し、溶鋼中の酸素含
有量を０．００２５ｍａｓｓ％以下とすることを特徴と
する低酸素鋼溶製方法。
ｌ≦０．００３ｍａｓｓ％、Ｓｉ≦０．１０ｍａｓｓ
％、０．００５ｍａｓｓ％≦Ｔｉ≦０．０２０％を含
み、残部は実質的にＦｅからなる鋼）を溶製するにあた
り、溶鋼の状態でのスラグからの再酸化を抑制し、溶鋼
中の酸素含有量を０．００２５ｍａｓｓ％以下とする低
酸素鋼の溶製方法を提供する。 【構成】 Ｃ≦０．２０ｍａｓｓ％、Ａｌ≦０．００３
ｍａｓｓ％、Ｓｉ≦０．１０ｍａｓｓ％、０．００５ｍ
ａｓｓ％≦Ｔｉ≦０．０２０ｍａｓｓ％を含み、残部は
実質的にＦｅからなる鋼材を製造する方法において、転
炉から取鍋へ出鋼中に受鋼量が目標受鋼量の７０％を超
えてから受鋼完了までの間に石灰とともに、溶鋼１ｔｏ
ｎ当り０．３〜１．２ｋｇのＴｉをスラグ層に添加し、
取鍋溶鋼上のスラグのＦｅＯを還元し、溶鋼中の酸素含
有量を０．００２５ｍａｓｓ％以下とすることを特徴と
する低酸素鋼溶製方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、低酸素鋼溶製方法に係
わり、特に脱酸剤としてＡｌ合金をほとんど用いず、Ｓ
ｉ含有量が限定された、Ｔｉ添加低酸素鋼溶製方法に関
するもので、この溶製方法により製造された鋼材の主た
る用途は厚板またはパイプである。
わり、特に脱酸剤としてＡｌ合金をほとんど用いず、Ｓ
ｉ含有量が限定された、Ｔｉ添加低酸素鋼溶製方法に関
するもので、この溶製方法により製造された鋼材の主た
る用途は厚板またはパイプである。
【０００２】
【従来の技術】近年、海洋構造物、船舶、ラインパイプ
等の高級鋼に要求される材質特性は益々厳しくなってい
る。特に溶接部における低温靱性の抜本的改善が望まれ
る。これに対して、Ｔｉを主成分とした主に５μｍ以下
の微小な酸化物を鋼材中に均一に分散させることによ
り、溶接後の冷却過程において、これらを核にオーステ
ナイト粒内に数多くの微小なフェライトを生成させ、溶
接熱影響部の結晶粒を実質的に微細化することにより優
れた靱性を得る鋼材の溶製方法が特開昭６０−７０１５
号公報に示されている。
等の高級鋼に要求される材質特性は益々厳しくなってい
る。特に溶接部における低温靱性の抜本的改善が望まれ
る。これに対して、Ｔｉを主成分とした主に５μｍ以下
の微小な酸化物を鋼材中に均一に分散させることによ
り、溶接後の冷却過程において、これらを核にオーステ
ナイト粒内に数多くの微小なフェライトを生成させ、溶
接熱影響部の結晶粒を実質的に微細化することにより優
れた靱性を得る鋼材の溶製方法が特開昭６０−７０１５
号公報に示されている。
【０００３】しかしながら、Ｓｉ含有量が０．１０ｍａ
ｓｓ％より高くなると溶接時に島状マルテンサイトが生
成しやすくなる。応力下、寒冷地域の低温下等の厳しい
環境で使用する鋼材ではこの島状マルテンサイトが問題
となるために、Ｓｉ含有量を０．１０ｍａｓｓ％より低
くすることが必要となる。また、この鋼材では、粒内フ
ェライトの生成からＴｉ含有量の下限値とＡｌ含有量の
上限値が規定され、また硬質のＴｉ炭化物の析出抑制の
観点からＴｉ含有量の上限値が規定され、各々、０．０
０５ｍａｓｓ％≦Ｔｉ≦０．０２０ｍａｓｓ％と、Ａｌ
≦０．００３ｍａｓｓ％の成分範囲が必要となる。
ｓｓ％より高くなると溶接時に島状マルテンサイトが生
成しやすくなる。応力下、寒冷地域の低温下等の厳しい
環境で使用する鋼材ではこの島状マルテンサイトが問題
となるために、Ｓｉ含有量を０．１０ｍａｓｓ％より低
くすることが必要となる。また、この鋼材では、粒内フ
ェライトの生成からＴｉ含有量の下限値とＡｌ含有量の
上限値が規定され、また硬質のＴｉ炭化物の析出抑制の
観点からＴｉ含有量の上限値が規定され、各々、０．０
０５ｍａｓｓ％≦Ｔｉ≦０．０２０ｍａｓｓ％と、Ａｌ
≦０．００３ｍａｓｓ％の成分範囲が必要となる。
【０００４】この鋼材を溶製する場合、脱酸元素であ
る、Ａｌ，Ｓｉ，Ｔｉの含有量が低く酸素が上昇する傾
向となる。転炉スラグは酸化成分の（％ＦｅＯ）を含有
し、通常、転炉吹錬後の出鋼時に取鍋内へ不可避的に混
入する。脱酸元素の含有量が少ない低Ａｌ，低Ｓｉ含有
の溶鋼では、流出した転炉スラグのＦｅＯの還元が不充
分で、取鍋スラグの（％ＦｅＯ）が高く、溶鋼の酸素が
高くなる（図２）。鋼材の酸素量が上昇すると、割れ発
生の起点となる１０μｍより大きな酸化物の量が増加し
て靱性が悪化し、特に酸素量が０．００２５ｍａｓｓ％
を超えると材質の劣化が顕著となる。
る、Ａｌ，Ｓｉ，Ｔｉの含有量が低く酸素が上昇する傾
向となる。転炉スラグは酸化成分の（％ＦｅＯ）を含有
し、通常、転炉吹錬後の出鋼時に取鍋内へ不可避的に混
入する。脱酸元素の含有量が少ない低Ａｌ，低Ｓｉ含有
の溶鋼では、流出した転炉スラグのＦｅＯの還元が不充
分で、取鍋スラグの（％ＦｅＯ）が高く、溶鋼の酸素が
高くなる（図２）。鋼材の酸素量が上昇すると、割れ発
生の起点となる１０μｍより大きな酸化物の量が増加し
て靱性が悪化し、特に酸素量が０．００２５ｍａｓｓ％
を超えると材質の劣化が顕著となる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は低Ａ
ｌ，低Ｓｉ，Ｔｉ添加鋼（Ａｌ：０．００３ｍａｓｓ％
以下，Ｓｉ：０．１０ｍａｓｓ％以下，Ｔｉ：０．００
５〜０．０２０ｍａｓｓ％を含み、残部実質的にＦｅか
らなる鋼）を溶製するに当り、スラグからの再酸化を抑
制し、酸素含有量を０．００２５ｍａｓｓ％以下とする
低酸素鋼の溶製方法を提供することである。
ｌ，低Ｓｉ，Ｔｉ添加鋼（Ａｌ：０．００３ｍａｓｓ％
以下，Ｓｉ：０．１０ｍａｓｓ％以下，Ｔｉ：０．００
５〜０．０２０ｍａｓｓ％を含み、残部実質的にＦｅか
らなる鋼）を溶製するに当り、スラグからの再酸化を抑
制し、酸素含有量を０．００２５ｍａｓｓ％以下とする
低酸素鋼の溶製方法を提供することである。
【０００６】なお、本発明ではＣ含有量が高くなると靱
性が低下するためにＣ：０．２０ｍａｓｓ％以下の鋼材
を対象とする。
性が低下するためにＣ：０．２０ｍａｓｓ％以下の鋼材
を対象とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は前記課題を解決
するものであって、その要旨とするところは、Ｃ：０．
２０ｍａｓｓ％以下，Ａｌ：０．００３ｍａｓｓ％以
下，Ｓｉ：０．１０ｍａｓｓ％以下，Ｔｉ：０．００５
〜０．０２０ｍａｓｓ％を含み、残部は実質的にＦｅか
らなる鋼材を製造する方法において、転炉から取鍋へ出
鋼中に受鋼量が目標受鋼量の７０％を超えてから受鋼完
了までの間に石灰とともに、溶鋼１ｔｏｎ当り０．３〜
１．２ｋｇのＴｉをスラグ層に添加し、取鍋溶鋼上のス
ラグのＦｅＯを還元し、鋼材の酸素含有量を０．００２
５ｍａｓｓ％以下とすることを特徴とする低酸素鋼溶製
方法にある。
するものであって、その要旨とするところは、Ｃ：０．
２０ｍａｓｓ％以下，Ａｌ：０．００３ｍａｓｓ％以
下，Ｓｉ：０．１０ｍａｓｓ％以下，Ｔｉ：０．００５
〜０．０２０ｍａｓｓ％を含み、残部は実質的にＦｅか
らなる鋼材を製造する方法において、転炉から取鍋へ出
鋼中に受鋼量が目標受鋼量の７０％を超えてから受鋼完
了までの間に石灰とともに、溶鋼１ｔｏｎ当り０．３〜
１．２ｋｇのＴｉをスラグ層に添加し、取鍋溶鋼上のス
ラグのＦｅＯを還元し、鋼材の酸素含有量を０．００２
５ｍａｓｓ％以下とすることを特徴とする低酸素鋼溶製
方法にある。
【０００８】以下に、低Ａｌ，低Ｓｉ，Ｔｉ添加鋼（Ａ
ｌ≦０．００３ｍａｓｓ％，Ｓｉ≦０．１０ｍａｓｓ
％，０．００５ｍａｓｓ％≦Ｔｉ≦０．０２０ｍａｓｓ
％を含み、残部は実質的にＦｅからなる鋼）の溶製に当
り、スラグからの再酸化を抑制し、酸素含有量を０．０
０２５ｍａｓｓ％以下とする方法を説明する。転炉吹錬
後、出鋼時に転炉スラグの流出を極力抑制するが、不可
避的にスラグは流出し、このスラグによる再酸化が生じ
る。したがって、スラグの組成を制御することによって
溶鋼への再酸化を低減することが必要である。この取鍋
スラグの成分は下記の溶鋼のＳｉ量に大きく支配され
る。
ｌ≦０．００３ｍａｓｓ％，Ｓｉ≦０．１０ｍａｓｓ
％，０．００５ｍａｓｓ％≦Ｔｉ≦０．０２０ｍａｓｓ
％を含み、残部は実質的にＦｅからなる鋼）の溶製に当
り、スラグからの再酸化を抑制し、酸素含有量を０．０
０２５ｍａｓｓ％以下とする方法を説明する。転炉吹錬
後、出鋼時に転炉スラグの流出を極力抑制するが、不可
避的にスラグは流出し、このスラグによる再酸化が生じ
る。したがって、スラグの組成を制御することによって
溶鋼への再酸化を低減することが必要である。この取鍋
スラグの成分は下記の溶鋼のＳｉ量に大きく支配され
る。
【０００９】Ｓｉ＋ＦｅＯ → ＳｉＯ2 ＋Ｆｅ すなわち、図１に示すとおり溶鋼Ｓｉの低下に伴い、酸
化源であるスラグ中のＦｅＯの還元が不十分となりスラ
グの（％ＦｅＯ）が上昇する。したがって、スラグ中の
酸化源である（％ＦｅＯ）を低減する必要がある。転炉
出鋼時のスラグの流出は出鋼時の後半、特に取鍋の受鋼
量が目標受鋼量の７０％を超えた時期から完了までの間
が顕著である。出鋼時にＭｎ合金を主に一部Ｓｉ合金を
添加するが、この脱酸生成物と転炉流出スラグが反応、
混在したものが取鍋スラグとなる。このスラグのＦｅＯ
を還元することを目的にＴｉを添加することが有用であ
る。Ｔｉの添加はスラグとの反応を優先させるためにス
ラグの流出が顕著となる時期、すなわち取鍋の受鋼量が
目標受鋼量の７０％を超えた時期から完了までの間とす
る必要がある。このスラグにＴｉを添加してスラグ中の
ＦｅＯと反応させてＦｅＯを低減させるとともに生成し
たＴｉ3 Ｏ5 はスラグ中に吸収させる。
化源であるスラグ中のＦｅＯの還元が不十分となりスラ
グの（％ＦｅＯ）が上昇する。したがって、スラグ中の
酸化源である（％ＦｅＯ）を低減する必要がある。転炉
出鋼時のスラグの流出は出鋼時の後半、特に取鍋の受鋼
量が目標受鋼量の７０％を超えた時期から完了までの間
が顕著である。出鋼時にＭｎ合金を主に一部Ｓｉ合金を
添加するが、この脱酸生成物と転炉流出スラグが反応、
混在したものが取鍋スラグとなる。このスラグのＦｅＯ
を還元することを目的にＴｉを添加することが有用であ
る。Ｔｉの添加はスラグとの反応を優先させるためにス
ラグの流出が顕著となる時期、すなわち取鍋の受鋼量が
目標受鋼量の７０％を超えた時期から完了までの間とす
る必要がある。このスラグにＴｉを添加してスラグ中の
ＦｅＯと反応させてＦｅＯを低減させるとともに生成し
たＴｉ3 Ｏ5 はスラグ中に吸収させる。
【００１０】なお、出鋼後から鋳造までに、Ｔｉ濃度は
スラグあるいは溶鋼中の酸素と反応して低下する。した
がって、鋳造した鋳片のＴｉ濃度（鋼材のＴｉ成分に相
当）の調整は、出鋼時のＴｉ添加後のＴｉ濃度が鋼材の
目標成分より低い場合は、その後の工程でＴｉを添加し
て所定成分に調整する。一方、出鋼時のＴｉ添加量が多
く、鋼材成分が目標成分範囲より高い場合にはＴｉ除去
方法として溶鋼中への酸素吹き等の方法があるが、Ｔｉ
以外の成分の変動を生じ、かつ、溶鋼の酸素が上昇し溶
鋼清浄性を著しく悪化させるため、出鋼時のＴｉ添加量
は、鋼材のＴｉ成分の目標上限値を超えない範囲とする
必要がある。
スラグあるいは溶鋼中の酸素と反応して低下する。した
がって、鋳造した鋳片のＴｉ濃度（鋼材のＴｉ成分に相
当）の調整は、出鋼時のＴｉ添加後のＴｉ濃度が鋼材の
目標成分より低い場合は、その後の工程でＴｉを添加し
て所定成分に調整する。一方、出鋼時のＴｉ添加量が多
く、鋼材成分が目標成分範囲より高い場合にはＴｉ除去
方法として溶鋼中への酸素吹き等の方法があるが、Ｔｉ
以外の成分の変動を生じ、かつ、溶鋼の酸素が上昇し溶
鋼清浄性を著しく悪化させるため、出鋼時のＴｉ添加量
は、鋼材のＴｉ成分の目標上限値を超えない範囲とする
必要がある。
【００１１】Ｔｉの添加量は、低すぎるとスラグの還元
が不十分であり、多すぎると最終鋼材のＴｉ濃度が高す
ぎるため、Ｔｉ炭化物を生成し、鋼の靱性を悪化させ
る。一連の試験で、Ｔｉの添加量を溶鋼１ｔｏｎ当り
０．３〜１．２ｋｇ（以下ｋｇ／ｔｏｎで記述）にする
とＴｉ炭化物を生成することなく（％ＦｅＯ）を２ｍａ
ｓｓ％以下に低減でき鋼中酸素含有量を０．００２５ｍ
ａｓｓ％以下に低減できることが分かった。
が不十分であり、多すぎると最終鋼材のＴｉ濃度が高す
ぎるため、Ｔｉ炭化物を生成し、鋼の靱性を悪化させ
る。一連の試験で、Ｔｉの添加量を溶鋼１ｔｏｎ当り
０．３〜１．２ｋｇ（以下ｋｇ／ｔｏｎで記述）にする
とＴｉ炭化物を生成することなく（％ＦｅＯ）を２ｍａ
ｓｓ％以下に低減でき鋼中酸素含有量を０．００２５ｍ
ａｓｓ％以下に低減できることが分かった。
【００１２】石灰は、生成したチタニアの吸収と、スラ
グ量の増加に伴うＦｅＯ成分の希釈とスラグ塩基度（＝
（％ＣａＯ）／（％ＳｉＯ2 ））の増加に伴うＦｅＯの
活量の低下による酸化度低減のために添加する。石灰の
添加量が少なすぎると生成チタニアの吸収が不足し、石
灰量が増加するとスラグの溶融温度が高くなり吸収能が
低下するため、一連の試験で石灰量は１〜３ｋｇ／ｔｏ
ｎが適当であることが分かった。
グ量の増加に伴うＦｅＯ成分の希釈とスラグ塩基度（＝
（％ＣａＯ）／（％ＳｉＯ2 ））の増加に伴うＦｅＯの
活量の低下による酸化度低減のために添加する。石灰の
添加量が少なすぎると生成チタニアの吸収が不足し、石
灰量が増加するとスラグの溶融温度が高くなり吸収能が
低下するため、一連の試験で石灰量は１〜３ｋｇ／ｔｏ
ｎが適当であることが分かった。
【００１３】
【実施例】以下に、実施例を示す。図３は、転炉出鋼時
のＴｉ添加量に伴う、スラグ中のＦｅＯの変化と鋳造後
の鋳片の酸素とＴｉの分析値を示す。投入Ｔｉ量が０．
３ｋｇ／ｔｏｎ以上となるとスラグのＦｅＯの還元が進
行してほぼ２ｍａｓｓ％以下となり、これに伴い酸素含
有量２５ｐｐｍ以下を達成できる。しかし、Ｔｉ添加量
が１．２ｋｇ／ｔｏｎを超えると鋼材中のＴｉが０．０
２０ｍａｓｓ％を超え、クラスター状の大型有害介在物
が生成し、靱性が低下する。
のＴｉ添加量に伴う、スラグ中のＦｅＯの変化と鋳造後
の鋳片の酸素とＴｉの分析値を示す。投入Ｔｉ量が０．
３ｋｇ／ｔｏｎ以上となるとスラグのＦｅＯの還元が進
行してほぼ２ｍａｓｓ％以下となり、これに伴い酸素含
有量２５ｐｐｍ以下を達成できる。しかし、Ｔｉ添加量
が１．２ｋｇ／ｔｏｎを超えると鋼材中のＴｉが０．０
２０ｍａｓｓ％を超え、クラスター状の大型有害介在物
が生成し、靱性が低下する。
【００１４】図４で、Ｔｉの添加時期別の取鍋スラグの
ＦｅＯを示す。本発明のＡでは転炉出鋼中の受鋼量が目
標受鋼量の７０％を超えてから受鋼完了までの間にＴｉ
を添加するとＦｅＯは２ｍａｓｓ％以下に低減でき、酸
素含有量２５ｐｐｍ以下の鋼材が製造できた。一方、比
較法であるＢ法は、転炉出鋼開始から受鋼量が目標受鋼
量の７０％までの間にＴｉを添加する方法、Ｃ法は転炉
出鋼開始から受鋼完了までの間にほぼ均等にＴｉを添加
する方法で、いずれもＦｅＯは１〜５ｍａｓｓ％とスラ
グのＦｅＯの還元が不十分であり、結果として安定して
酸素含有量２５ｐｐｍ以下を達成することはできなかっ
た。Ｔｉの添加時期は、転炉出鋼中、受鋼量が目標受鋼
量の７０％を超えてから受鋼完了までの間が最適であ
る。
ＦｅＯを示す。本発明のＡでは転炉出鋼中の受鋼量が目
標受鋼量の７０％を超えてから受鋼完了までの間にＴｉ
を添加するとＦｅＯは２ｍａｓｓ％以下に低減でき、酸
素含有量２５ｐｐｍ以下の鋼材が製造できた。一方、比
較法であるＢ法は、転炉出鋼開始から受鋼量が目標受鋼
量の７０％までの間にＴｉを添加する方法、Ｃ法は転炉
出鋼開始から受鋼完了までの間にほぼ均等にＴｉを添加
する方法で、いずれもＦｅＯは１〜５ｍａｓｓ％とスラ
グのＦｅＯの還元が不十分であり、結果として安定して
酸素含有量２５ｐｐｍ以下を達成することはできなかっ
た。Ｔｉの添加時期は、転炉出鋼中、受鋼量が目標受鋼
量の７０％を超えてから受鋼完了までの間が最適であ
る。
【００１５】
【発明の効果】本発明によれば、Ｃ≦０．２０ｍａｓｓ
％，Ａｌ≦０．００３ｍａｓｓ％，Ｓｉ≦０．１０ｍａ
ｓｓ％，０．００５ｍａｓｓ％≦Ｔｉ≦０．０２０ｍａ
ｓｓ％を含み、残部は実質的にＦｅからなる鋼材を製造
する方法において、転炉から取鍋への出鋼が目標受鋼量
の７０％を超えてから受鋼完了までの間に石灰ととも
に、０．３〜１．２ｋｇ／ｔｏｎのＴｉをスラグ層に添
加し、取鍋溶鋼上のスラグのＦｅＯを還元し、安定して
０．００２５ｍａｓｓ％以下の酸素の鋼材を製造でき
る。
％，Ａｌ≦０．００３ｍａｓｓ％，Ｓｉ≦０．１０ｍａ
ｓｓ％，０．００５ｍａｓｓ％≦Ｔｉ≦０．０２０ｍａ
ｓｓ％を含み、残部は実質的にＦｅからなる鋼材を製造
する方法において、転炉から取鍋への出鋼が目標受鋼量
の７０％を超えてから受鋼完了までの間に石灰ととも
に、０．３〜１．２ｋｇ／ｔｏｎのＴｉをスラグ層に添
加し、取鍋溶鋼上のスラグのＦｅＯを還元し、安定して
０．００２５ｍａｓｓ％以下の酸素の鋼材を製造でき
る。
【図１】転炉出鋼後の溶鋼Ｓｉと取鍋スラグ中の（％Ｆ
ｅＯ）の関係を示す図である。
ｅＯ）の関係を示す図である。
【図２】取鍋スラグ中の（％ＦｅＯ）と鋳片の酸素含有
量の関係を示す図である。
量の関係を示す図である。
【図３】Ｔｉ添加量と取鍋スラグ中の（％ＦｅＯ）、鋳
片のＯ，Ｔｉ濃度の関係を示す図である。
片のＯ，Ｔｉ濃度の関係を示す図である。
【図４】Ｔｉ添加時期と取鍋スラグ中の（％ＦｅＯ）の
関係を示す図である。
関係を示す図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｃ≦０．２０ｍａｓｓ％，Ａｌ≦０．０
０３ｍａｓｓ％，Ｓｉ≦０．１０ｍａｓｓ％，０．００
５ｍａｓｓ％≦Ｔｉ≦０．０２０ｍａｓｓ％を含み、残
部は実質的にＦｅからなる鋼材を製造する方法におい
て、転炉から取鍋へ出鋼中に受鋼量が目標受鋼量の７０
％を超えてから受鋼完了までの間に石灰とともに、溶鋼
１ｔｏｎ当り０．３〜１．２ｋｇのＴｉをスラグ層に添
加し、取鍋溶鋼上のスラグのＦｅＯを還元し、鋼材の酸
素含有量を０．００２５ｍａｓｓ％以下とすることを特
徴とする低酸素鋼溶製方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5315495A JPH07166227A (ja) | 1993-12-15 | 1993-12-15 | 低酸素鋼溶製方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5315495A JPH07166227A (ja) | 1993-12-15 | 1993-12-15 | 低酸素鋼溶製方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07166227A true JPH07166227A (ja) | 1995-06-27 |
Family
ID=18066064
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5315495A Withdrawn JPH07166227A (ja) | 1993-12-15 | 1993-12-15 | 低酸素鋼溶製方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07166227A (ja) |
-
1993
- 1993-12-15 JP JP5315495A patent/JPH07166227A/ja not_active Withdrawn
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