JPH071223B2 - 橋脚の固定状態の検査方法及びその装置 - Google Patents
橋脚の固定状態の検査方法及びその装置Info
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- JPH071223B2 JPH071223B2 JP33739291A JP33739291A JPH071223B2 JP H071223 B2 JPH071223 B2 JP H071223B2 JP 33739291 A JP33739291 A JP 33739291A JP 33739291 A JP33739291 A JP 33739291A JP H071223 B2 JPH071223 B2 JP H071223B2
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- Japan
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- pier
- fixed state
- inspecting
- rocking
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- Measurement Of Mechanical Vibrations Or Ultrasonic Waves (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、橋脚の構造物の固定状
態を検査する方法に関し、特に橋脚のロッキング中心を
推定する方法及びその装置に関する。
態を検査する方法に関し、特に橋脚のロッキング中心を
推定する方法及びその装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】土木構造物や建築構造物は、地中や水中
に構築された基礎上に支持されて建設されている。例え
ば橋梁の橋桁は、その地中において地盤の状況や川の条
件に応じて杭が施工されたり、ケーソンが施工されて上
部構造が該基礎の上に支えられている。
に構築された基礎上に支持されて建設されている。例え
ば橋梁の橋桁は、その地中において地盤の状況や川の条
件に応じて杭が施工されたり、ケーソンが施工されて上
部構造が該基礎の上に支えられている。
【０００３】基礎を支える地盤は、川の流れによって洗
掘を受けたり、地震による破壊が生じたり、大きく揺れ
動く場所であり、基礎の安定性が重要である。特に橋梁
の橋脚は、常に洗掘の危険にさらされており、施設管理
上及び洪水時の運行管理を合理的、省力的に行なう上
で、該橋脚の簡便な健全度検査方法の確立が重要であ
る。
掘を受けたり、地震による破壊が生じたり、大きく揺れ
動く場所であり、基礎の安定性が重要である。特に橋梁
の橋脚は、常に洗掘の危険にさらされており、施設管理
上及び洪水時の運行管理を合理的、省力的に行なう上
で、該橋脚の簡便な健全度検査方法の確立が重要であ
る。
【０００４】従来、このような橋梁の橋脚の地盤への固
定状態の検査は、３０ｋｇ程度のおもりを橋脚に当て、
その衝突によって生じる固有振動数を検出し、橋脚の健
全の程度を該固有振動数の変化を測定することによって
行なっていた。
定状態の検査は、３０ｋｇ程度のおもりを橋脚に当て、
その衝突によって生じる固有振動数を検出し、橋脚の健
全の程度を該固有振動数の変化を測定することによって
行なっていた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
橋脚の固定状態の検査においては、おもりを橋脚に衝突
させて行なうため、橋脚が支える構造物や橋脚自体に損
傷を与える危険があり、検査場所付近の施設や検査員に
対しても損傷を与える危険がある。したがって、このよ
うな検査が行なえる場所も制約されることとなる。
橋脚の固定状態の検査においては、おもりを橋脚に衝突
させて行なうため、橋脚が支える構造物や橋脚自体に損
傷を与える危険があり、検査場所付近の施設や検査員に
対しても損傷を与える危険がある。したがって、このよ
うな検査が行なえる場所も制約されることとなる。
【０００６】また、検査の時間にも制約が安全上必要で
あり、常時検査を行なうことができない。更に、検査の
ためのおもりをつり下げる設備等の大がかりな事前準備
が必要である。したがって、本発明の目的は、橋脚の固
定状態の検査を安全に、検査場所に制約されることな
く、また、大がかりな検査手段を要することなく行なう
ことができる橋脚の固定状態の検査方法及びその装置を
提供することである。
あり、常時検査を行なうことができない。更に、検査の
ためのおもりをつり下げる設備等の大がかりな事前準備
が必要である。したがって、本発明の目的は、橋脚の固
定状態の検査を安全に、検査場所に制約されることな
く、また、大がかりな検査手段を要することなく行なう
ことができる橋脚の固定状態の検査方法及びその装置を
提供することである。
【０００７】本発明の他の目的は、検査時刻に制約され
ず、任意の時刻に検査を行なうことができる橋脚の固定
状態の検査方法及びその装置を提供することである。
ず、任意の時刻に検査を行なうことができる橋脚の固定
状態の検査方法及びその装置を提供することである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明の橋脚の固定状態
の検査方法は、構造物上に２個の３方向センサを１組と
して設置し、構造物の常時微動測定を行ない、その常時
微動測定結果から構造物のロッキング振動のロッキング
中心及び偏心量を算出するものである。３方向センサの
出力は、ローパスフィルタを通した後サンプリングを行
ない、該サンプリングデータをＦＦＴによりスペクトル
分析し、ハニングウィンドウをかけて平滑化し、更に該
平滑化スペクトルの平均をとってフーリエスペクトルに
信号処理される。また、平滑化スペクトルを用いてスペ
クトル比を求める。
の検査方法は、構造物上に２個の３方向センサを１組と
して設置し、構造物の常時微動測定を行ない、その常時
微動測定結果から構造物のロッキング振動のロッキング
中心及び偏心量を算出するものである。３方向センサの
出力は、ローパスフィルタを通した後サンプリングを行
ない、該サンプリングデータをＦＦＴによりスペクトル
分析し、ハニングウィンドウをかけて平滑化し、更に該
平滑化スペクトルの平均をとってフーリエスペクトルに
信号処理される。また、平滑化スペクトルを用いてスペ
クトル比を求める。
【０００９】
【作用】一般に基礎は、基礎の弾性変形を無視して地盤
の変形だけを考慮した剛体基礎と、安全計算にあたって
基礎の弾性変形を考慮に入れる弾性体基礎に分別でき
る。本発明においては、剛体基礎を基準にする。剛体基
礎の内には、直接基礎とケーソン基礎があり、後述の実
施例においてそれぞれの基礎について検計を行なってい
る。
の変形だけを考慮した剛体基礎と、安全計算にあたって
基礎の弾性変形を考慮に入れる弾性体基礎に分別でき
る。本発明においては、剛体基礎を基準にする。剛体基
礎の内には、直接基礎とケーソン基礎があり、後述の実
施例においてそれぞれの基礎について検計を行なってい
る。
【００１０】構造物のロッキング中心は地盤から受ける
水平反力の合力が作用する位置と密接な関係がある。更
に水平反力の作用位置は、有効な根入れ長と関係してい
る。根入れ深さは橋脚の健全度を判定する重要な指標で
あり、ロッキング中心を求めることにより、根入れ深さ
を推定することが可能である。根入れ深さは橋脚の健全
度を判定する重要な指標である。
水平反力の合力が作用する位置と密接な関係がある。更
に水平反力の作用位置は、有効な根入れ長と関係してい
る。根入れ深さは橋脚の健全度を判定する重要な指標で
あり、ロッキング中心を求めることにより、根入れ深さ
を推定することが可能である。根入れ深さは橋脚の健全
度を判定する重要な指標である。
【００１１】図１に示す測点、のロッキング振動に
よる水平振幅Ｈ1 ，Ｈ2 や垂直振幅Ｖ1 ，Ｖ2 等は、橋
脚を剛体と考えると、次のようにおくことができる。 Ｈ1 ＝Ｈ2 ＝Ｌθ Ｖ1 ＝（Ｂ＋ｂ）θ Ｖ2 ＝（Ｂ−ｂ）θ ここで、Ｌは測点からロッキング中心までの鉛直距離、
２Ｂは橋脚の幅（２個のセンサの間隔）、ｂはロッキン
グ中心Ｘの偏心量、θはロッキングの角度振幅である。
よる水平振幅Ｈ1 ，Ｈ2 や垂直振幅Ｖ1 ，Ｖ2 等は、橋
脚を剛体と考えると、次のようにおくことができる。 Ｈ1 ＝Ｈ2 ＝Ｌθ Ｖ1 ＝（Ｂ＋ｂ）θ Ｖ2 ＝（Ｂ−ｂ）θ ここで、Ｌは測点からロッキング中心までの鉛直距離、
２Ｂは橋脚の幅（２個のセンサの間隔）、ｂはロッキン
グ中心Ｘの偏心量、θはロッキングの角度振幅である。
【００１２】ゆえに、Ｈ1 ，Ｈ2 を２個のセンサのそれ
ぞれの振動方向の水平振幅、Ｖ1 ，Ｖ2 を２個のセンサ
のそれぞれの垂直振幅とすると、 Ｌ＝Ｂ（Ｈ1 ＋Ｈ2 ）／（Ｖ1 ＋Ｖ2 ） により求められる。また、構造物の中心からロッキング
中心Ｘの偏心量ｂは、 ｂ＝Ｂ（Ｖ1 −Ｖ2 ）／（Ｖ1 ＋Ｖ2 ） ＝Ｂ（１−Ｖ2 ／Ｖ1 ）／（１＋Ｖ2 ／Ｖ1 ） により求められる。ここで、振動幅とはスペクトル振幅
のことであるが、波形振幅、ＲＭＳ振幅を排除するもの
ではない。
ぞれの振動方向の水平振幅、Ｖ1 ，Ｖ2 を２個のセンサ
のそれぞれの垂直振幅とすると、 Ｌ＝Ｂ（Ｈ1 ＋Ｈ2 ）／（Ｖ1 ＋Ｖ2 ） により求められる。また、構造物の中心からロッキング
中心Ｘの偏心量ｂは、 ｂ＝Ｂ（Ｖ1 −Ｖ2 ）／（Ｖ1 ＋Ｖ2 ） ＝Ｂ（１−Ｖ2 ／Ｖ1 ）／（１＋Ｖ2 ／Ｖ1 ） により求められる。ここで、振動幅とはスペクトル振幅
のことであるが、波形振幅、ＲＭＳ振幅を排除するもの
ではない。
【００１３】測定点から構造物のロッキング中心までの
鉛直距離Ｌ及びロッキング中心の偏心量ｂは、例えば、
３方向センサの出力から得られたフーリエスペクトル値
あるいはスペクトル比を上式に代入することにより算出
される。ロッキング中心の偏心量ｂが正値の場合、ロッ
キング中心は側に偏心し、側の支持基盤がより軟弱
であるか、欠落していることを示唆していると考えられ
る。ロッキング中心の偏心量ｂが負値の場合はこれと逆
になる。
鉛直距離Ｌ及びロッキング中心の偏心量ｂは、例えば、
３方向センサの出力から得られたフーリエスペクトル値
あるいはスペクトル比を上式に代入することにより算出
される。ロッキング中心の偏心量ｂが正値の場合、ロッ
キング中心は側に偏心し、側の支持基盤がより軟弱
であるか、欠落していることを示唆していると考えられ
る。ロッキング中心の偏心量ｂが負値の場合はこれと逆
になる。
【００１４】
【実施例】以下、本発明の実施例について図面を参照し
ながら詳細に説明する。図２及び図３に煉瓦積の直接基
礎による橋脚によりかけられたワーレントラス橋梁に本
発明を適用した第一の実施例を示す。橋脚は１０Ｐから
２０Ｐまでスパン３０ｍで設置されており、橋脚の高さ
は１２．２ｍ、コンクリート製の直接基礎の高さは２．
１ｍ（１７Ｐのみ３．４ｍ）である。
ながら詳細に説明する。図２及び図３に煉瓦積の直接基
礎による橋脚によりかけられたワーレントラス橋梁に本
発明を適用した第一の実施例を示す。橋脚は１０Ｐから
２０Ｐまでスパン３０ｍで設置されており、橋脚の高さ
は１２．２ｍ、コンクリート製の直接基礎の高さは２．
１ｍ（１７Ｐのみ３．４ｍ）である。
【００１５】常時微動測定は黒い点●で表される１１Ｐ
〜１６Ｐの６橋脚と黒い三角印▼で行ない、●印は根固
め工事前であり、▼印は根固め工事後である。図４は、
図２及び図３に示す橋梁の橋脚と橋桁の常時微動スペク
トルとスペクトル比の結果を示し、１２Ｂと１２Ｐ、１
５Ｂと１５Ｐのフーリエスペクトル、脚／桁スペクトル
比（１２Ｐ／１２Ｂ、１５Ｐ／１５Ｂ）を示す。この図
において、横軸は周波数（Ｈｚ）、上欄及び中欄の図に
おいて、縦軸はフーリエスペクトル（μｋｉｎｅ・ｓｅ
ｃ）、ここで、ｋｉｎｅ＝ｃｍ／ｓｅｃであり、故に、
μｋｉｎｅ・ｓｅｃ＝１０-8ｍ／ｓｅｃである。下欄の
図においては、縦軸は、スペクトル比を示している。
〜１６Ｐの６橋脚と黒い三角印▼で行ない、●印は根固
め工事前であり、▼印は根固め工事後である。図４は、
図２及び図３に示す橋梁の橋脚と橋桁の常時微動スペク
トルとスペクトル比の結果を示し、１２Ｂと１２Ｐ、１
５Ｂと１５Ｐのフーリエスペクトル、脚／桁スペクトル
比（１２Ｐ／１２Ｂ、１５Ｐ／１５Ｂ）を示す。この図
において、横軸は周波数（Ｈｚ）、上欄及び中欄の図に
おいて、縦軸はフーリエスペクトル（μｋｉｎｅ・ｓｅ
ｃ）、ここで、ｋｉｎｅ＝ｃｍ／ｓｅｃであり、故に、
μｋｉｎｅ・ｓｅｃ＝１０-8ｍ／ｓｅｃである。下欄の
図においては、縦軸は、スペクトル比を示している。
【００１６】各測点で約４１秒間（１／１００秒間隔、
４０９６サンプル）の測定を３回ずつ実施し、それぞれ
の記録から約１０秒間（１０２４サンプル）のデータを
取り出してＦＦＴによりスペクトル分析し、ハニングウ
ィンドウを５回かけて平滑化し、フーリエスペクトルは
前記平滑スペクトル３個を平均して求め、スペクトル比
は平均前の平滑化スペクトルについて計算し、それを３
個平均して求める。
４０９６サンプル）の測定を３回ずつ実施し、それぞれ
の記録から約１０秒間（１０２４サンプル）のデータを
取り出してＦＦＴによりスペクトル分析し、ハニングウ
ィンドウを５回かけて平滑化し、フーリエスペクトルは
前記平滑スペクトル３個を平均して求め、スペクトル比
は平均前の平滑化スペクトルについて計算し、それを３
個平均して求める。
【００１７】橋桁におけるＨＴ方向とＶ方向の卓越振動
数についてみると、４．４Ｈｚと１３．３Ｈｚは横たわ
み（ＨＴ方向）振動のそれぞれ第１次、第３次の固有振
動数であり、７．２Ｈｚは上下たわみ振動の１次固有振
動数、１０．０Ｈｚはねじり振動の１次固有振動数と推
測される。桁の横たわみ振動やねじり振動は、橋脚の左
右方向のロッキング振動を誘起する。また、桁の上下振
動は橋脚に上下振動と前後方向のロッキング振動を誘起
する。
数についてみると、４．４Ｈｚと１３．３Ｈｚは横たわ
み（ＨＴ方向）振動のそれぞれ第１次、第３次の固有振
動数であり、７．２Ｈｚは上下たわみ振動の１次固有振
動数、１０．０Ｈｚはねじり振動の１次固有振動数と推
測される。桁の横たわみ振動やねじり振動は、橋脚の左
右方向のロッキング振動を誘起する。また、桁の上下振
動は橋脚に上下振動と前後方向のロッキング振動を誘起
する。
【００１８】脚／桁スペクトル比から、橋脚の方が橋桁
よりも大きな振幅で振動するものを選び、橋脚上のＲ測
点やＬ測点のフーリエスペクトルをみると、ＨＴ方向の
９．０Ｈｚ付近の振動はＶ方向にも認められるが、ＨＬ
方向は小さく、橋脚が左右にロッキングしていることが
推測される。ロッキング振動面上に測点、がある場
合を図１に示す。図１の場合のロッキング深さＬ及び偏
心量ｂは、それぞれ Ｌ＝Ｂ（Ｈ1 ＋Ｈ2 ）／（Ｖ1 ＋Ｖ2 ） ｂ＝Ｂ（Ｖ1 −Ｖ2 ）／（Ｖ1 ＋Ｖ2 ） ＝Ｂ（１−Ｖ2 ／Ｖ1 ）／（１＋Ｖ2 ／Ｖ1 ） で表される。
よりも大きな振幅で振動するものを選び、橋脚上のＲ測
点やＬ測点のフーリエスペクトルをみると、ＨＴ方向の
９．０Ｈｚ付近の振動はＶ方向にも認められるが、ＨＬ
方向は小さく、橋脚が左右にロッキングしていることが
推測される。ロッキング振動面上に測点、がある場
合を図１に示す。図１の場合のロッキング深さＬ及び偏
心量ｂは、それぞれ Ｌ＝Ｂ（Ｈ1 ＋Ｈ2 ）／（Ｖ1 ＋Ｖ2 ） ｂ＝Ｂ（Ｖ1 −Ｖ2 ）／（Ｖ1 ＋Ｖ2 ） ＝Ｂ（１−Ｖ2 ／Ｖ1 ）／（１＋Ｖ2 ／Ｖ1 ） で表される。
【００１９】左右方向ロッキング固有振動９Ｈｚにおけ
るＨ及びＶをスペクトル図から求め、上式に代入してロ
ッキング深さＬや偏心量ｂを算定して図５に示す。図１
において、Ｘはロッキング中心である。１４Ｐは根固め
工事のため周囲の地盤がはぎ取られて基礎部が露出して
おり、Ｐ１６は工事中の暫定流路であり、その暫定した
ロッキング中心深度は深くなっている。また、１５Ｐは
１回目の測定時には根固め工事は未施工であり、２回目
は根固め工事は終了しており、そのロッキング中心は浅
くなっていて、根固め工事の効果をみることができる。
るＨ及びＶをスペクトル図から求め、上式に代入してロ
ッキング深さＬや偏心量ｂを算定して図５に示す。図１
において、Ｘはロッキング中心である。１４Ｐは根固め
工事のため周囲の地盤がはぎ取られて基礎部が露出して
おり、Ｐ１６は工事中の暫定流路であり、その暫定した
ロッキング中心深度は深くなっている。また、１５Ｐは
１回目の測定時には根固め工事は未施工であり、２回目
は根固め工事は終了しており、そのロッキング中心は浅
くなっていて、根固め工事の効果をみることができる。
【００２０】また、偏心量ｂをみると、根固め工事の対
象橋脚１３Ｐ〜１５Ｐは上流側に偏心し、下流側の洗掘
がより著しいことを示している。図６及び図７はケーソ
ン基礎橋脚により支えられるワーレントラス橋梁に本発
明を適用した第２の実施例である。橋脚の高さは７．８
ｍで、ケーソン基礎は１５ｍと１７ｍである。
象橋脚１３Ｐ〜１５Ｐは上流側に偏心し、下流側の洗掘
がより著しいことを示している。図６及び図７はケーソ
ン基礎橋脚により支えられるワーレントラス橋梁に本発
明を適用した第２の実施例である。橋脚の高さは７．８
ｍで、ケーソン基礎は１５ｍと１７ｍである。
【００２１】図８は、橋脚上の常時微動のフーリエスペ
クトル例である。橋脚上のＨＴ方向の微動は３Ｈｚ前後
が卓越している。また、図９は、ＨＴ方向スペクトルと
Ｖ方向スペクトルの比を示したものである。この実施例
において、図９に示すＨＴ／Ｖの値からＬを算定したも
のと３Ｈｚ付近の卓越振動からＬを算定したものを図１
０に示す。
クトル例である。橋脚上のＨＴ方向の微動は３Ｈｚ前後
が卓越している。また、図９は、ＨＴ方向スペクトルと
Ｖ方向スペクトルの比を示したものである。この実施例
において、図９に示すＨＴ／Ｖの値からＬを算定したも
のと３Ｈｚ付近の卓越振動からＬを算定したものを図１
０に示す。
【００２２】また、本発明は上記実施例に限定されるも
のではなく、本発明の趣旨に基づいて種々の変形が可能
であり、これらを本発明の範囲から排除するものではな
い。
のではなく、本発明の趣旨に基づいて種々の変形が可能
であり、これらを本発明の範囲から排除するものではな
い。
【００２３】
【発明の効果】以上、詳細に説明したように、本発明に
よれば、橋脚等の構造物におもりを衝突させるといった
危険もなくなり、かつ検査場所や検査時刻を制約される
ことなく、しかも簡単なセンサを用いることにより、任
意の時刻に測定を行なうことができ、橋脚の健全度を判
定する重要な指標となるロッキング深さと偏心の方向及
び偏心量を推定することができる。
よれば、橋脚等の構造物におもりを衝突させるといった
危険もなくなり、かつ検査場所や検査時刻を制約される
ことなく、しかも簡単なセンサを用いることにより、任
意の時刻に測定を行なうことができ、橋脚の健全度を判
定する重要な指標となるロッキング深さと偏心の方向及
び偏心量を推定することができる。
【図１】本発明の第１の実施例の被測定構造物のロッキ
ング振動状態を示す図である。
ング振動状態を示す図である。
【図２】本発明の第１の実施例の直接基礎による橋脚に
よりかけられたワーレントラス橋梁の全体図である。
よりかけられたワーレントラス橋梁の全体図である。
【図３】本発明の第１の実施例の直接基礎による橋脚に
よりかけられたワーレントラス橋梁の要部側面および平
面図である。
よりかけられたワーレントラス橋梁の要部側面および平
面図である。
【図４】本発明の第１の実施例を示すＡ橋梁の橋脚と橋
桁の常時微動スペクトルとスペクトル比を示す図であ
る。
桁の常時微動スペクトルとスペクトル比を示す図であ
る。
【図５】本発明の第１の実施例の常時微動によるロッキ
ング中心の推定を示す図である。
ング中心の推定を示す図である。
【図６】本発明の第２の実施例の直接基礎による橋脚に
よりかけられたワーレントラス橋梁の全体図である。
よりかけられたワーレントラス橋梁の全体図である。
【図７】本発明の第２の実施例を示すケーソン基礎橋脚
により支えられるワーレン橋梁の要部側面および平面図
である。
により支えられるワーレン橋梁の要部側面および平面図
である。
【図８】本発明の橋脚上の常時微動のフーリエスペクト
ル例を示す図である。
ル例を示す図である。
【図９】本発明の実施例のＨＴ方向スペクトルとＶ方向
スペクトルの比を示す図である。
スペクトルの比を示す図である。
【図１０】本発明の第２の実施例を示す常時微動による
ロッキング中心の推定を示す図である。
ロッキング中心の推定を示す図である。
【符号の説明】 Ｒ，Ｌ，Ｆ，Ｂ 測定点、センサ配置位置（３方向セ
ンサ） ２Ｂ 構造物の幅 Ｌ 測定点から構造物のロッキング中心
までの鉛直距離 Ｘ ロッキング中心 １０Ｐ〜２０Ｐ 橋脚 Ｈ1 ，Ｈ2 水平振幅 Ｖ1 ，Ｖ2 垂直振幅
ンサ） ２Ｂ 構造物の幅 Ｌ 測定点から構造物のロッキング中心
までの鉛直距離 Ｘ ロッキング中心 １０Ｐ〜２０Ｐ 橋脚 Ｈ1 ，Ｈ2 水平振幅 Ｖ1 ，Ｖ2 垂直振幅
Claims (6)
- 【請求項１】（ａ）橋脚に設置したセンサにより常時微
動信号を得て、（ｂ）該常時微動信号の水平方向成分及
び垂直方向成分のフーリエスペクトル値から橋脚のロッ
キング深さ及び偏心量を算出することを特徴とする橋脚
の固定状態の検査方法。 - 【請求項２】 請求項１記載の橋脚の固定状態の検査方
法において、ロッキング深さ及び偏心量の算定に用いる
フーリエスペクトル値あるいはフーリエスペクトル比を
特定周波数から選択することを特徴とする橋脚の固定状
態の検査方法。 - 【請求項３】 請求項２記載の橋脚の固定状態の検査方
法において、特定周波数を卓越周波数とすることを特徴
とする橋脚の固定状態の検査方法。 - 【請求項４】 請求項１又は２記載の橋脚の固定状態の
検査方法において、ロッキング深さＬ及び偏心量ｂは、 Ｌ＝Ｂ（Ｈ1 ＋Ｈ2 ）／（Ｖ1 ＋Ｖ2 ） ｂ＝Ｂ（Ｖ1 −Ｖ2 ）／（Ｖ1 ＋Ｖ2 ） ＝Ｂ（１−Ｖ2 ／Ｖ1 ）／（１＋Ｖ2 ／Ｖ1 ） の演算式により求めることを特徴とする橋脚の固定状態
の検査方法。ここで、２Ｂは構造物の幅、Ｈ1 、Ｈ2 は
水平方向成分の振幅、Ｖ1 、Ｖ2 は垂直方向成分の振幅
である。 - 【請求項５】 橋脚上に２個１組として配置されたセン
サと、該センサの水平方向成分及び垂直方向成分のフー
リエスペクトル値あるいはフーリエスペクトル比を求め
るフーリエ解析手段と、該フーリエ解析手段の出力から
特定周波数のフーリエスペクトル値あるいはフーリエス
ペクトル比を選択する選択手段と該選択値からロッキン
グ深さ及び偏心量を算定する演算手段とから成る橋脚の
固定状態の検査装置。 - 【請求項６】 請求項５記載の橋脚の固定状態の検査装
置において、特定周波数を卓越周波数とすることを特徴
とする橋脚の固定状態の検査装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33739291A JPH071223B2 (ja) | 1991-12-20 | 1991-12-20 | 橋脚の固定状態の検査方法及びその装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33739291A JPH071223B2 (ja) | 1991-12-20 | 1991-12-20 | 橋脚の固定状態の検査方法及びその装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0694583A JPH0694583A (ja) | 1994-04-05 |
| JPH071223B2 true JPH071223B2 (ja) | 1995-01-11 |
Family
ID=18308204
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33739291A Expired - Fee Related JPH071223B2 (ja) | 1991-12-20 | 1991-12-20 | 橋脚の固定状態の検査方法及びその装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH071223B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002257671A (ja) * | 2000-12-28 | 2002-09-11 | Structural Quality Assurance Inc | 微動観測による対象物の診断方法及び診断システム |
| JP2003322585A (ja) * | 2002-04-26 | 2003-11-14 | Central Res Inst Of Electric Power Ind | 常時微動計測に基づく建物の健全性診断法 |
| JP2004093579A (ja) * | 2000-12-28 | 2004-03-25 | Structural Quality Assurance Inc | 微動観測による構造物の診断方法及び診断システム |
| JP2007271402A (ja) * | 2006-03-31 | 2007-10-18 | Railway Technical Res Inst | 橋脚の健全性評価システムとその健全性評価プログラム |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JP3078706B2 (ja) * | 1994-06-17 | 2000-08-21 | 財団法人鉄道総合技術研究所 | ブロック状構造物の健全度評価方法 |
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1991
- 1991-12-20 JP JP33739291A patent/JPH071223B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| JPH0694583A (ja) | 1994-04-05 |
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