JPH07111184B2 - スクリュ−圧縮機 - Google Patents
スクリュ−圧縮機Info
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- JPH07111184B2 JPH07111184B2 JP63306120A JP30612088A JPH07111184B2 JP H07111184 B2 JPH07111184 B2 JP H07111184B2 JP 63306120 A JP63306120 A JP 63306120A JP 30612088 A JP30612088 A JP 30612088A JP H07111184 B2 JPH07111184 B2 JP H07111184B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- volume
- casing
- notch
- discharge opening
- screw compressor
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C18/00—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids
- F04C18/08—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C29/00—Component parts, details or accessories of pumps or pumping installations, not provided for in groups F04C18/00 - F04C28/00
- F04C29/12—Arrangements for admission or discharge of the working fluid, e.g. constructional features of the inlet or outlet
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C18/00—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids
- F04C18/08—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing
- F04C18/12—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of other than internal-axis type
- F04C18/14—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of other than internal-axis type with toothed rotary pistons
- F04C18/16—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of other than internal-axis type with toothed rotary pistons with helical teeth, e.g. chevron-shaped, screw type
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、空気等の気体を圧送するのに用いられるスク
リュー圧縮機に関する。
リュー圧縮機に関する。
［従来の技術］ スクリュー圧縮機においては第13図に示すように、吸込
開口部１から吸込まれた気体は、ロータ２、２′とケー
シング３とで形成される溝空間に閉じ込められ、ロータ
２、２′の回転が進むと、その溝空間は組込み容積比の
容積まで縮小され、気体はその組み込み容積比に相当す
る組み込み圧力比の圧力まで高められて吐出開口部４か
ら吐出される。
開口部１から吸込まれた気体は、ロータ２、２′とケー
シング３とで形成される溝空間に閉じ込められ、ロータ
２、２′の回転が進むと、その溝空間は組込み容積比の
容積まで縮小され、気体はその組み込み容積比に相当す
る組み込み圧力比の圧力まで高められて吐出開口部４か
ら吐出される。
［発明が解決しようとする課題］ 上記の吐出時において、吐出口の圧力がロータの圧縮空
間内の圧力より大きい（不足圧縮）場合に気体の急激な
逆流が生じ、一方、吐出口の圧力がロータの圧縮空間内
の圧力より小さい（過圧縮）場合には気体の急しい噴出
が起こる。これ等の急激な逆流変化に伴い、吐出開口部
４付近の圧力が大きく変動する。この圧力変動が直接的
に圧縮機ケーシングを加振して、ケーシング表面から騒
音を発する。また、この圧力変動はロータを加振し、こ
の加振力が軸受を介してケーシングに伝達される。更
に、ロータが振動することによりギヤ、軸受部も騒音を
発する。
間内の圧力より大きい（不足圧縮）場合に気体の急激な
逆流が生じ、一方、吐出口の圧力がロータの圧縮空間内
の圧力より小さい（過圧縮）場合には気体の急しい噴出
が起こる。これ等の急激な逆流変化に伴い、吐出開口部
４付近の圧力が大きく変動する。この圧力変動が直接的
に圧縮機ケーシングを加振して、ケーシング表面から騒
音を発する。また、この圧力変動はロータを加振し、こ
の加振力が軸受を介してケーシングに伝達される。更
に、ロータが振動することによりギヤ、軸受部も騒音を
発する。
他方、スクリュー圧縮機の吐出側の騒音は、ケーシング
の固体伝播により吐出側から吸込側に伝達される。ま
た、吐出側の圧力変動は、ロータ間の隙間、ロータとケ
ーシング間の隙間から吸込側にもれて伝播する。この吸
込開口部１での騒音は、後者が支配的であることを本発
明者は本研究により確認している。
の固体伝播により吐出側から吸込側に伝達される。ま
た、吐出側の圧力変動は、ロータ間の隙間、ロータとケ
ーシング間の隙間から吸込側にもれて伝播する。この吸
込開口部１での騒音は、後者が支配的であることを本発
明者は本研究により確認している。
上記のロータ間の隙間、ロータとケーシング間の隙間の
大きさは、製造上の精度（加工精度、組立精度）、熱変
形、軸トルクによるロータのねじれ変形等を考慮して決
めている。この隙間の値は小さいほど吐出側から吸込側
への圧力変動のもれに基づく伝達は少なくるが、実際に
は制約があるため、ある限界値以下にすることはできな
い。
大きさは、製造上の精度（加工精度、組立精度）、熱変
形、軸トルクによるロータのねじれ変形等を考慮して決
めている。この隙間の値は小さいほど吐出側から吸込側
への圧力変動のもれに基づく伝達は少なくるが、実際に
は制約があるため、ある限界値以下にすることはできな
い。
従来、この種の圧縮機は、比較的圧力比が高く、その使
用運転範囲が限られており、最高効率点はその運転点を
目標として設計されている。その設計運転点を外れた範
囲では、性能の低下、上記騒音の増加が著しい。また、
一部にはスライドベーンと呼ばれる機構を備えて運転範
囲を広くしているものが提供されているが、構造が複雑
である。
用運転範囲が限られており、最高効率点はその運転点を
目標として設計されている。その設計運転点を外れた範
囲では、性能の低下、上記騒音の増加が著しい。また、
一部にはスライドベーンと呼ばれる機構を備えて運転範
囲を広くしているものが提供されているが、構造が複雑
である。
その他の従来技術としては、例えば特開昭63−20687号
公報には、上記圧力変動を低減する手段としてロータ溝
空間と吐出口或いは吸込口とを連絡する細い流路をケー
シングに設けることが提案されている。しかし、この技
術は過圧縮現象時においてのみ効果的なものであり、不
足圧縮時を含む広い運転範囲に亘って効率低下を起こす
ことなく圧力変動を低減せしめることは困難である。
公報には、上記圧力変動を低減する手段としてロータ溝
空間と吐出口或いは吸込口とを連絡する細い流路をケー
シングに設けることが提案されている。しかし、この技
術は過圧縮現象時においてのみ効果的なものであり、不
足圧縮時を含む広い運転範囲に亘って効率低下を起こす
ことなく圧力変動を低減せしめることは困難である。
本発明は、簡単な構造で広範囲での高効率、低騒音化が
得られるスクリュー圧縮機を提供することを目的として
いる。
得られるスクリュー圧縮機を提供することを目的として
いる。
［課題を解決するための手段］ 本発明によれば、運転範囲が流量、圧力比共に広範囲で
あるスクリュー圧縮機において、複数のロータと、ケー
シングと、ケーシングの吐出用開口部に形成された切欠
部とを含み、該切欠部は、ロータ及びケーシングで形成
される一つの溝の容積が圧縮されて、組み込み容積比に
相当する容積に至る直前の定点から気体を徐々に吐出し
始めるように、ケーシングの吐出用開口部を略テーパ状
に切欠いた形状に形成されており、前記定点は組み込み
容積比に対し容積比が70〜90％になる位置であり、前記
切欠部に当る容積はロータとケーシングとで形成される
一つの溝について、その一つの溝の吸込み容積に対して
１〜６％となっている。
あるスクリュー圧縮機において、複数のロータと、ケー
シングと、ケーシングの吐出用開口部に形成された切欠
部とを含み、該切欠部は、ロータ及びケーシングで形成
される一つの溝の容積が圧縮されて、組み込み容積比に
相当する容積に至る直前の定点から気体を徐々に吐出し
始めるように、ケーシングの吐出用開口部を略テーパ状
に切欠いた形状に形成されており、前記定点は組み込み
容積比に対し容積比が70〜90％になる位置であり、前記
切欠部に当る容積はロータとケーシングとで形成される
一つの溝について、その一つの溝の吸込み容積に対して
１〜６％となっている。
また本発明によれば、運転範囲が流量、圧力比共に広範
囲であるスクリュー圧縮機において、複数のロータと、
ケーシングと、ケーシングの吐出用開口部に形成された
切欠部とを含み、該切欠部は、ロータ及びケーシングで
形成される一つの溝の容積が圧縮されて、組み込み容積
比に相当する容積に至る直前の定点から気体を徐々に吐
出し始めるように、ケーシング吐出用開口部を略テーパ
状に切欠いた形状に形成されており、前記定点は組み込
み容積比に対し容積比が70〜90％になる位置であり、前
記切欠部に当る容積は前記一つの溝が当初の切欠きがな
いものとして吐き出すときの容積に対して１〜８％とな
っている。
囲であるスクリュー圧縮機において、複数のロータと、
ケーシングと、ケーシングの吐出用開口部に形成された
切欠部とを含み、該切欠部は、ロータ及びケーシングで
形成される一つの溝の容積が圧縮されて、組み込み容積
比に相当する容積に至る直前の定点から気体を徐々に吐
出し始めるように、ケーシング吐出用開口部を略テーパ
状に切欠いた形状に形成されており、前記定点は組み込
み容積比に対し容積比が70〜90％になる位置であり、前
記切欠部に当る容積は前記一つの溝が当初の切欠きがな
いものとして吐き出すときの容積に対して１〜８％とな
っている。
さらに本発明によれば、運転範囲が流量、圧力比共に広
範囲であるスクリュー圧縮機において、複数のロータ
と、ケーシングと、ケーシングの吐出用開口部に形成さ
れた切欠部とを含み、該切欠部は、ロータ及びケーシン
グで形成される一つの溝を容積が圧縮されて、組み込み
容積比に相当する容積に至る直前の定点から気体を徐々
に吐出し始めるように、ケーシングの吐出用開口部を略
テーパ状に切欠いた形状に形成されており、前記定点は
組み込み容積比に対し容積比が70〜90％になる位置であ
り、前記切欠部に当る容積が徐々に吐き出し始める位置
から当初の切欠く前の吐出し始める位置との間で切欠き
がないものとして前記の一つの溝の容積が減少する部分
に対して５〜50％となっている。
範囲であるスクリュー圧縮機において、複数のロータ
と、ケーシングと、ケーシングの吐出用開口部に形成さ
れた切欠部とを含み、該切欠部は、ロータ及びケーシン
グで形成される一つの溝を容積が圧縮されて、組み込み
容積比に相当する容積に至る直前の定点から気体を徐々
に吐出し始めるように、ケーシングの吐出用開口部を略
テーパ状に切欠いた形状に形成されており、前記定点は
組み込み容積比に対し容積比が70〜90％になる位置であ
り、前記切欠部に当る容積が徐々に吐き出し始める位置
から当初の切欠く前の吐出し始める位置との間で切欠き
がないものとして前記の一つの溝の容積が減少する部分
に対して５〜50％となっている。
［作用］ 上記のように構成されさたスクリュー圧縮機において
は、略テーパ状の切欠部から溝空間内の気体が徐々に吐
出開口部へ吐き出され切欠部がない場合に比べてその急
激な流れが緩和される。したがって、吐出流に伴う吐出
開口部内での圧力変動巾（圧力脈動巾）が減少し、騒音
が低減し、また、急激な流れによる損失が低下する。
は、略テーパ状の切欠部から溝空間内の気体が徐々に吐
出開口部へ吐き出され切欠部がない場合に比べてその急
激な流れが緩和される。したがって、吐出流に伴う吐出
開口部内での圧力変動巾（圧力脈動巾）が減少し、騒音
が低減し、また、急激な流れによる損失が低下する。
しかも、過圧縮現象時のみならず、不足圧縮時を含む広
い運転範囲に亘って効率低下を起こすことなく圧力変動
を低減し、且つ騒音を抑制することが出来る。
い運転範囲に亘って効率低下を起こすことなく圧力変動
を低減し、且つ騒音を抑制することが出来る。
［実施例］ 以下図面を参照して本発明の実施例を説明する。
第１図及び第２図において、ケーシング７には雄ロータ
６と雌ロータ６′とがロータ同士間及びケーシング間に
隙喪を設けて収められている。そして、吸込開口部５よ
り吸込まれた気体は、ロータ６、６′とケーシング７と
で形成される溝空間に閉じ込められ、ロータ６、６′の
回転により圧縮されて吐出開口部９から吐出されるよう
になっている。
６と雌ロータ６′とがロータ同士間及びケーシング間に
隙喪を設けて収められている。そして、吸込開口部５よ
り吸込まれた気体は、ロータ６、６′とケーシング７と
で形成される溝空間に閉じ込められ、ロータ６、６′の
回転により圧縮されて吐出開口部９から吐出されるよう
になっている。
その吐出開口部９には、斜線部で示すように略テーパ状
に切欠いた切欠部８が形成されている。この切欠部８の
略テーパ状の断面形状は、第３図（ａ）〜（ｃ）に示す
ように、凹状切欠部8a、突状切欠部8b、又は、吸込開口
部５側が曲線状の切欠部8cに形成してもよい。また、ケ
ーシング７の内方から見て吐出開口部９の形状は第４図
（ｅ）に示すように、縁線Ａがロータ６、６′の溝の縁
線Ｃ、Ｃ′と平行になるようにＶ字状に形成され、切欠
部８の縁線Ａに対向する側の縁線Ｂは、図示の例では縁
線Ａと平行に形成されている。そして、この切欠部８に
当る容積Ｖ＊は、ロータ６、６′とケーシング７とで形
成される一溝の吸込み容積Vmaxに対して約１％〜６％に
とられている。この切欠部８のケーシング７の内方から
見た全体形状は、第４図（ａ）〜（ｃ）に示すように、
第４図（ｅ）の切欠部８の基本形とし、縁線Ａ、ＢがＶ
字形の両先端部で一致した切欠部8A、縁線Ａ、ＢがＶ字
形の下端部で一致した切欠部8B、縁線Ｂを縁線Ｃ、Ｃ′
に接する円弧状にしてその両端部を縁線Ａと一致させた
切欠部8c等がある。また、第４図（ｄ）に示すように、
縁線Ｂを雄ロータ６側だけに設けた切欠部8Eに形成して
もよい。
に切欠いた切欠部８が形成されている。この切欠部８の
略テーパ状の断面形状は、第３図（ａ）〜（ｃ）に示す
ように、凹状切欠部8a、突状切欠部8b、又は、吸込開口
部５側が曲線状の切欠部8cに形成してもよい。また、ケ
ーシング７の内方から見て吐出開口部９の形状は第４図
（ｅ）に示すように、縁線Ａがロータ６、６′の溝の縁
線Ｃ、Ｃ′と平行になるようにＶ字状に形成され、切欠
部８の縁線Ａに対向する側の縁線Ｂは、図示の例では縁
線Ａと平行に形成されている。そして、この切欠部８に
当る容積Ｖ＊は、ロータ６、６′とケーシング７とで形
成される一溝の吸込み容積Vmaxに対して約１％〜６％に
とられている。この切欠部８のケーシング７の内方から
見た全体形状は、第４図（ａ）〜（ｃ）に示すように、
第４図（ｅ）の切欠部８の基本形とし、縁線Ａ、ＢがＶ
字形の両先端部で一致した切欠部8A、縁線Ａ、ＢがＶ字
形の下端部で一致した切欠部8B、縁線Ｂを縁線Ｃ、Ｃ′
に接する円弧状にしてその両端部を縁線Ａと一致させた
切欠部8c等がある。また、第４図（ｄ）に示すように、
縁線Ｂを雄ロータ６側だけに設けた切欠部8Eに形成して
もよい。
さらに、これ等の切欠部の断面形状（第８図の8A、8B、
8C）は、雄ロータ側と雌ロータ側とで同一でなくても構
わない。
8C）は、雄ロータ側と雌ロータ側とで同一でなくても構
わない。
他方、第５図及び第６図に示すケーシング７の内面及び
内面の展開図において、ロータ頂部の線とケーシング７
の内面とで形成されるシールラインＥは、雄ロータ６、
雌ロータ６′についてそれぞれ２本以上になるように形
成されている。そして、縁線Ｂの位置、形状は第７図に
示す関係によって決められている。
内面の展開図において、ロータ頂部の線とケーシング７
の内面とで形成されるシールラインＥは、雄ロータ６、
雌ロータ６′についてそれぞれ２本以上になるように形
成されている。そして、縁線Ｂの位置、形状は第７図に
示す関係によって決められている。
第７図には、雄ロータ６の回転角度に対する一溝当りの
容積Ｖの変化が示されている。図の左半部は吸込行程、
右半部は圧縮行程を示し、ピークは両行程の連続部であ
って、該部の容積は一溝の吸込容積Vmaxとなっており、
切欠部８の縁線Ｂにより低点Ｂから吐出開口部９へ吐出
が始まり、吐出開口部９の縁線Ａで定点Ａから完全な吐
出が始まり、第６図に示す位置ａにおいて吐出が終るよ
うになっている。
容積Ｖの変化が示されている。図の左半部は吸込行程、
右半部は圧縮行程を示し、ピークは両行程の連続部であ
って、該部の容積は一溝の吸込容積Vmaxとなっており、
切欠部８の縁線Ｂにより低点Ｂから吐出開口部９へ吐出
が始まり、吐出開口部９の縁線Ａで定点Ａから完全な吐
出が始まり、第６図に示す位置ａにおいて吐出が終るよ
うになっている。
ここで、定点Ｂにおける容積比φBすなわちVmax/VB、定
点Ａにおける容積比φAすなわちVmax/VAとすると、後述
する実験結果（第14図（ａ）、（ｂ）参照）から、その
比率φB／φAが70％〜90％となるように、定点Ｂの位置
が決められている。
点Ａにおける容積比φAすなわちVmax/VAとすると、後述
する実験結果（第14図（ａ）、（ｂ）参照）から、その
比率φB／φAが70％〜90％となるように、定点Ｂの位置
が決められている。
次に、この切欠部８の作用を説明する。略テーパ状に形
成された切欠部８により溝空間の気体が徐々に吐出開口
部９へ吐き出され（あるいは、吐出開口部９から逆流
し）、切欠部８がない場合に比べ、その急激な流れが緩
和される。そのため、吐出流（あるいは、逆流）に伴う
吐出開口部９内での圧力変動巾（圧力脈動巾）が減少
し、騒音が減少する。また、急激な流れによる損失が低
下し、性能の良好な範囲が拡大される。
成された切欠部８により溝空間の気体が徐々に吐出開口
部９へ吐き出され（あるいは、吐出開口部９から逆流
し）、切欠部８がない場合に比べ、その急激な流れが緩
和される。そのため、吐出流（あるいは、逆流）に伴う
吐出開口部９内での圧力変動巾（圧力脈動巾）が減少
し、騒音が減少する。また、急激な流れによる損失が低
下し、性能の良好な範囲が拡大される。
また、シールラインＥの本数を少くとも２本とすること
により、吐出側から吸込側への圧力変動の伝播が減少
し、吸込開口部の騒音が低減される。
により、吐出側から吸込側への圧力変動の伝播が減少
し、吸込開口部の騒音が低減される。
次に、本発明による実験結果例を第８図〜第12図につい
て説明する。
て説明する。
ここで、実際の運転時の吐出圧力をP2、実際運転時の吸
込圧力をP1、圧力比π＝P2/P1、組込み圧力比πｉ＝
（φA）ｎ（ｎはポリトロープ指数）とすると、π＜π
ｉでは過剰圧縮となり、π＞πｉでは圧縮不足となるこ
とは自明である。
込圧力をP1、圧力比π＝P2/P1、組込み圧力比πｉ＝
（φA）ｎ（ｎはポリトロープ指数）とすると、π＜π
ｉでは過剰圧縮となり、π＞πｉでは圧縮不足となるこ
とは自明である。
第８図（ａ）及び（ｂ）には、実際の圧力変動が、π＜
πｉ、π＞πｉについて、鎖線P0で示す従来の切欠部な
しと本発明による実線Ｐで示す切欠部ありが示されてい
る。いずれのケースでも、本発明による圧力変動が小さ
いことが判る。
πｉ、π＞πｉについて、鎖線P0で示す従来の切欠部な
しと本発明による実線Ｐで示す切欠部ありが示されてい
る。いずれのケースでも、本発明による圧力変動が小さ
いことが判る。
第９図には、相対騒音レベルが鎖線S0で示す従来の切欠
部なしに対し、本発明による実線Ｓで示す切欠部ありが
示され、本発明による相対騒音レベルが小さいことが判
る。
部なしに対し、本発明による実線Ｓで示す切欠部ありが
示され、本発明による相対騒音レベルが小さいことが判
る。
第14図（ａ）にはπ＜πｉの場合について、一方、第14
図（ｂ）にはπ＞πｉの場合について、定点ＡとＢとの
容積比の比率φB／φAに対する騒音レベル低減量と効率
変化との関係（特性）が示されている。騒音低減と効率
低下が微小という両性能が有効である容積比の範囲はφ
B／φAが70％〜90％であることが、第14図で示す実験結
果から確認できた。
図（ｂ）にはπ＞πｉの場合について、定点ＡとＢとの
容積比の比率φB／φAに対する騒音レベル低減量と効率
変化との関係（特性）が示されている。騒音低減と効率
低下が微小という両性能が有効である容積比の範囲はφ
B／φAが70％〜90％であることが、第14図で示す実験結
果から確認できた。
第10図（ａ）及び（ｂ）には、π＜πｉ、π＞πｉにつ
いて、騒音レベル低減量及び効率変化量と切欠部の容積
の一溝の吸込容積に対する比（Ｖ＊/Vmax）との関係が
示されている。いずれの場合でも、Ｖ＊/Vmaxが１％〜
６％が実用上有効な範囲R1であることが確認できた。
いて、騒音レベル低減量及び効率変化量と切欠部の容積
の一溝の吸込容積に対する比（Ｖ＊/Vmax）との関係が
示されている。いずれの場合でも、Ｖ＊/Vmaxが１％〜
６％が実用上有効な範囲R1であることが確認できた。
第11図には、本発明の別の実施例の試験結果が示されて
いる。この実施例では、切欠部の容積の定点Ａ（第７
図）における容積すなわち一溝が当初の切欠部がないも
のとして吐き出すときの容積に対する比（Ｖ＊/VA）の
値が、騒音レベル低減量及び効率変化量の両者から実用
上有効な範囲R2として、約１％〜８％であることが確認
できた。
いる。この実施例では、切欠部の容積の定点Ａ（第７
図）における容積すなわち一溝が当初の切欠部がないも
のとして吐き出すときの容積に対する比（Ｖ＊/VA）の
値が、騒音レベル低減量及び効率変化量の両者から実用
上有効な範囲R2として、約１％〜８％であることが確認
できた。
第12図にも、本発明の別の実施例の試験結果が示されて
いる。この実施例では、切欠部の容量の定点Ｂ及びＡに
おける容積の差すなわち徐々に吐き出し始める位置か
ら、当初の切欠部がない場合の吐き出し始める位置の間
で、切欠部がないものとして、その一溝の容積が減少す
る分に対する比［Ｖ＊／（VB−VA）］の値が、騒音レベ
ル低減量及び効率変化量の両者から実用上有効な範囲R3
として、約５％〜50％であることが確認できた。
いる。この実施例では、切欠部の容量の定点Ｂ及びＡに
おける容積の差すなわち徐々に吐き出し始める位置か
ら、当初の切欠部がない場合の吐き出し始める位置の間
で、切欠部がないものとして、その一溝の容積が減少す
る分に対する比［Ｖ＊／（VB−VA）］の値が、騒音レベ
ル低減量及び効率変化量の両者から実用上有効な範囲R3
として、約５％〜50％であることが確認できた。
［発明の効果］ 本発明は、以上説明したように構成されているので、簡
単な構造の切欠部により吐出開口部における急激な流れ
を緩和し、圧力変動巾（圧力脈動巾）を減少して騒音を
低減し、また、急激な流れによる損失を押えて性能の良
好な範囲を拡大することができる。
単な構造の切欠部により吐出開口部における急激な流れ
を緩和し、圧力変動巾（圧力脈動巾）を減少して騒音を
低減し、また、急激な流れによる損失を押えて性能の良
好な範囲を拡大することができる。
第１図は本発明の構成を説明する側断面図、第２図は第
１図のＩ−Ｉ線矢視断面図、第３図（ａ）〜第３図
（ｃ）はそれぞれ切欠部の実施例を示す側断面図、第４
図（ａ）、第４図（ｂ）、第４図（ｃ）、第４図
（ｄ）、第４図（ｅ）はそれぞれ切欠部の実施例を示す
ケーシング内方から見た図面、第５図及び第６図はそれ
ぞれケーシングの内面を示す斜視図及び展開図、第７図
は一溝当りの容積の変化を説明する図面、第８図（ａ）
及び（ｂ）は圧力変動の試験結果を示す図面、第９図は
相対騒音レベルの試験結果を示す図、第10図（ａ）、
（ｂ）、第11図（ａ）、（ｂ）及び第12図（ａ）、
（ｂ）はそれぞれ本発明の第１、第２及び第３実施例の
試験結果を示す騒音レベル低減量、効率変化量特性図、
第13図は従来の圧縮機を示す側断面図、第14図は
（ａ）、（ｂ）はそれぞれ本発明の基本的な性能を試験
した実施例による実験結果を示す騒音特性図及び効率変
化特性図である。 ６……雄ロータ、６′……雌ロータ、７……ケーシン
グ、８、8a〜8c、8A、〜8E……切欠部、９……吐出開口
部
１図のＩ−Ｉ線矢視断面図、第３図（ａ）〜第３図
（ｃ）はそれぞれ切欠部の実施例を示す側断面図、第４
図（ａ）、第４図（ｂ）、第４図（ｃ）、第４図
（ｄ）、第４図（ｅ）はそれぞれ切欠部の実施例を示す
ケーシング内方から見た図面、第５図及び第６図はそれ
ぞれケーシングの内面を示す斜視図及び展開図、第７図
は一溝当りの容積の変化を説明する図面、第８図（ａ）
及び（ｂ）は圧力変動の試験結果を示す図面、第９図は
相対騒音レベルの試験結果を示す図、第10図（ａ）、
（ｂ）、第11図（ａ）、（ｂ）及び第12図（ａ）、
（ｂ）はそれぞれ本発明の第１、第２及び第３実施例の
試験結果を示す騒音レベル低減量、効率変化量特性図、
第13図は従来の圧縮機を示す側断面図、第14図は
（ａ）、（ｂ）はそれぞれ本発明の基本的な性能を試験
した実施例による実験結果を示す騒音特性図及び効率変
化特性図である。 ６……雄ロータ、６′……雌ロータ、７……ケーシン
グ、８、8a〜8c、8A、〜8E……切欠部、９……吐出開口
部
フロントページの続き (72)発明者 丸田 芳幸 東京都大田区羽田旭町11番１号 株式会社 荏原製作所内 (72)発明者 佐瀬 敏次 東京都大田区羽田旭町11番１号 株式会社 荏原製作所内 (56)参考文献 特開 昭62−20687（ＪＰ，Ａ)
Claims (3)
- 【請求項１】運転範囲が流量、圧力比共に広範囲である
スクリュー圧縮機において、複数のロータと、ケーシン
グと、ケーシングの吐出用開口部に形成された切欠部と
を含み、該切欠部は、ロータ及びケーシングで形成され
る一つの溝の容積が圧縮されて、組み込み容積比に相当
する容積に至る直前の定点から気体を徐々に吐出し始め
るように、ケーシングの吐出用開口部を略テーパ状に切
り欠いた形状に形成されており、前記定点は組み込み容
積比に対し容積比が70〜90％になる位置であり、前記切
欠部に当る容積はロータとケーシングとで形成される一
つの溝について、その一つの溝の吸込み容積に対して１
〜６％であることを特徴とするスクリュー圧縮機。 - 【請求項２】運転範囲が流量、圧力比共に広範囲である
スクリュー圧縮機において、複数のロータと、ケーシン
グと、ケーシングの吐出用開口部に形成された切欠部と
を含み、該切欠部は、ロータ及びケーシングで形成され
る一つの溝の容積が圧縮されて、組み込み容積比に相当
する容積に至る直前の定点から気体を徐々に吐出し始め
るように、ケーシングの吐出用開口部を略テーパ状に切
欠いた形状に形成されており、前記定点は組み込み容積
比に対し容積比が70〜90％になる位置であり、前記切欠
部に当る容積は前記一つの溝が当初の切欠きがないもの
として吐き出すときの容積に対して１〜８％であること
を特徴とするスクリュー圧縮機。 - 【請求項３】運転範囲が流量、圧力比共に広範囲である
スクリュー圧縮機において、複数のロータと、ケーシン
グと、ケーシングの吐出用開口部に形成された切欠部と
を含み、該切欠部は、ロータ及びケーシングで形成され
る一つの溝の容積が圧縮されて、組み込み容積比に相当
する容積に至る直前の定点から気体を徐々に吐出し始め
るように、ケーシングの吐出用開口部を略テーパ状に切
欠いた形状に形成されており、前記定点は組み込み容積
比に対し容積比が70〜90％になる位置であり、前記切欠
部に当る容積が徐々に吐き出し始める位置から当初の切
欠く前の吐出し始める位置との間で切欠きがないものと
して前記の一つの溝の容積が減少する部分に対して５〜
50％であることを特徴とするスクリュー圧縮機。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63306120A JPH07111184B2 (ja) | 1988-12-05 | 1988-12-05 | スクリュ−圧縮機 |
| ES89122389T ES2072285T3 (es) | 1988-12-05 | 1989-12-05 | Compresor de tornillo. |
| EP89122389A EP0372480B1 (en) | 1988-12-05 | 1989-12-05 | Screw compressor |
| DK612589A DK612589D0 (da) | 1988-12-05 | 1989-12-05 | Kompressor |
| DE68921561T DE68921561T2 (de) | 1988-12-05 | 1989-12-05 | Schraubenverdichter. |
| KR1019890017941A KR0147686B1 (ko) | 1988-12-05 | 1989-12-05 | 스크류 압축기 |
| US07/446,292 US5051077A (en) | 1988-12-05 | 1989-12-05 | Screw compressor |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63306120A JPH07111184B2 (ja) | 1988-12-05 | 1988-12-05 | スクリュ−圧縮機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02191890A JPH02191890A (ja) | 1990-07-27 |
| JPH07111184B2 true JPH07111184B2 (ja) | 1995-11-29 |
Family
ID=17953290
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63306120A Expired - Lifetime JPH07111184B2 (ja) | 1988-12-05 | 1988-12-05 | スクリュ−圧縮機 |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5051077A (ja) |
| EP (1) | EP0372480B1 (ja) |
| JP (1) | JPH07111184B2 (ja) |
| KR (1) | KR0147686B1 (ja) |
| DE (1) | DE68921561T2 (ja) |
| DK (1) | DK612589D0 (ja) |
| ES (1) | ES2072285T3 (ja) |
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|---|---|---|---|---|
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| JPH0518382A (ja) * | 1991-07-10 | 1993-01-26 | Ebara Corp | スクリユー形真空ポンプ |
| JPH0587076A (ja) * | 1991-09-27 | 1993-04-06 | Ebara Corp | スクリユー式真空ポンプ |
| FI104440B (fi) * | 1995-06-22 | 2000-01-31 | Kone Corp | Ruuvipumppu ja ruuvipumpun ruuvi |
| ES2128241B1 (es) * | 1996-11-06 | 1999-12-01 | Carrier Corp | Entrada mejorada de lumbrera de valvula de compresor rotativo. |
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| JP4686936B2 (ja) * | 2000-10-30 | 2011-05-25 | 株式会社デンソー | スクリュー圧縮機 |
| JP2002206493A (ja) * | 2000-11-10 | 2002-07-26 | Ebara Corp | スクリュー式ドライ真空ポンプ |
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| US9140260B2 (en) | 2010-06-08 | 2015-09-22 | Hi-Bar Blowers, Inc. | Rotary lobe blower (pump) or vacuum pump with a shunt pulsation trap |
| US9151292B2 (en) | 2011-01-05 | 2015-10-06 | Hi-Bar Blowers, Inc. | Screw compressor with a shunt pulsation trap |
| US9140261B2 (en) * | 2011-03-14 | 2015-09-22 | Hi-Bar Blowers, Inc. | Shunt pulsation trap for cyclic positive displacement (PD) compressors |
| US9732754B2 (en) | 2011-06-07 | 2017-08-15 | Hi-Bar Blowers, Inc. | Shunt pulsation trap for positive-displacement machinery |
| US9243557B2 (en) | 2011-09-17 | 2016-01-26 | Paul Xiubao Huang | Shunt pulsation trap for positive displacement (PD) internal combustion engines (ICE) |
| US9551342B2 (en) | 2014-05-23 | 2017-01-24 | Paul Xiubao Huang | Scroll compressor with a shunt pulsation trap |
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| SE383774B (sv) * | 1975-04-02 | 1976-03-29 | Imo Industri Ab | Skruvpump |
| JPS58110889A (ja) * | 1981-12-23 | 1983-07-01 | Hitachi Ltd | スクリユ−圧縮機 |
| JPS6220687A (ja) * | 1985-07-17 | 1987-01-29 | Kobe Steel Ltd | スクリユ圧縮機 |
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| JPS6386390A (ja) * | 1986-09-30 | 1988-04-16 | 東芝ライテック株式会社 | 放電灯用安定器 |
-
1988
- 1988-12-05 JP JP63306120A patent/JPH07111184B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1989
- 1989-12-05 ES ES89122389T patent/ES2072285T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1989-12-05 DK DK612589A patent/DK612589D0/da not_active Application Discontinuation
- 1989-12-05 KR KR1019890017941A patent/KR0147686B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1989-12-05 US US07/446,292 patent/US5051077A/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-12-05 DE DE68921561T patent/DE68921561T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1989-12-05 EP EP89122389A patent/EP0372480B1/en not_active Expired - Lifetime
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