JP2016075176A - スクリュポンプ - Google Patents

Abstract

【課題】リークを抑えつつ、各スクリュの姿勢を安定して保つことが可能なスクリュポンプを提供する。【解決手段】外面に螺旋状のオス溝部が形成され、第１回転軸Ｒを中心として回転可能なオススクリュ５と、外面に螺旋状のメス溝部が形成され、第２回転軸Ｑを中心としてオススクリュ５に従動して回転するメススクリュ６と、ケース３０１とを備える。ケース３０１には、オススクリュ５を収容するオス側孔部３１４と、メススクリュ６を収容するメス側孔部３１５が形成される。メス側孔部３１５には、第１回転軸Ｒ及び第２回転軸Ｑに直交する径方向断面内で見たときオススクリュ５とメススクリュ６との噛み合い部７における回転方向の前方となる内面に、メス溝部と同一のリード角をなす複数のメス側ケース溝部３１７が形成される。以上の構成により、リークを抑えつつ、各スクリュ５，６の姿勢を安定して保つことができる。【選択図】図２

Description

本発明は、スクリュの回転によって流体を圧送するスクリュポンプに関する。

従来、例えば特許文献１に記載されるように、オススクリュ及びメススクリュが互いに噛み合いながら回転することにより低圧側から高圧側に流体を圧送するスクリュポンプが知られている。特許文献１に記載のスクリュポンプでは、各スクリュにスクリュ溝のねじれ方向に沿った微少深さの凹条を、スクリュ溝の全周に亘って形成している。

一般に、流体圧送時にスクリュの側面に作用する流体圧力は、スクリュの噛み合い部に対する回転方向の前方と後方とで差が生じるため、その圧力差、すなわち偏荷重によってスクリュが傾いてしまい、スクリュの姿勢が安定しないという問題があった。その点、特許文献１に記載の上記スクリュポンプでは、各スクリュに形成された凹条により圧力が均一化されるため、各スクリュの姿勢を比較的安定して保つことができるとされていた。

特開２００４−２１８５１７号公報

しかしながら、上記スクリュポンプでは、各スクリュのスクリュ溝の全周に亘って凹条が形成されているため、偏荷重は解消されたとしても、螺旋状に連続して形成される凹条によりリークが増大してしまい、ポンプ効率が低減するという問題が生じていた。こうした問題は、流体の種類や圧送条件によっては、さらに顕著となる虞がある。

本発明は、上述の課題に鑑みてなされたものであり、その目的は、リークを抑えつつ、各スクリュの姿勢を安定して保つことが可能なスクリュポンプを提供することにある。

本発明のスクリュポンプは、オススクリュ及びメススクリュが互いに噛み合いながら回転することにより低圧側の吸入口から高圧側の吐出口に流体を圧送する。スクリュポンプは、外面に螺旋状のオス溝部が形成され、第１回転軸を中心として回転可能なオススクリュと、外面に螺旋状のメス溝部が形成され、第２回転軸を中心としてオススクリュに従動して回転するメススクリュと、オススクリュ及びメススクリュを収容するケースとを備える。

ケースの内部には、オススクリュを収容するオス側孔部と、メススクリュを収容するメス側孔部とが形成される。さらに、メス側孔部には、第１回転軸及び第２回転軸に直交する径方向断面内で見たとき、オススクリュとメススクリュとの噛み合い部における回転方向の前方となる内面に、メス溝部と同一のリード角をなす複数のメス側ケース溝部が形成される。ここで、「同一」とは、厳密な意味での「同一」に限らず、当該技術分野の技術常識に照らして、通常、「同一」であると判断される範囲の同一性を有していれば、「同一」であると解釈する。

一般に、回転軸方向の同じ位置、すなわち、ケースの径方向断面内で見たとき、噛み合い部では、回転方向後方のメス溝部及びオス溝部内を流れる流体の圧力は、回転方向前方のメス溝部及びオス溝部内を流れる流体の圧力よりも高くなり、噛み合い部では回転方向後方から前方に向かって偏荷重が発生する。

本発明の構成によれば、メス側孔部において、噛み合い部における回転方向の前方、すなわち偏荷重が発生する方向側の内面に、メス溝部と同一リード角をなす複数のメス側ケース溝部が形成されているため、スクリュに作用する過剰な圧力を解消し、各スクリュの姿勢を安定して保つことができる。

例えば、偏荷重を受けてスクリュが傾くと、スクリュの山部とケースの孔部の内壁とが点接触する虞があり、その部位での荷重が大きくなってしまいフリクションが増加する。しかし、本構成によれば、ケース溝部を形成することで偏荷重を解消するため、スクリュの姿勢が安定し、結果的にフリクションを増大させることもなくポンプ効率を向上させることができる。

さらに、ケース溝部がケースの内面全周に亘って形成される場合や、スクリュ自体に溝を形成する場合と比較して、リークの発生を極力抑制することができる。

本発明の第１実施形態によるスクリュポンプが適用される燃料供給システムの全体構成図。 本発明の第１実施形態によるスクリュポンプの概略断面図。 オススクリュ及びメススクリュの噛み合い状態を示す模式図。 図２のＩＶ−ＩＶ線断面図。 ケースの軸方向断面斜視図。 図２において一点鎖線で囲んだ部分を拡大して示す図 スクリュポンプの径方向断面図であって、図４とは異なる回転角における状態を示す図。 スクリュポンプの径方向断面図であって、図４、図７とは異なる回転角における状態を示す図。 本発明の第２実施形態によるスクリュポンプの概略断面図。 本発明の第３実施形態によるスクリュポンプの概略断面図。 図１０のＸＩ−ＸＩ線断面図。 ケースの軸方向断面斜視図。

以下、本発明の複数の実施形態によるスクリュポンプを図面に基づいて説明する。複数の実施形態において実質的に同一の構成には、同一の符号を付して説明を省略する。
（第１実施形態）
最初に、本発明の実施形態によるスクリュポンプが適用される燃料供給システムの全体構成、及び、スクリュポンプの概略構成について、図１〜図４を参照して説明する。

図１に示すように、燃料供給システム９０は、燃料タンク９１内に設けられた液面センサ９２、サクションフィルタ９３、スクリュポンプ１１、フューエルフィルタ（図中「Ｆ／Ｆ」と記す。）９４、プレッシャレギュレータ９５、及び、エンジン（図中「Ｅ／Ｇ」と記す。）９８の近傍に設けられた高圧ポンプ９６、燃料噴射装置９７等を含み、ガソリン等の燃料Ｆを燃料タンク９１からエンジン９８に供給する。

スクリュポンプ１１は、サクションフィルタ９３で濾過された燃料タンク９１の燃料Ｆを吸入口２１から吸入し、昇圧して吐出口４２から吐出する。吐出された燃料Ｆは、フューエルフィルタ９４を経由して高圧ポンプ９６へ圧送される。また、フューエルフィルタ９４後の分岐経路に設けられたプレッシャレギュレータ９５を通じて過剰圧力分の燃料Ｆが燃料タンク９１に戻されることにより、吐出圧が調整される。

高圧ポンプ９６は、スクリュポンプ１１から圧送された燃料をさらに昇圧し、燃料噴射装置９７に圧送する。燃料噴射装置９７は、燃料噴射弁（インジェクタ）、及びその燃料噴射を制御する制御装置から構成されており、エンジン９８の気筒や吸気通路へ高圧燃料を噴射する。

このように、本実施形態のスクリュポンプ１１は、燃料供給システム９０において燃料タンク９１内に設けられ、従来、例えばインペラ式の燃料ポンプ等によって行われていた役割を担うものである。

図２に示すように、スクリュポンプ１１は、ロアカバー２、ケース３０１、アッパーカバー４、オススクリュ５及びメススクリュ６等を有している。ロアカバー２は、一方の端部に吸入口２１が開口しており、ケース３０１と吸入口２１との間に受け板２２を設けている。受け板２２には、吸入口２１とケース孔３１１とを連通する吸入通路２３が形成されている。また、受け板２２は、ケース孔３１１に収容されたオススクリュ５の先端５９及びメススクリュ６の先端６９を支持する。このとき、先端５９，６９と受け板２２との点接触によるフリクションを低減するため、接触部が滑るようにすることが好ましい。

オススクリュ５及びメススクリュ６は、真っ直ぐケース孔３１１に挿入される。オススクリュ５の回転軸である第１回転軸Ｒ、及び、メススクリュ６の回転軸である第２回転軸Ｑは、互いに平行である。そして、オススクリュ５及びメススクリュ６は、第１回転軸Ｒと第２回転軸Ｑとの間の噛み合い部７で互いに噛み合っている。

アッパーカバー４は、ケース孔３１１に連通する吐出通路４１、及び、吐出通路４１に連通し外部に燃料を吐出する吐出口４２が形成されている。また、アッパーカバー４の内部には、オススクリュ５の基端５０に連結され、オススクリュ５を回転駆動するモータ等の駆動手段８が設けられている。

本実施形態では、駆動手段８により、アッパーカバー４側から見たとき反時計回り方向となる回転方向Ｒｍにオススクリュ５を回転させる。これに従動してメススクリュ６は、アッパーカバー４側から見たとき時計回り方向となる回転方向Ｒｆに回転する。

さらに図３に示すように、本実施形態では、オススクリュ５は二条ねじ、メススクリュ６は三条ねじで構成されている。すなわち、オススクリュ５は、第１山部５１と第２山部５２とが交互に第１回転軸Ｒを螺旋状に周回する。第１山部５１と第２山部５２との間、及び、第２山部５２と第１山部５１との間は、燃料が流入可能なオス溝部５３，５４となる。

なお、以下の説明において、第１山部５１と第２山部５２を総称して「オス山部」とも言う。オス山部５１，５２の幅は、オス溝部５３，５４の幅より相対的に狭く形成されている。また、本実施形態では、各オス山部５１，５２は、２．５周余り周回し、合計で軸方向に５山余りが形成されている。

メススクリュ６は、第１山部６１、第２山部６２及び第３山部６３が交互に第２回転軸Ｑを螺旋状に周回し、各山部６１、６２、６３の間には、各山部６１，６２，６３の幅より相対的に幅の狭いメス溝部６４，６５，６６が形成されている。なお、以下の説明において、第１山部６１、第２山部６２及び第３山部６３を総称して「メス山部」とも言う。メススクリュ６のメス山部６１，６２，６３は、オススクリュ５のオス溝部５３，５４に噛み合う。また、メス山部６１，６２，６３の山幅は、オス山部５１，５２の山幅より相対的に広くなっている。

オススクリュ５及びメススクリュ６が互いに噛み合いながら回転することにより、スクリュポンプ１１は、吸入口２１側の低圧燃料を昇圧し吐出口４２から吐出する。以下、ケース孔３１１のロアカバー２側を「低圧側」、ケース孔３１１のアッパーカバー４側を「高圧側」という。

次に、ケース３０１について説明する。図４、図５に示すように、ケース３０１は、軸方向に貫通しオススクリュ５及びメススクリュ６を収容するケース孔３１１を有している。図４に示す径方向断面において、ケース孔３１１は、オススクリュ５を収容するオス側孔部３１４と、メススクリュ６を収容するメス側孔部３１５とがダルマ形につながった形状を呈している。オス側孔部３１４は、メス側孔部３１５より内径が大きくなっている。ここで、ダルマ形状のくびれた部分であって、オス側孔部３１４とメス側孔部３１５との境目として軸方向に延びる部分を境界部３１６とする。また、ダルマ形の対称面に相当する仮想平面を「対称面Ｖ」と定義する。

図５は、ケース３０１の軸方向断面斜視図であって、ケース孔３１１の内面を模式的に示す図である。図５に示すように、メス側孔部３１５には、複数（本実施形態では５つ）のメス側ケース溝部３１７が形成されている。なお、本実施形態では、ケース溝部はメス側孔部３１５にのみ形成されており、第１実施形態中の以下の説明においては「メス側」を省略し、単に「ケース溝部」とも言う。

ケース溝部３１７の詳細について説明する。図６は、図２において一点鎖線で囲んだ部分を拡大して示す図であって、オススクリュ５は省略して示してある。図６に示すように、ケース溝部３１７は、軸方向断面形状が長方形状であって、メス溝部６４，６５，６６のリード角α１と同一のリード角α２（＝α１）をなし、メス溝部６４，６５，６６と並行するように形成されている。その形成ピッチＰ２は、メス溝部６４，６５，６６の形成ピッチＰ１と同じである。なお、メス溝部６４，６５，６６のリード角α１とは、メス溝部６４，６５，６６の巻線上の一点と、この一点を通り軸線と直交する平面とのなす角度である。

ケース溝部３１７の深さＤ２は、メス溝部６４，６５，６６の深さＤ１の３分の１程度であり、メス溝部６４，６５，６６の深さＤ１よりも小さくなっている。また、ケース溝部３１７の深さＤ２は、溝の延伸方向に亘って一定である。ケース溝部３１７の幅Ｗ１（軸方向長さ）は、メス山部６１，６２，６３の幅Ｗ１の３分の１程度であり、メス山部６１，６２，６３の幅Ｗ１よりも小さくなっている。

さらに、図４に示すように、ケース溝部３１７の径方向断面における周方向の形成角度Ａｆは約１２０度であり、ケース溝部３１７は、対称面Ｖから、対称面Ｖに対して一方側（図４に示す上側）の境界部３１６の少し手前まで螺旋の一部を描くように凹設されている。形成角度Ａｆは、メス溝部６４，６５，６６の条数をＮ条とすると、３６０度を条数Ｎで割った値とする。すなわち、形成角度Ａｆは、
Ａｆ＝３６０／Ｎ ・・・式（１）
で表すことができ、式（１）により、形成角度Ａｆを決定することができる。

なお、各スクリュ５，６の外周先端とケース孔３１１の内壁との間は、数十μｍ程度の微少な隙間が形成されたシール構造となっている。そして、各スクリュ５，６とケース孔３１１との間には、吸入口２１から吸入した燃料Ｆを圧縮するための圧縮室３１８（図２参照）が形成されている。

再び、図４を参照すると、オススクリュ５及びメススクリュ６の噛み合い部７では、対称面Ｖに対し図の上方が回転方向の前方、図の下方が回転方向の後方となる。軸方向の同じ高さにおいて、回転方向後方の溝内を流れる燃料の圧力は、回転方向前方の溝に流れる燃料の圧力よりも高くなり、噛み合い部７では回転方向後方から前方に向かって偏荷重Ｌｂが発生する。すなわち、ケース溝部３１７は、対称面Ｖに対して偏荷重Ｌｂが作用する側の一方側であって、噛み合い部７において回転方向の前方に形成されている。

［作用］
次に、本実施形態のスクリュポンプ１１の作動について説明する。一対のスクリュ５，６が、駆動手段８により同期回転されると、吸入口２１から燃料Ｆが圧縮室３１８に吸い込まれる。このとき、圧縮室３１８は、一対のスクリュ５，６の回転とともに、ロアカバー２側からアッパーカバー４側に移動しながらその体積が縮小していくため、圧縮室３１８内の燃料Ｆは次第に加圧圧縮されながらアッパーカバー４側に移動していく。

そして、一対のスクリュ５，６の回転角が所定の角度に達すると、圧縮室３１８が吐出口４２と連通し、それまで密閉されていた圧縮室３１８が吐出口４２で開放された状態となるので、圧縮室３１８内の圧縮された燃料Ｆが吐出口４２から吐出される。

図４に示す各スクリュ５，６の状態を基準回転位置とする。図４における基準回転位置では、ケース溝部３１７は、メス山部６１の中央に位置しており完全にシールされる。上記したように、各スクリュ５，６は互いに噛み合いながら回転する。図７は、各スクリュ５，６が基準回転位置から３６度回転した状態を示す図である。図７に示す状態では、ケース溝部３１７は、メス山部６１とメス溝部６６との間に位置しており線シールされる。

図８は、図７に示す状態から各スクリュ５，６がさらに回転し、基準回転位置からは７２度回転した状態を示す図である。図８に示す状態では、ケース溝部３１７は、メス溝部６６と重なるように位置し、メス溝部６６の容積の一部となる。なお、図４、図７、図８を参照した上記説明においては、ケース溝部３１７と、メス山部６１またはメス溝部６６との関係を例示的に説明しているが、ケース溝部３１７はメス溝部６４，６５，６６と同一のピッチＰ２で形成されているため、同図中、すなわちスクリュ５，６の回転角が同じ状態であれば、複数のいずれのケース溝部３１７においても、メス山部６１，６２，６３またはメス溝部６４，６５，６６との関係は同じである。

いずれの状態においても、ケース溝部３１７は、メス溝部６４，６５，６６と同一のリード角α２をなし、螺旋状の一部が分断された形状であって、対称面Ｖに対して一方側にのみ形成されているため、ケース溝部３１７が隣の圧縮室３１８と繋がることはなく、リークは最大限に抑えられる。そして、ケース溝部３１７側へ作用する偏荷重Ｌｂが、ケース溝部３１７によって解消される。

［効果］
（１）本実施形態では、メス側孔部３１５において、噛み合い部７における回転方向の前方、すなわち偏荷重Ｌｂが発生する方向側の内面に、複数のケース溝部３１７が形成されているため、圧力が均一化されて、各スクリュ５，６に作用する偏荷重Ｌｂをケース溝部３１７により解消し、各スクリュ５，６の姿勢を安定して保つことができる。

例えば、偏荷重Ｌｂを受けてスクリュ５，６が傾くと、スクリュ５，６の山部５１，５２，６１，６２，６３とケース３０１のケース孔３１１の内壁とが点接触する虞があり、その部位での荷重が大きくなってしまいフリクションが増加する。しかし、本構成によれば、ケース溝部３１７を形成することで偏荷重Ｌｂを解消するため、スクリュ５，６の姿勢が安定し、結果的にフリクションを増大させることもなくポンプ効率を向上させることができる。

（２）特に、本実施形態でのケース溝部３１７は、対称面Ｖに対して一方側にのみ形成されており、ケース溝部３１７が燃料Ｆの流路となることがないため、ケース溝部３１７がケース孔３１１の内面全周に亘って形成される場合や、スクリュ自体に溝を形成する場合と比較して、低圧側と高圧側とが連通することによるリークを抑制することができる。

（３）さらに、ケース溝部３１７は、メス溝部６４，６５，６６の深さＤ１や、メス山部６１，６２，６３の山幅Ｗ１と比較して３分の１程度の大きさであって相対的に小さく形成しているため、ケース溝部３１７を主たる流路としてではなく、圧力を均一化して偏荷重Ｌｂを解消する溝部として確実に構成することができる。また、本実施形態のように液体燃料Ｆを作動流体とするスクリュポンプでは、一般にメススクリュ６の山幅はオススクリュ５の山幅より広く、メススクリュ６の方がオススクリュ５と比較して、ケース孔３１１の内壁面と対向する面積が大きい。このため、メス側孔部３１５にケース溝部３１７を形成する方が、シール面積を大きく確保できることからリークを抑えやすく、また、適当な大きさの溝を形成しやすいという利点がある。

〈第２実施形態〉
次に、本発明の第２実施形態のスクリュポンプ１２について、図９を参照して説明する。なお、第１実施形態と同様の構成については同一の符号を付し、説明を省略する。図９に示すように、ケース３０２に形成されるケース孔３１２は、オス側孔部３１４とメス側孔部３２１とで構成されている。メス側孔部３２１の内面には、アッパーカバー４寄りの高圧側にのみ複数（本実施形態では３つ）のメス側ケース溝部３１７が形成されている。ケース溝部３１７の形状については第１実施形態と同様である。

アッパーカバー４寄りの高圧側は、低圧側と比較して相対的に圧力が高く、偏荷重Ｌｂの影響がより顕著である。また、メススクリュ６は、ロアカバー２側の受け板２２を支点として片持ち支持されており、受け板２２から遠い高圧側の方では、受け板２２側を支点として偏荷重Ｌｂの影響をより受けやすい。

本実施形態によれば、第１実施形態と同様の効果を奏し、さらに偏荷重Ｌｂの影響を受けやすい高圧側では、ケース溝部３１７によって確実に偏荷重Ｌｂを解消ことができる。また、形成する溝の数が第１実施形態と比較して少ないため、ケース３０２の加工工数を低減でき、加工が容易となる。

〈第３実施形態〉
次に、本発明の第３実施形態のスクリュポンプ１３について、図１０〜図１２を参照して説明する。なお、第１実施形態と同様の構成については同一の符号を付し、説明を省略する。図１０に示すように、ケース３０３に形成されるケース孔３１３は、オス側孔部３２２とメス側孔部３１５とで構成されている。本実施形態では、オス側孔部３２２に、オス側ケース溝部３１９が複数（本実施形態では５つ）形成されている点が、上記第１実施形態とは異なる。

オス側ケース溝部３１９は、オス溝部５３，５４と同一のリード角をなし、オス溝部５３，５４と並行するように形成されており、その形成ピッチは、オス溝部５３，５４の形成ピッチと同じである。

さらに、図１１に示すように、オス側ケース溝部３１９の径方向断面における周方向の形成角度Ａｍは約１２０度であり、オス側ケース溝部３１９は、対称面Ｖから、対称面Ｖに対して一方側（図１１に示す上側）の境界部３１６の少し手前まで螺旋の一部を描くように凹設されている。

また、図１２に示すように、オス側ケース溝部３１９は、メス側ケース溝部３１７とは軸方向において若干互い違いとなるように形成されており、境界部３１６付近においてメス側ケース溝部３１７とは離間している。

本実施形態によれば、上記第１実施形態と同様の効果を奏し、さらに、ケース３０３のオス側孔部３２２においても偏荷重Ｌｂを解消することができるため、さらに効果的にスクリュ５，６の姿勢を安定して保つこができる。

〈他の実施形態〉
・ 上記第１実施形態において、メス側ケース溝部３１７は、メス溝部６４，６５，６６と同じピッチで形成したが、例えばメス溝部６４，６５，６６のピッチＰ１の２倍等のピッチで形成しても良く、メス溝部６４，６５，６６に沿う同一リード角であれば、必ずしも同一ピッチである必要はない。

・ 同様に、上記第２実施形態において、オス側ケース溝部３１９は、オス溝部５３，５４と同一のリード角であれば良く、必ずしも同一ピッチである必要はない。ここで、「同一」とは、厳密な意味での「同一」に限らず、当該技術分野の技術常識に照らして、通常、「同一」であると判断される範囲の同一性を有していれば、「同一」であると解釈する。

・ 上記各実施形態におけるケース溝部３１７，３１９は、軸方向断面形状が長方形状としたが、その他、正方形状や半円形状等変更可能である。この場合、ケース溝部３１７，３１９の幅及び深さ等がスクリュ５，６の溝部５３，５４，６４，６５，６６の幅及び深さ等に対して相対的に小さい範囲で適宜調整することで、上記実施形態と同様にケース溝部が主たる流路の一部となることを回避できる。

・ 本発明の要部であるケース孔３１１，３１２，３１３のメス側ケース溝部３１７及びオス側ケース溝部３１９以外のスクリュポンプ１１，１２，１３の構成に関しては、上記各実施形態に対し、形状、配置、数量等、適宜変更してよい。例えば駆動手段８が内蔵されるものに限らず、外部からの駆動力を受けてスクリュ５，６が回転するようにしてもよい。

・ 本発明のスクリュポンプが適用される流体は燃料Ｆに限らず、燃料Ｆ以外の液体や、空気等の気体に適用されてもよい。
本発明は、上述した実施形態に限定されるものではなく、発明の趣旨を逸脱しない範囲で種々の形態で実施可能である。

５ ・・・オススクリュ
６ ・・・メススクリュ
７ ・・・噛み合い部
１１，１２，１３ ・・・スクリュポンプ
５３，５４ ・・・オス溝部
６１，６２，６３ ・・・メス山部
６４，６５，６６ ・・・メス溝部
３０１，３０２，３０３ ・・・ケース
３１１，３１２，３１３ ・・・ケース孔
３１４，３２２ ・・・オス側孔部
３１５，３２１ ・・・メス側孔部
３１７ ・・・メス側ケース溝部
３１９ ・・・オス側ケース溝部

Claims (8)

1. オススクリュ（５）及びメススクリュ（６）が互いに噛み合いながら回転することにより低圧側の吸入口（２１）から高圧側の吐出口（４２）に流体を圧送するスクリュポンプ（１１，１２，１３）であって、
   外面に螺旋状のオス溝部（５３，５４）が形成され、第１回転軸（Ｒ）を中心として回転可能な前記オススクリュと、
   外面に螺旋状のメス溝部（６４，６５，６６）が形成され、第２回転軸（Ｑ）を中心として前記オススクリュに従動して回転する前記メススクリュと、
   前記オススクリュを収容するオス側孔部（３１４）、
   前記メススクリュを収容し、前記第１回転軸及び前記第２回転軸に直交する径方向断面内で見たとき前記オススクリュと前記メススクリュとの噛み合い部（７）における回転方向の前方となる内面に、前記メス溝部と同一のリード角（α２）をなす複数のメス側ケース溝部（３１７）が形成されるメス側孔部（３１５）、
   を内部に形成するケース（３０１，３０２，３０３）と、
   を備えることを特徴とするスクリュポンプ。
2. 複数の前記メス側ケース溝部は、前記メス溝部の形成ピッチ（Ｐ１）と同じピッチ（Ｐ２）で形成されていることを特徴とする請求項１に記載のスクリュポンプ。
3. 複数の前記メス側ケース溝部の深さ（Ｄ２）は、前記メス溝部の深さ（Ｄ１）よりも小さいことを特徴とする請求項１または請求項２に記載のスクリュポンプ。
4. 前記メス溝部の条数をＮ条とすると、
   前記メス側ケース溝部は、周方向において（３６０／Ｎ）°以下の角度範囲に形成されていることを特徴とする請求項１〜請求項３のうちいずれか一項に記載のスクリュポンプ。
5. 複数の前記メス側ケース溝部の前記第２回転軸の軸方向における幅（Ｗ２）は、隣り合う前記メス溝部の間に形成されるメス山部（６１，６２，６３）の山幅（Ｗ１）よりも小さいことを特徴とする請求項１〜請求項４のうちいずれか一項に記載のスクリュポンプ。
6. 複数の前記メス側ケース溝部は、前記メス側孔部における前記吐出口寄りの高圧側部位に形成されていることを特徴とする請求項１〜請求項５のうちいずれか一項に記載のスクリュポンプ（１２）。
7. 前記ケース（３０３）は、
   前記径方向断面内で見たとき前記噛み合い部（７）における回転方向の前方となる前記オス側孔部の内面に、前記オス溝部と同一のリード角をなす複数のオス側ケース溝部（３１９）が形成されていることを特徴とする請求項１〜請求項６のうちいずれか一項に記載のスクリュポンプ（１３）。
8. 前記オス側ケース溝部は、前記メス側ケース溝部とは離間していることを特徴とする請求項７に記載のスクリュポンプ。

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