JP2016114045A - スクリュポンプ - Google Patents

Abstract

【課題】スラスト方向の力による摺動損失や摩耗を低減し、摺動部の信頼性を向上させるスクリュポンプを提供する。【解決手段】スクリュポンプ１０１のモータ（駆動手段）８は、出力軸８５を介してオススクリュ（駆動側スクリュ）５を回転駆動する。受け板２２は、オススクリュ５及びメススクリュ（被駆動側スクリュ）６の先端側において回転軸Ｐ、Ｑと直交するように配置され、オススクリュ５の先端５５、及びメススクリュ６の先端６５を支持する。ジャーナル７１は、モータ８の出力軸８５とオススクリュ５との間に一体に回転可能に設けられる。軸受部材３６は、ジャーナル７１を回転可能に支持する。燃料圧送時、吐出口４２側から吸入口２１側へ向かう方向に発生するスラスト方向の力Ｆｓを軸受部材３６がジャーナル７１から受力可能なように、ジャーナル７１の吐出口４２側の最大外径が吸入口２１側の外径よりも大きく形成されている。【選択図】図１

Description

本発明は、スクリュの回転によって流体を圧送するスクリュポンプに関する。

従来、羽根車等を回転駆動することにより流体を圧送する流体ポンプが知られている。例えば特許文献１に開示されたウォータポンプは、電動モータが回転することにより、電動モータのロータに取り付けられた羽根車を回転駆動し、冷却水を圧送する。ロータは、軸方向両端部が動圧軸受を介して回転自在にケーシングに支持されている。

特開２００３−３２８９８６号公報

特許文献１のウォータポンプにて冷却水を圧送する時、冷却水の圧力が羽根車の螺旋状の羽根に対し電動モータから離れる方向に作用する。このとき、動圧軸受は直径が一定の直円筒状であるため、スラスト方向の力を受けることができない。そのため、ロータが羽根車側に移動し、ロータの羽根車側の端面が動圧軸受に接触する。その結果、動圧軸受における摺動損失が増大し、摩耗が発生するおそれがある。

上記の問題は、羽根車式ポンプに限らず、オススクリュ及びメススクリュが互いに噛み合いながら回転することにより流体を圧送するスクリュポンプでも同様である。すなわちスクリュポンプでは、流体圧送時に、駆動手段の出力軸に連結された駆動側スクリュの高圧側から低圧側に向かってスラスト方向の力が作用する。したがって、摺動部において、摺動損失の増大や摩耗の発生により信頼性が低下するおそれがある。

本発明は、上述の課題に鑑みてなされたものであり、その目的は、スラスト方向の力による摺動損失や摩耗を低減し、摺動部の信頼性を向上させるスクリュポンプを提供することにある。

本発明は、オススクリュ又はメススクリュの一方で構成される一つの駆動側スクリュと、オススクリュ又はメススクリュの他方で構成される一つ以上の被駆動側スクリュとが互いに噛み合いながら回転することにより、低圧側の吸入口から高圧側の吐出口に流体を圧送するスクリュポンプに係る発明である。
このスクリュポンプは、駆動側スクリュ、被駆動側スクリュ、駆動手段、受け板、ジャーナル及び軸受部材を備える。

駆動手段は、駆動側スクリュにトルクが伝達される出力軸を有し、出力軸を介して駆動側スクリュを回転駆動可能である。
受け板は、駆動側スクリュ及び被駆動側スクリュの先端側において回転軸と直交するように配置され、駆動側スクリュの先端、及び、被駆動側スクリュの先端のうち、少なくとも被駆動側スクリュの先端を支持する。

ジャーナルは、駆動手段の出力軸と駆動側スクリュとの間に一体に回転可能に設けられる。軸受部材は、ジャーナルを回転可能に支持する。
そして、流体圧送時、吐出口側から吸入口側へ向かう方向に発生するスラスト方向の力を軸受部材がジャーナルから受力可能なように、ジャーナルの吐出口側の最大外径が吸入口側の外径よりも大きく形成されていることを特徴とする。

ジャーナルの具体的形状としては、吐出口側から吸入口側に向かって縮径するテーパ部を有する形状や、吐出口側に本体部より大径のフランジ部を有する形状を採用し得る。
受け板が被駆動側スクリュの先端に加え、駆動側スクリュの先端を支持する形態では、軸受部材及び受け板の二部材でスラスト方向の力（以下、「スラスト力」という。）を受ける。一方、受け板は、駆動側スクリュの回転軸の延長上において、駆動側スクリュの先端頂点が非接触状態で収容される凹部が形成されてもよい。この場合、受け板はスラスト力を受ける部材とはならず、軸受部材のみがジャーナルからスラスト力を受ける。

本発明のスクリュポンプは、上記構成により、流体圧送時に駆動側スクリュの高圧側から低圧側に向かって作用するスラスト力を、軸受部材及び受け板、又は軸受部材のみが受けることができる。よって、スラスト力による摺動損失や摩耗を低減し、摺動部の信頼性を向上させることができる。

本発明の第１実施形態によるスクリュポンプの概略断面図。 図１のＩＩ−ＩＩ線断面図。 図１のスクリュポンプが適用される燃料供給システムの全体構成図。 本発明の第２実施形態によるスクリュポンプの概略断面図。 本発明の第３実施形態によるスクリュポンプの概略断面図。 図５のスクリュ先端部の拡大図。 図６のＶＩＩ部拡大図。 第３実施形態の変形例として凹部の形状バリエーションを示す図。

以下、本発明の複数の実施形態によるスクリュポンプを図面に基づいて説明する。複数の実施形態において実質的に同一の構成には、同一の符号を付して説明を省略する。
（第１実施形態）
最初に、本発明の実施形態によるスクリュポンプが適用される燃料供給システムの全体構成、及び、スクリュポンプの概略構成について、図１〜図３を参照して説明する。

図３に示すように、燃料供給システム９０は、燃料タンク９１内に設けられた液面センサ９２、サクションフィルタ９３、スクリュポンプ１０１、フューエルフィルタ（図中「Ｆ／Ｆ」と記す。）９４、プレッシャレギュレータ９５、及び、エンジン（図中「Ｅ／Ｇ」と記す。）９８の近傍に設けられた高圧ポンプ９６、燃料噴射装置９７等を含み、ガソリン等の燃料Ｆを燃料タンク９１からエンジン９８に供給する。

スクリュポンプ１０１は、サクションフィルタ９３で濾過された燃料タンク９１の燃料Ｆを吸入口２１から吸入し、昇圧して吐出口４２から吐出する。吐出された燃料Ｆは、フューエルフィルタ９４を経由して高圧ポンプ９６へ圧送される。また、フューエルフィルタ９４後の分岐経路に設けられたプレッシャレギュレータ９５を通じて過剰圧力分の燃料Ｆが燃料タンク９１に戻されることにより、吐出圧が調整される。

高圧ポンプ９６は、スクリュポンプ１０１から圧送された燃料をさらに昇圧し、燃料噴射装置９７に圧送する。燃料噴射装置９７は、燃料噴射弁（インジェクタ）、及びその燃料噴射を制御する制御装置から構成されており、エンジン９８の気筒や吸気通路へ高圧燃料を噴射する。
このように、本実施形態のスクリュポンプ１０１は、燃料供給システム９０において燃料タンク９１内に設けられ、従来、例えばインペラ式の燃料ポンプ等によって行われていた役割を担うものである。

図１に示すように、スクリュポンプ１０１は、ロアカバー２、受け板２２、ケース３、軸受部材３６、アッパーカバー４、オススクリュ５及びメススクリュ６、ジャーナル７１、「駆動手段」としてのモータ８等を含む。本実施形態では、オススクリュ５がモータ８の出力軸８５に連結される「駆動側スクリュ」に相当し、オススクリュ５と互いに噛み合いながら従動するメススクリュ６が「被駆動側スクリュ」に相当する。

本実施形態では、オススクリュ５は、回転軸Ｐを中心として、モータ８側から見たとき反時計回り方向となる回転方向Ｒｍに回転駆動される。これに従動してメススクリュ６は、回転軸Ｑを中心として、モータ８側から見たとき時計回り方向となる回転方向Ｒｆに回転する。
オススクリュ５は山部の幅が溝部の幅よりも狭く、メススクリュ６は山部の幅が溝部の幅よりも広い。メススクリュ６の山部がオススクリュ５の溝部に噛み合う。なお、本実施形態では、オススクリュ５は二条ねじ、メススクリュ６は三条ねじで構成されている。

オススクリュ５及びメススクリュ６が互いに噛み合いながら回転することにより、スクリュポンプ１０１は、吸入口２１から吸入された低圧燃料を昇圧し、吐出口４２から吐出する。以下、スクリュポンプ１０１における軸方向の一方側及び他方側の基準として、図１の下側を「吸入口２１側」、図１の上側を「吐出口４２側」という。燃料圧力の観点から、吸入口２１側は「低圧側」、吐出口４２側は「高圧側」に相当する。

ロアカバー２は、一方の端部に吸入口２１が開口しており、ケース３と吸入口２１との間に受け板２２を設けている。受け板２２には、吸入口２１とケース孔３１とを連通する吸入通路２３が形成されている。
受け板２２は、オススクリュ５及びメススクリュ６の先端側において、回転軸Ｐ、Ｑと直交するように配置されている。第１実施形態の受け板２２は、オススクリュ５の先端５５、及びメススクリュ６の先端６５の両方を支持する。本実施形態では、オススクリュ５の先端５５及びメススクリュ６の先端６５は円錐突起状に形成されており、受け板２２の表面に点接触する。

ケース３は、軸方向に貫通し、オススクリュ５及びメススクリュ６を収容するケース孔３１を有している。図２に示す径方向断面において、ケース孔３１は、オススクリュ５を収容する部分と、メススクリュ６を収容する部分とがダルマ形につながった形状を呈している。ここで、ダルマ形の対称面に相当する仮想平面を「基準平面Ｖ」と定義する。オススクリュ５及びメススクリュ６は、回転軸Ｐと回転軸Ｑとの間の噛み合い部５０で互いに噛み合っている。オススクリュ５及びメススクリュ６が傾いていない理想的な状態では、オススクリュ５の回転軸Ｐ、及びメススクリュ６の回転軸Ｑは、基準平面Ｖに含まれる。

ケース３のモータ８側の端面３２には軸受収容部３３が凹設されている。また、ケース孔３１とアッパーカバー４内の吐出室４１とを連通する連通路３５が軸受収容部３３とは異なる箇所に形成されている。
軸受部材３６は、軸受収容部３３に収容され、ジャーナル７１を回転可能に支持する。第１実施形態の軸受部材３６は、下端面３６４が軸受収容部３３の底面３４に当接している。また、図１の例では、軸受部材３６の上端面３６３はケース３の端面３２にほぼ一致している。ジャーナル７１が嵌合する部分の軸受部材３６の形状については後述する。

アッパーカバー４は、連通路３５から圧送された燃料が収容される吐出室４１、及び、吐出室４１から外部に燃料を吐出する吐出口４２が形成されている。また、アッパーカバー４の内部には、モータ８が設置されている。
モータ８は、コイル８２が巻回され回転磁界を発生するステータ８１と、永久磁石のＮ極とＳ極とが周方向に交互に配置されステータ８１が発生する回転磁界に応じて回転するロータ８３とを有している。ロータ８３のシャフトの吐出口４２側の端部は、アッパーカバー４の軸保持部４８に回転可能に支持されている。また、ロータ８３のシャフトの吸入口２１側の端部は、「出力軸８５」としてジャーナル７１に連結されている。

ジャーナル７１は、モータ８の出力軸８５とオススクリュ５との間に一体に回転可能に設けられている。モータ８のトルクは、出力軸８５からジャーナル７１を介してオススクリュ５に伝達される。
第１実施形態のジャーナル７１は、外径が吐出口４２側から吸入口２１側に向かって縮径する凸テーパ部７１１を有している。また、軸受部材３６の内径には、ジャーナル７１の凸テーパ部７１１が嵌合する凹テーパ部３６１が形成されている。凸テーパ部７１１の軸方向の長さＬｊは、凹テーパ部３６１の軸方向の長さＬｂよりも長く設定されている。

次に、スクリュポンプ１０１において燃料圧送時に発生するラジアル方向の力（以下、「ラジアル力」という。）、及び、スラスト方向の力（以下、「スラスト力」という。）について説明する。

まず、ラジアル力について、図２を参照する。オススクリュ５及びメススクリュ６の噛み合い部５０では、基準平面Ｖに対し図の上方が回転方向の前方、図の下方が回転方向の後方となる。軸方向の同じ高さにおいて、回転方向後方の溝部内を流れる燃料の圧力は、回転方向前方の溝部に流れる燃料の圧力よりも高くなり、噛み合い部５０では、回転方向後方から前方に向かってラジアル力Ｆｒが発生する。

また、燃料圧送時には吸入側の圧力が相対的に低く吐出側の圧力が相対的に高いため、ラジアル力Ｆｒは、吐出口４２側に近づくほど高くなる。この圧力分布により、オススクリュ５は先端５５を支点として図１の紙面後方（図２の上方）に倒れようとする。同様にメススクリュ６も先端６５を支点として図１の紙面後方に倒れようとする。オススクリュ５の倒れのモーメントがジャーナル７１に伝達され、主に軸受部材３６で支持される。

続いて、スラスト力について、図１及び図２を参照する。スラスト力は、スクリュ５、６の軸に直交する平面に投影した投影面積（図２におけるスクリュ５、６のハッチング部の面積）とスクリュ５、６に作用する圧力との積で表される。オススクリュ５、メススクリュ６共に吐出口４２側の圧力が相対的に高いため、図１に示すように、スラスト力Ｆｓは吐出口４２側から吸入口２１側に向かって下向きに作用する。

第１実施形態では、軸受部材３６がジャーナル７１からスラスト力Ｆｓを受けると共に受け板２２がオススクリュ５の先端５５からスラスト力Ｆｓを受ける。ここで、軸受部材３６による抗力をＮ１、受け板２２による抗力をＮ２とすると、スラスト力Ｆｓは、抗力Ｎ１と抗力Ｎ２との和と釣り合う（Ｆｓ＝Ｎ１＋Ｎ２）。
軸受部材３６の下端面３６４は軸受収容部３３の底面３４に当接しているため、軸受部材３６が受けたスラスト力Ｆｓは、下端面３６４からケース３に伝達される。また、受け板２２が受けたスラスト力Ｆｓは、ロアカバー２に伝達される。

なお、軸受部材３６及び受け板２２以外に、モータ８のステータ８１とロータ８３との間に作用する磁力も、両者間の軸方向位置を保持するように働くため、抗力として、スラスト力Ｆｓの一部を負担すると考えられる。ただし、上記の釣合の式では、この磁力を無視することとする。

（効果）
第１実施形態のスクリュポンプ１０１の効果について説明する。
（１）例えば従来技術の特許文献１に開示されたウォータポンプの構成では、動圧軸受が直円筒状であるため、スラスト方向の力を受けることができない。
それに対し、本発明の第１実施形態では、ジャーナル７１は、外径が吐出口４２側から吸入口２１側に向かって縮径している。すなわち、ジャーナル７１の吐出口４２側の最大外径が吸入口２１側の外径よりも大きく形成されている。これにより、燃料圧送時、高圧側（吐出口４２側）から低圧側（吸入口２１側）に向かって発生するスラスト力Ｆｓを、軸受部材３６がジャーナル７１から受けることができる。よって、スラスト力Ｆｓによる摺動損失や摩耗を低減し、摺動部の信頼性を向上させることができる。

（２）第１実施形態では、受け板２２は、オススクリュ５の先端５５及びメススクリュ６の先端６５を支持するため、軸受部材３６及び受け板２２の二部材でスラスト力Ｆｓを受けることができる。したがって、一つの部材あたりに掛かる応力を低減することができる。

（３）ジャーナル７１及び軸受部材３６はテーパ嵌合しているため、テーパ接触面全体でスラスト力Ｆｓを分散して受けることができる。したがって、応力が局部に集中することを回避することができる。
また、ジャーナル７１の凸テーパ部７１１の軸方向の長さＬｊが、軸受部材３６の凹テーパ部３６１の軸方向の長さＬｂよりも長く設定されているため、凸テーパ部７１１の縁（エッジ）が凹テーパ部３６１に引っ掛かることを防止することができる。
更に言えば、ジャーナル７１の凸テーパ部７１１の軸心を通る平面で切断した断面形状が台形もしくはわずかに太鼓形（いわゆるクラウニング）になっていることが望ましい。

（第２実施形態）
本発明の第２実施形態のスクリュポンプについて図４を参照して説明する。
第２実施形態のスクリュポンプ１０２は、第１実施形態に対し、ジャーナル７２及び軸受部材３７の形状が異なる。ジャーナル７２は、軸受部材３７の内径に嵌合する本体部７２１、及び、本体部７２１の吐出口４２側に形成され本体部７２１より大径のフランジ部７２２を有している。すなわち、ジャーナル７２の吐出口４２側の最大外径が吸入口２１側の外径よりも大きく形成されている。
図４の例では、フランジ部７２２は、ジャーナル７２の吐出口４２側の端部に形成され、軸受部材３７の上端面３７３に当接している。ただし、フランジ部７２２は、ジャーナル７２の端部に限らず、端部よりも少し吸入口２１寄りの位置に形成されてもよい。

また図４の例では、軸受部材３７の吐出口４２側の端部に、ケース３の端面３２に当接するフランジ部３７２が形成されている。軸受部材３７が受けたスラスト力Ｆｓは、フランジ部３７２を介してケース３に伝達される。この例の他、軸受部材３７の下端面３７４が軸受収容部３３の底面３４に当接し、軸受部材３７が受けたスラスト力Ｆｓが下端面３７４からケース３に伝達されるように構成してもよい。
第２実施形態は第１実施形態の効果（１）、（２）を共通に奏する。また、第１実施形態のテーパ嵌合の構成に比べ、部品加工時の寸法精度の管理が容易となる。

（第３実施形態）
本発明の第３実施形態のスクリュポンプについて図５〜図７を参照して説明する。図６は、図５のスクリュ先端部を拡大して示し、さらに図７は、図６のスクリュの先端頂点部近傍を拡大して示している。

第３実施形態のスクリュポンプ１０３は、第１実施形態に対し、オススクリュ５の回転軸Ｐの延長上において、受け板２５に凹部２６が形成されていることを特徴とする。この凹部２６には、オススクリュ５の先端頂点Ｔが非接触状態で収容される。図７の凹部２６は、底２６０が平坦な有底穴状に形成されている。これにより、オススクリュ５は、先端頂点Ｔが受け板２５の表面２４に接触することなく回転可能となる。
ここで、凹部２６は、製品の製造時に初期的に形成される形態の他、受け板２５の表面２４がオススクリュ５の先端５５との接触によって摩耗し、破線Ｂで示すように後発的に形成されてもよい。

図７に示すように、スクリュ先端５５の頂点Ｔと凹部２６の底２６０との間には、微小な隙間Δが形成されるため、受け板２５は、オススクリュ５側のスラスト力Ｆｓを受ける部材とはならない。したがって、第３実施形態では、軸受部材３６のみがオススクリュ５側のスラスト力Ｆｓを受ける。そして、スラスト力Ｆｓと軸受部材３６による抗力Ｎ１とが釣り合う（Ｆｓ＝Ｎ１）。
こうして第３実施形態では、テーパ嵌合した軸受部材３６のみがスラスト力Ｆｓを受けるため、第１実施形態の効果（１）、（３）を共通に奏する。なお、ジャーナル及び軸受部材の構成として、第２実施形態の構成を採用してもよい。

また、第３実施形態の特有の効果（４）について説明する。
（４）第３実施形態では、スクリュ先端５５の円錐突起状の頂点Ｔと凹部２６の底２６０との間に、微小な隙間Δが形成される。これにより、図７に示すように、オススクリュ５の回転軸Ｐが芯振れしたとき、先端５５の斜面が凹部２６の開口縁部２９に当接する位置Ｐ’、Ｐ”で芯振れが規制される。
このように、第３実施形態では、受け板２５に、オススクリュ５の先端頂点Ｔが非接触状態で収容される凹部２６が形成されることにより、オススクリュ５の芯振れを抑制することができる。

（第３実施形態の変形例）
第３実施形態の変形例として凹部の形状バリエーションを図８に示す。
図８（ａ）に示す凹部２７は底が円錐状に形成されており、図８（ｂ）に示す凹部２８は底が半球状に形成されている。いずれの凹部２７、２８についても、頂点Ｔと凹部の底との間に、微小な隙間Δが形成される。また、オススクリュ５の回転軸Ｐが芯振れしたとき、先端５５の斜面が凹部２７、２８の開口縁部２９に当接する位置Ｐ’、Ｐ”で芯振れが規制される。

（他の実施形態）
（ア）上記実施形態のスクリュポンプは、一つの駆動側スクリュ及び一つの被駆動側スクリュを備えている。その他の形態では、一つの駆動側スクリュの周囲に複数の被駆動側スクリュを備える構成としてもよい。
（イ）上記実施形態とは逆に、メススクリュを駆動側スクリュとし、オススクリュを被駆動側スクリュとしてもよい。

（ウ）上記実施形態の駆動側（オス）スクリュ５の先端５５は円錐突起状に形成されており、特に第３実施形態では、円錐突起状の先端５５の斜面が受け板２５の凹部２６の開口縁部２９に当接することで、駆動側スクリュ５の芯振れが規制される。これとは逆に、例えば駆動側スクリュの先端に円錐状の凹みを形成し、受け板に当該凹みの中心を軸支する突起を設けることで、駆動側スクリュの芯振れを規制するようにしてもよい。

（エ）駆動手段は、電動モータ以外に、油圧、エア圧等を動力源とする回転アクチュエータを用いてもよい。また、駆動手段は、アッパーカバーの外部に設けられてもよい。
（オ）本発明の特徴部であるジャーナル、軸受部材及び受け板以外のスクリュポンプの構成に関しては、上記実施形態に対し、形状、配置、数量等、適宜変更してよい。

本発明のスクリュポンプが適用される流体は燃料に限らず、燃料以外の液体や、空気等の気体に適用されてもよい。
以上、本発明は、上記実施形態になんら限定されるものではなく、発明の趣旨を逸脱しない範囲において種々の形態で実施可能である。

１０１、１０２、１０３・・・スクリュポンプ、
２１・・・吸入口、
２２、２５・・・受け板、
３６、３７・・・軸受部材、
４２・・・吐出口、
５ ・・・オススクリュ（駆動側スクリュ）、 ５５・・・先端、
６ ・・・メススクリュ（被駆動側スクリュ）、 ６５・・・先端、
７１、７２・・・ジャーナル、
８ ・・・モータ（駆動手段）、
８５・・・出力軸。

Claims (6)

1. オススクリュ（５）又はメススクリュ（６）の一方で構成される一つの駆動側スクリュと、前記オススクリュ又は前記メススクリュの他方で構成される一つ以上の被駆動側スクリュとが互いに噛み合いながら回転することにより、低圧側の吸入口（２１）から高圧側の吐出口（４２）に流体を圧送するスクリュポンプであって、
   前記駆動側スクリュと、
   前記被駆動側スクリュと、
   前記駆動側スクリュにトルクが伝達される出力軸（８５）を有し、前記出力軸を介して前記駆動側スクリュを回転駆動可能な駆動手段（８）と、
   前記駆動側スクリュ及び前記被駆動側スクリュの先端側において回転軸と直交するように配置され、前記駆動側スクリュの先端（５５）、及び、前記被駆動側スクリュの先端（６５）のうち、少なくとも前記被駆動側スクリュの先端を支持する受け板（２２、２５）と、
   前記駆動手段の前記出力軸と前記駆動側スクリュとの間に一体に回転可能に設けられるジャーナル（７１、７２）と、
   前記ジャーナルを回転可能に支持する軸受部材（３６、３７）と、
   を備え、
   流体圧送時、前記吐出口側から前記吸入口側へ向かう方向に発生するスラスト方向の力を前記軸受部材が前記ジャーナルから受力可能なように、前記ジャーナルの前記吐出口側の最大外径が前記吸入口側の外径よりも大きく形成されていることを特徴とするスクリュポンプ。
2. 前記ジャーナル（７１）は、外径が前記吐出口側から前記吸入口側に向かって縮径する凸テーパ部（７１１）を有しており、前記凸テーパ部は、前記軸受部材（３６）の内径に形成された凹テーパ部（３６１）に嵌合することを特徴とする請求項１に記載のスクリュポンプ。
3. 前記ジャーナルの前記凸テーパ部は、前記軸受部材の前記凹テーパ部に対し、軸方向の長さが長いことを特徴とする請求項２に記載のスクリュポンプ。
4. 前記ジャーナル（７２）は、前記軸受部材（３７）の内径に嵌合する本体部（７２１）、及び、前記本体部の前記吐出口側に形成され前記本体部より大径のフランジ部（７２２）を有していることを特徴とする請求項１に記載のスクリュポンプ。
5. 前記受け板（２５）は、
   前記駆動側スクリュの回転軸の延長上において、前記駆動側スクリュの先端頂点（Ｔ）が非接触状態で収容される凹部（２６、２７、２８）が形成されていることを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項に記載のスクリュポンプ。
6. 前記駆動側スクリュの先端は円錐突起状に形成されており、
   前記駆動側スクリュは、芯振れ時に円錐突起状の先端の斜面が前記凹部の開口縁部（２９）に当接可能であることを特徴とする請求項５に記載のスクリュポンプ。

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