JPH0710517A - 炭化タングステン基超硬合金製造用微細複合炭化物粉末の製造法 - Google Patents
炭化タングステン基超硬合金製造用微細複合炭化物粉末の製造法Info
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- JPH0710517A JPH0710517A JP4319309A JP31930992A JPH0710517A JP H0710517 A JPH0710517 A JP H0710517A JP 4319309 A JP4319309 A JP 4319309A JP 31930992 A JP31930992 A JP 31930992A JP H0710517 A JPH0710517 A JP H0710517A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 微細なＷＣ基超硬合金製造用複合炭化物粉末
を製造する。 【構成】 ＷＣと（Ｃｏ，Ｗ，Ｍ）Ｃを主体とする複合
炭化物粉末が、原料粉末としていずれも１μｍ以下の平
均粒径を有するＷＯｘ粉末、ＣｏｘＯｙ粉末、および炭
素粉末に加えて、Ｖ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ｔａ、およびＮｂの
酸化物（ＭｘＯｙで示す）粉末を用い、これら原料粉末
を、重量％で、ＣｏｘＯｙ粉末：３〜２４％、炭素粉
末：９〜１８％、ＭｘＯｙ粉末のうちの１種または２種
以上：０．１〜５％、ＷＯｘ粉末：残りの配合組成に配
合し、混合した後、この混合粉末に、Ｎ2 またはＡｒ気
流中、７００〜１２００℃の温度での還元処理とＨ2 気
流中、７００〜１２００℃の温度での炭化処理を施すこ
とにより製造される。
を製造する。 【構成】 ＷＣと（Ｃｏ，Ｗ，Ｍ）Ｃを主体とする複合
炭化物粉末が、原料粉末としていずれも１μｍ以下の平
均粒径を有するＷＯｘ粉末、ＣｏｘＯｙ粉末、および炭
素粉末に加えて、Ｖ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ｔａ、およびＮｂの
酸化物（ＭｘＯｙで示す）粉末を用い、これら原料粉末
を、重量％で、ＣｏｘＯｙ粉末：３〜２４％、炭素粉
末：９〜１８％、ＭｘＯｙ粉末のうちの１種または２種
以上：０．１〜５％、ＷＯｘ粉末：残りの配合組成に配
合し、混合した後、この混合粉末に、Ｎ2 またはＡｒ気
流中、７００〜１２００℃の温度での還元処理とＨ2 気
流中、７００〜１２００℃の温度での炭化処理を施すこ
とにより製造される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、炭化タングステン
（以下、ＷＣで示す）基超硬合金を粉末冶金法にて製造
するに際して、これの原料粉末として使用するのに適し
た微細複合炭化物粉末の製造法に関するものである。
（以下、ＷＣで示す）基超硬合金を粉末冶金法にて製造
するに際して、これの原料粉末として使用するのに適し
た微細複合炭化物粉末の製造法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、一般に、ＷＣ基超硬合金製の切削
工具や塑性加工用耐摩工具などが知られており、これら
の製造に、原料粉末として、ＷＣとＣｏ−Ｗ炭化物固溶
体（以下、（Ｃｏ，Ｗ）Ｃで示す）を主体とする複合炭
化物粉末が用いられ、さらにこれらの複合炭化物粉末
が、例えば１９７８年発行の「日本金属学会誌」、第４
２号（第８７１頁〜）や１９７９年発行の「日本金属学
会誌」、第４３号（第８９０頁〜）などに発表されてい
るように、原料粉末として、酸化タングステン（以下、
ＷＯｘで示す）粉末、酸化コバルト（以下、ＣｏｘＯｙ
で示す）粉末、およびカーボンブラック（炭素粉末）を
用い、これら原料粉末を所定の割合に配合し、例えばボ
ールミル中で４８時間湿式混合した後、この混合粉末
に、水素気流中、７００〜８００℃の温度に加熱保持、
の条件で還元処理を施し、引続いて、水素気流中、９０
０℃以上の温度に加熱保持、の条件で炭化処理を施すこ
とにより製造されることも知られている。
工具や塑性加工用耐摩工具などが知られており、これら
の製造に、原料粉末として、ＷＣとＣｏ−Ｗ炭化物固溶
体（以下、（Ｃｏ，Ｗ）Ｃで示す）を主体とする複合炭
化物粉末が用いられ、さらにこれらの複合炭化物粉末
が、例えば１９７８年発行の「日本金属学会誌」、第４
２号（第８７１頁〜）や１９７９年発行の「日本金属学
会誌」、第４３号（第８９０頁〜）などに発表されてい
るように、原料粉末として、酸化タングステン（以下、
ＷＯｘで示す）粉末、酸化コバルト（以下、ＣｏｘＯｙ
で示す）粉末、およびカーボンブラック（炭素粉末）を
用い、これら原料粉末を所定の割合に配合し、例えばボ
ールミル中で４８時間湿式混合した後、この混合粉末
に、水素気流中、７００〜８００℃の温度に加熱保持、
の条件で還元処理を施し、引続いて、水素気流中、９０
０℃以上の温度に加熱保持、の条件で炭化処理を施すこ
とにより製造されることも知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年の切削加工
および塑性加工の省力化および高速化に対する要求は厳
しく、これに伴ない、これに用いられる各種工具を構成
するＷＣ基超硬合金にはより一段の高強度を具備するこ
とが要求されるが、上記の従来方法はじめ、その他多く
の方法の場合、原料粉末として、例えば平均粒径で１μ
ｍ以下の微細なＷＯｘ粉末やＣｏｘＯｙ粉末を用いて
も、還元および炭化処理工程での粒成長を避けることが
できないことから、生成された複合炭化物粉末は粗粒と
なり、通常２μｍ以上の平均粒径をもつようになるた
め、これを原料粉末として用いて製造したＷＣ基超硬合
金に、これらの要求に十分対応することができる高強度
を具備せしめることができないのが現状である。
および塑性加工の省力化および高速化に対する要求は厳
しく、これに伴ない、これに用いられる各種工具を構成
するＷＣ基超硬合金にはより一段の高強度を具備するこ
とが要求されるが、上記の従来方法はじめ、その他多く
の方法の場合、原料粉末として、例えば平均粒径で１μ
ｍ以下の微細なＷＯｘ粉末やＣｏｘＯｙ粉末を用いて
も、還元および炭化処理工程での粒成長を避けることが
できないことから、生成された複合炭化物粉末は粗粒と
なり、通常２μｍ以上の平均粒径をもつようになるた
め、これを原料粉末として用いて製造したＷＣ基超硬合
金に、これらの要求に十分対応することができる高強度
を具備せしめることができないのが現状である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、より一段と高強度を有するＷＣ
基超硬合金の製造には、これの製造に原料粉末として用
いられている複合炭化物粉末の微細化が不可欠であると
の認識にもとづき研究を行なった結果、原料粉末とし
て、従来方法と同じいずれも１μｍ以下の平均粒径を有
するＷＯｘ粉末、ＣｏｘＯｙ粉末、および炭素粉末を用
いるが、これに加えて同じく１μｍ以下の平均粒径を有
するＶ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ｔａ、およびＮｂの酸化物（以
下、これらを総称してＭｘＯｙで示す）粉末を用い、こ
れらの原料粉末を、所定の割合に配合し、混合した状態
で、これに、窒素またはアルゴン気流中、７００〜１２
００℃の温度に加熱保持、の条件での還元処理と、水素
気流中、７００〜１２００℃の温度に加熱保持、の条件
での炭化処理を施すと、上記ＭｘＯｙ粉末の作用で、上
記還元処理工程およびこれに引続いての炭化処理工程で
の粉末の成長が抑制され、実質的に上記原料粉末と同じ
状態の粒径が保持されることから、得られた複合炭化物
粉末は平均粒径で１μｍ以下の微粉末になるという研究
結果を得たのである。
上述のような観点から、より一段と高強度を有するＷＣ
基超硬合金の製造には、これの製造に原料粉末として用
いられている複合炭化物粉末の微細化が不可欠であると
の認識にもとづき研究を行なった結果、原料粉末とし
て、従来方法と同じいずれも１μｍ以下の平均粒径を有
するＷＯｘ粉末、ＣｏｘＯｙ粉末、および炭素粉末を用
いるが、これに加えて同じく１μｍ以下の平均粒径を有
するＶ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ｔａ、およびＮｂの酸化物（以
下、これらを総称してＭｘＯｙで示す）粉末を用い、こ
れらの原料粉末を、所定の割合に配合し、混合した状態
で、これに、窒素またはアルゴン気流中、７００〜１２
００℃の温度に加熱保持、の条件での還元処理と、水素
気流中、７００〜１２００℃の温度に加熱保持、の条件
での炭化処理を施すと、上記ＭｘＯｙ粉末の作用で、上
記還元処理工程およびこれに引続いての炭化処理工程で
の粉末の成長が抑制され、実質的に上記原料粉末と同じ
状態の粒径が保持されることから、得られた複合炭化物
粉末は平均粒径で１μｍ以下の微粉末になるという研究
結果を得たのである。
【０００５】この発明は、上記の研究結果にもとづいて
なされたものであって、原料粉末として、いずれも１μ
ｍ以下の平均粒径を有するＷＯｘ粉末、ＣｏｘＯｙ粉
末、および炭素粉末に加えて、ＭｘＯｙ粉末を用い、こ
れら原料粉末を、重量％で（以下、％は重量％を示
す）、 ＣｏｘＯｙ粉末：３〜２４％、 炭素粉末：９〜１８％、 ＭｘＯｙ粉末のうちの１種または２種以上：０．１〜５
％、 ＷＯｘ粉末：残り、 からなる配合組成に配合し、混合した後、この混合粉末
に、まず、窒素またはアルゴン気流中、７００〜１２０
０℃の温度に加熱保持、の条件での還元処理と、引続い
て、水素気流中、７００〜１２００℃の温度に加熱保
持、の条件での炭化処理を施すことによりＷＣと、（Ｃ
ｏ，Ｗ）Ｃに上記ＭｘＯｙを構成する金属成分の少なく
とも１部が固溶するＣｏ−Ｗ系炭化物固溶体（以下、
（Ｃｏ，Ｗ，Ｍ）Ｃで示す）を主体とする平均粒径：１
μｍ以下の微細なＷＣ基超硬合金製造用複合炭化物粉末
を製造する方法に特徴を有するものである。
なされたものであって、原料粉末として、いずれも１μ
ｍ以下の平均粒径を有するＷＯｘ粉末、ＣｏｘＯｙ粉
末、および炭素粉末に加えて、ＭｘＯｙ粉末を用い、こ
れら原料粉末を、重量％で（以下、％は重量％を示
す）、 ＣｏｘＯｙ粉末：３〜２４％、 炭素粉末：９〜１８％、 ＭｘＯｙ粉末のうちの１種または２種以上：０．１〜５
％、 ＷＯｘ粉末：残り、 からなる配合組成に配合し、混合した後、この混合粉末
に、まず、窒素またはアルゴン気流中、７００〜１２０
０℃の温度に加熱保持、の条件での還元処理と、引続い
て、水素気流中、７００〜１２００℃の温度に加熱保
持、の条件での炭化処理を施すことによりＷＣと、（Ｃ
ｏ，Ｗ）Ｃに上記ＭｘＯｙを構成する金属成分の少なく
とも１部が固溶するＣｏ−Ｗ系炭化物固溶体（以下、
（Ｃｏ，Ｗ，Ｍ）Ｃで示す）を主体とする平均粒径：１
μｍ以下の微細なＷＣ基超硬合金製造用複合炭化物粉末
を製造する方法に特徴を有するものである。
【０００６】つぎに、この発明の方法において、製造条
件を上記の通りに限定した理由を説明する。 （１） 原料粉末の平均粒径 その平均粒径が１μｍを越えると、製造される複合炭化
物粉末の平均粒径も１μｍを越えて粗くなってしまい、
１μｍ以下の平均粒径とすることは困難になることか
ら、その平均粒径を１μｍ以下と定めた。
件を上記の通りに限定した理由を説明する。 （１） 原料粉末の平均粒径 その平均粒径が１μｍを越えると、製造される複合炭化
物粉末の平均粒径も１μｍを越えて粗くなってしまい、
１μｍ以下の平均粒径とすることは困難になることか
ら、その平均粒径を１μｍ以下と定めた。
【０００７】（２） 配合組成 （ａ） ＣｏｘＯｙ ＣｏｘＯｙは、還元処理工程および炭化処理工程で還元
および炭化されて主として（Ｃｏ，Ｗ，Ｍ）Ｃを形成
し、これを構成するＣｏがＷＣ基超硬合金製造時に焼結
性を向上させ、強度を向上させる作用があるが、その配
合割合が３％未満では、前記（Ｃｏ，Ｗ，Ｍ）Ｃ中のＣ
ｏ含有割合が少なすぎて前記作用を十分に発揮させるこ
とができず、一方その配合割合が２４％を越えると粗粒
化を抑制した状態での完全な還元および炭化が困難にな
ることから、その配合割合を３〜２４％と定めた。
および炭化されて主として（Ｃｏ，Ｗ，Ｍ）Ｃを形成
し、これを構成するＣｏがＷＣ基超硬合金製造時に焼結
性を向上させ、強度を向上させる作用があるが、その配
合割合が３％未満では、前記（Ｃｏ，Ｗ，Ｍ）Ｃ中のＣ
ｏ含有割合が少なすぎて前記作用を十分に発揮させるこ
とができず、一方その配合割合が２４％を越えると粗粒
化を抑制した状態での完全な還元および炭化が困難にな
ることから、その配合割合を３〜２４％と定めた。
【０００８】（ｂ） ＭｘＯｙ これらの酸化物には、上記の通り還元処理工程および炭
化処理工程での粉末の成長を抑制し、もって原料粉末の
もつ粒径をそのまま、あるいはこれ以下の粒径に保持せ
しめる作用があるが、その配合が０．１％未満では、前
記作用に所望の効果が得られず、一方その配合割合が５
％を越えると、（Ｃｏ，Ｗ，Ｍ）Ｃ中のＭの割合が多く
なってＷＣ基超硬合金製造時のＣｏの作用、すなわち焼
結性が低下するようになることから、その配合割合を
０．１〜５％と定めた。
化処理工程での粉末の成長を抑制し、もって原料粉末の
もつ粒径をそのまま、あるいはこれ以下の粒径に保持せ
しめる作用があるが、その配合が０．１％未満では、前
記作用に所望の効果が得られず、一方その配合割合が５
％を越えると、（Ｃｏ，Ｗ，Ｍ）Ｃ中のＭの割合が多く
なってＷＣ基超硬合金製造時のＣｏの作用、すなわち焼
結性が低下するようになることから、その配合割合を
０．１〜５％と定めた。
【０００９】（ｃ） 炭素 その配合割合が９％未満では、還元および炭化反応が不
十分となり、この結果製造された複合炭化物粉末中に酸
化物が残留するようになり、一方その配合割合が１８％
を越えると、製造された複合炭化物粉末中に多量の遊離
炭素が残留するようになることから、その配合割合を９
〜１８％と定めた。
十分となり、この結果製造された複合炭化物粉末中に酸
化物が残留するようになり、一方その配合割合が１８％
を越えると、製造された複合炭化物粉末中に多量の遊離
炭素が残留するようになることから、その配合割合を９
〜１８％と定めた。
【００１０】（３） 還元温度 窒素またはアルゴン気流中での還元処理では、主に酸化
物の還元反応が行なわれるが、その温度が７００℃未満
では還元反応が遅く、実操業上望ましくなく、一方その
温度が１２００℃を越えると粗粒化が急激に進行するよ
うになることから、その温度を７００〜１２００℃と定
めた。
物の還元反応が行なわれるが、その温度が７００℃未満
では還元反応が遅く、実操業上望ましくなく、一方その
温度が１２００℃を越えると粗粒化が急激に進行するよ
うになることから、その温度を７００〜１２００℃と定
めた。
【００１１】（４） 炭化温度 水素気流中での炭化処理では炭化反応が行なわれるが、
その温度が７００℃未満では炭化反応の進行が遅く、実
操業上望ましくなく、一方その温度が１２００℃を越え
ると、同様に粗粒化が急激に起るようになることから、
その温度を７００〜１２００℃と定めた。
その温度が７００℃未満では炭化反応の進行が遅く、実
操業上望ましくなく、一方その温度が１２００℃を越え
ると、同様に粗粒化が急激に起るようになることから、
その温度を７００〜１２００℃と定めた。
【００１２】
【実施例】つぎに、この発明の方法を実施例により具体
的に説明する。原料粉末として、それぞれ表１〜４に示
される組成および平均粒径をもったＣｏｘＯｙ粉末、Ｍ
ｘＯｙ粉末、およびＷＯｘ粉末、さらに同じく表１〜４
に示される平均粒径の炭素粉末（カーボンブラック）を
用意し、これら原料粉末を同じく表１〜４に示される配
合組成に配合し、ボールミルで７２時間湿式混合し、乾
燥した後、表５〜７に示される条件で還元処理と炭化処
理を行なうことにより本発明法１〜２１および従来法１
〜７を実施し、それぞれ表５〜７に示される平均粒径を
有し、かつＷＣおよび（Ｃｏ，Ｗ，Ｍ）Ｃまたは（Ｃ
ｏ，Ｗ）Ｃの含有割合が同じく表５〜７に示される複合
炭化物粉末（以下、本発明法１〜２１で製造された複合
炭化物粉末を、本発明複合炭化物粉末１〜２１といい、
従来法１〜７で製造されたものを、従来複合炭化物粉末
１〜７という）を製造した。
的に説明する。原料粉末として、それぞれ表１〜４に示
される組成および平均粒径をもったＣｏｘＯｙ粉末、Ｍ
ｘＯｙ粉末、およびＷＯｘ粉末、さらに同じく表１〜４
に示される平均粒径の炭素粉末（カーボンブラック）を
用意し、これら原料粉末を同じく表１〜４に示される配
合組成に配合し、ボールミルで７２時間湿式混合し、乾
燥した後、表５〜７に示される条件で還元処理と炭化処
理を行なうことにより本発明法１〜２１および従来法１
〜７を実施し、それぞれ表５〜７に示される平均粒径を
有し、かつＷＣおよび（Ｃｏ，Ｗ，Ｍ）Ｃまたは（Ｃ
ｏ，Ｗ）Ｃの含有割合が同じく表５〜７に示される複合
炭化物粉末（以下、本発明法１〜２１で製造された複合
炭化物粉末を、本発明複合炭化物粉末１〜２１といい、
従来法１〜７で製造されたものを、従来複合炭化物粉末
１〜７という）を製造した。
【００１３】
【表１】
【００１４】
【表２】
【００１５】
【表３】
【００１６】
【表４】
【００１７】
【表５】
【００１８】
【表６】
【００１９】
【表７】
【００２０】
【表８】
【００２１】
【表９】
【００２２】
【表１０】
【００２３】
【表１１】
【００２４】つぎに、この結果得られた各種の複合炭化
物粉末を、表８〜１１に示される平均粒径のＷＣ粉末お
よび炭素粉末（カーボンブラック）、さらに各種組成の
金属炭化物粉末とともに原料粉末として用い、これらの
原料粉末を表８〜１１に示される配合組成に配合し、ボ
ールミルで７２時間湿式混合し、乾燥した後、１ton／c
m2 の圧力で圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を真空
中、１２８０〜１３９０℃の範囲内の所定温度に２時間
保持の条件で焼結することによりＷＣ基超硬合金（以
下、本発明複合炭化物粉末１〜２１を用いて製造された
ＷＣ基超硬合金を、本発明ＷＣ基超硬合金１〜２１とい
い、従来複合炭化物粉末１〜７を用いて製造されたもの
を、従来ＷＣ基超硬合金１〜７という）をそれぞれ製造
した。この結果得られた各種ＷＣ基超硬合金の抗折力を
測定し、強度を評価した。この測定結果を表８〜１１に
示した。
物粉末を、表８〜１１に示される平均粒径のＷＣ粉末お
よび炭素粉末（カーボンブラック）、さらに各種組成の
金属炭化物粉末とともに原料粉末として用い、これらの
原料粉末を表８〜１１に示される配合組成に配合し、ボ
ールミルで７２時間湿式混合し、乾燥した後、１ton／c
m2 の圧力で圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を真空
中、１２８０〜１３９０℃の範囲内の所定温度に２時間
保持の条件で焼結することによりＷＣ基超硬合金（以
下、本発明複合炭化物粉末１〜２１を用いて製造された
ＷＣ基超硬合金を、本発明ＷＣ基超硬合金１〜２１とい
い、従来複合炭化物粉末１〜７を用いて製造されたもの
を、従来ＷＣ基超硬合金１〜７という）をそれぞれ製造
した。この結果得られた各種ＷＣ基超硬合金の抗折力を
測定し、強度を評価した。この測定結果を表８〜１１に
示した。
【００２５】
【発明の効果】表８〜１１に示される結果から、本発明
法１〜２１によって製造された本発明複合炭化物粉末は
いずれも従来法１〜７によって製造された従来複合炭化
物粉末に比して微細で、前者の平均粒径がいずれも１μ
ｍ以下であるのに対して、後者のそれはいずれも２μｍ
以上を示し、これを原料粉末として用いてＷＣ基超硬合
金を製造した場合、本発明複合炭化物粉末１〜２１を用
いて製造した本発明ＷＣ基超硬合金１〜２１の方が、従
来複合炭化物粉末１〜７を用いて製造した従来ＷＣ基超
硬合金１〜７に比して一段と高強度をもつことが明らか
である。
法１〜２１によって製造された本発明複合炭化物粉末は
いずれも従来法１〜７によって製造された従来複合炭化
物粉末に比して微細で、前者の平均粒径がいずれも１μ
ｍ以下であるのに対して、後者のそれはいずれも２μｍ
以上を示し、これを原料粉末として用いてＷＣ基超硬合
金を製造した場合、本発明複合炭化物粉末１〜２１を用
いて製造した本発明ＷＣ基超硬合金１〜２１の方が、従
来複合炭化物粉末１〜７を用いて製造した従来ＷＣ基超
硬合金１〜７に比して一段と高強度をもつことが明らか
である。
【００２６】上述のように、この発明の方法によれば、
平均粒径で１μｍ以下のきわめて微細な複合炭化物粉末
を製造することができ、かつこれを原料粉末として用い
てＷＣ基超硬合金を製造した場合、高強度を具備するよ
うになるので、これを各種の切削加工や塑性加工などの
分野に適用した場合、苛酷な使用環境下でもすぐれた性
能を発揮するなど工業上有用な効果がもたらされるので
ある。
平均粒径で１μｍ以下のきわめて微細な複合炭化物粉末
を製造することができ、かつこれを原料粉末として用い
てＷＣ基超硬合金を製造した場合、高強度を具備するよ
うになるので、これを各種の切削加工や塑性加工などの
分野に適用した場合、苛酷な使用環境下でもすぐれた性
能を発揮するなど工業上有用な効果がもたらされるので
ある。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 篠原 耕治 埼玉県大宮市北袋町１−297 三菱マテリ アル株式会社中央研究所内 (72)発明者 植田 文洋 埼玉県大宮市北袋町１−297 三菱マテリ アル株式会社中央研究所内 (72)発明者 棚瀬 照義 岐阜県安八郡神戸町大字横井字中新田1528 三菱マテリアル株式会社岐阜製作所内 (72)発明者 市川 洋 埼玉県大宮市北袋町１−297 三菱マテリ アル株式会社中央研究所内
Claims (1)
- 【請求項１】 原料粉末として、いずれも１μｍ以下の
平均粒径を有する酸化タングステン粉末、酸化コバルト
粉末、炭素粉末、さらにＶ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ｔａ、および
Ｎｂの酸化物粉末を用い、これら原料粉末を、重量％
で、 酸化コバルト粉末：３〜２４％、 炭素粉末：９〜１８％、 Ｖ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ｔａ、およびＮｂの酸化物粉末のうち
の１種または２種以上：０．１〜５％、 酸化タングステン粉末：残り、 からなる配合組成に配合し、混合した後、この混合粉末
に、まず、 窒素またはアルゴン気流中、７００〜１２００℃の温度
に加熱保持、の条件で還元処理を施し、引続いて、 水素気流中、７００〜１２００℃の温度に加熱保持、の
条件で炭化処理を施すことにより、炭化タングステンと
Ｃｏ−Ｗ系炭化物固溶体を主体とする平均粒径：１μｍ
以下の微細複合炭化物粉末を生成せしめることを特徴と
する炭化タングステン基超硬合金製造用微細複合炭化物
粉末の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04319309A JP3102167B2 (ja) | 1992-05-27 | 1992-11-04 | 炭化タングステン基超硬合金製造用微細複合炭化物粉末の製造法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16023192 | 1992-05-27 | ||
| JP4-160231 | 1992-05-27 | ||
| JP04319309A JP3102167B2 (ja) | 1992-05-27 | 1992-11-04 | 炭化タングステン基超硬合金製造用微細複合炭化物粉末の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0710517A true JPH0710517A (ja) | 1995-01-13 |
| JP3102167B2 JP3102167B2 (ja) | 2000-10-23 |
Family
ID=26486791
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04319309A Expired - Fee Related JP3102167B2 (ja) | 1992-05-27 | 1992-11-04 | 炭化タングステン基超硬合金製造用微細複合炭化物粉末の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3102167B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000203825A (ja) * | 1998-12-28 | 2000-07-25 | Plansee Tizit Ag | 純粋な炭化タングステン粉末を製造するための気体浸炭方法 |
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| WO2018168735A1 (ja) * | 2017-03-13 | 2018-09-20 | 三菱マテリアル株式会社 | 硬質焼結体 |
| CN112760540A (zh) * | 2020-12-04 | 2021-05-07 | 崇义章源钨业股份有限公司 | 复合WC-CrC-CoCr热喷涂粉及其制备方法和应用 |
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1992
- 1992-11-04 JP JP04319309A patent/JP3102167B2/ja not_active Expired - Fee Related
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