JP7272353B2 - 超硬合金、切削工具および超硬合金の製造方法 - Google Patents
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Description
しかしながら、Al2O3およびAlを含む金属間化合物は脆性物質である。このため、Al2O3およびAlを含む金属間化合物を含む超硬合金においては、市場要求レベルを満たすほどの高い耐熱性と高い耐欠損性とを両立させることが難しい。またCrおよびMoを超硬合金に添加する技術は、切削工具への適用が困難なのが実情である。切削工具に求められる耐熱性を確保すべく、超硬合金へのCrおよびMoの添加量を増やしても、期待されるような耐熱性の向上が見られないばかりか、硬度までもが低下する傾向にあるためである。
本開示によれば、高い耐熱性と高い耐欠損性とを両立する超硬合金および切削工具を提供することができる。
最初に本開示の実施態様を列記して説明する。
以下、本開示の一実施形態(以下「本実施形態」と記す)について説明する。ただし、本実施形態はこれらに限定されるものではない。また、本明細書において「A~B」という形式の表記は、範囲の上限下限(すなわちA以上B以下)を意味しており、Aにおいて単位の記載がなく、Bにおいてのみ単位が記載されている場合、Aの単位とBの単位とは同じである。また本明細書において、「TaC」、「NbC」などの化学式において特に原子比を特定していないものは、各元素の原子比が「1」のみであることを示すものではなく、従来公知の原子比が全て含まれるものとする。
本実施形態に係る超硬合金の理解を容易とするために、まず、超硬合金の製造方法について説明する。本実施形態に係る超硬合金は、以下の各工程を経ることにより製造することができる。
本工程では、第1硬質相の原料粉末および結合相の原料粉末を混合して、混合粉末を調製する。なお、第2硬質相をさらに備える超硬合金を製造する場合には、さらに第2硬質相の原料粉末を混合すればよい。各粉末の平均粒子径は、0.1~50μmの範囲であればよい。本願明細書において、各粉末の平均粒子径はフィッシャー法により算出される値である。
第1硬質相の原料粉末はWC粉末である。WC粉末の平均粒子径は、好ましくは0.1~10μmである。この場合、最終製造物である超硬合金における第1硬質相は、十分に高い硬度を有することができ、もって超硬合金の硬度を高めることができる。WC粉末の平均粒子径が10μmを超える場合、第1硬質相の構造が疎となり、十分な硬度が維持できない場合がある。WC粉末の平均粒子径は、より好ましくは0.5~3μmであり、さらに好ましくは1.1~1.5μmである。
結合相の原料粉末は、Co粉末と合金粉末とを含む。合金粉末は、NiCr粉末およびNiCrMo粉末の少なくとも一方である。結合相の原料粉末は、結合相の元素比を制御する目的で、さらにNi粉末を混合させてもよい。
第2硬質相の原料粉末は、周期表の第4族元素(Ti、Zr、Hfなど)および第5族元素(V、Nb、Taなど)からなる群より選ばれる少なくとも1種の第1元素と、C、N、OおよびBからなる群より選ばれる少なくとも1種の第2元素と、の化合物からなる粉末である。特に、第1元素はTi、Nb、Taのいずれか1種以上を含むことが好ましく、第2元素はCが好ましい。この場合、第2硬質相はTiC、NbC、TaC、TaNbC、TiNbCといった炭化物となることができる。このような炭化物は、耐酸化性および耐反応性に優れる。たとえばTiCおよびNbCからなる第2硬質相を備える超硬合金を製造する場合には、TiC粉末およびNbC粉末からなる混合粉末が、第2硬質相の原料粉末となる。
次に、準備された各原料粉末を混合する。混合方法は特に制限されず、たとえばアトライター、ボールミル、ビーズミル、ジェットミル、乳鉢などを用いて各原料粉末を混合することができる。混合時間は混合に用いる機器によって異なるが、0.1~48時間の任意の時間とすることができる。均一な混合粉末を効率よく作製する観点からは、混合時間は好ましくは2~15時間である。
WC粉末、結合相の原料粉末および第2硬質相の原料粉末の配合割合は、以下のように調製されることが好ましい。
WC粉末:30~95質量%;
結合相の原料粉末:1~30質量%;
第2硬質相の原料粉末:0~65質量%。
Co粉末 :15~50質量%
Ni粉末 :30~70質量%
Cr粉末およびMo粉末(合計):7.5~20質量%。
本工程では、混合粉末を加圧成形して成形体を調製する。加圧成形する方法は特に制限されず、一般的に用いられている焼結体の加圧成形方法を利用することができる。たとえば、Taカプセルなどの硬合金製の金型内に混合粉末を入れ、これをプレスすることにより、成形体を得ることができる。プレスの圧力は10MPa~16GPaであり、たとえば100MPaである。
本工程では、成形体を焼結して超硬合金を作製する。焼結は、結合相の液相が出現してから十分な時間をかけて焼結することが好ましい。焼結の最高温度は好ましくは1400~1600℃である。最高温度でのキープ時間は、好ましくは0.5~2時間である。最高温度でのガス分圧は、好ましくは0.1~10kPaである。最高温度から室温までの冷却速度は、好ましくは2~50℃/minである。また焼結時の雰囲気は、真空、アルゴン雰囲気、窒素雰囲気、または水素雰囲気とすることが好ましい。
上述の本実施形態に係る超硬合金の製造方法は、結合相の原料粉末として、Co粉末のほかに、NiCr粉末およびNiCrMo粉末といった合金粉末を用いることを特徴とする。これにより、Cr、Moのそれぞれの単一元素からなる粉末、または各元素と炭素との炭化物からなる粉末を用いた場合には製造できなかった、高い耐熱性と高い耐欠損性とを両立する超硬合金を製造することが可能となる。
本実施形態に係る超硬合金は、上述の製造方法により製造される超硬合金である。具体的には、第1硬質相および結合相を含む超硬合金であって、第1硬質相はWCからなり、結合相は、Co、NiおよびCrの3種の元素、またはCo、Ni、CrおよびMoの4種の元素から構成される。また、超硬合金中のCoの含有量をM1、超硬合金中のCrおよびMoの合計含有量をM2、超硬合金中のNi、CrおよびMoの合計含有量をM3、および超硬合金中のCo、Ni、CrおよびMoの合計含有量をM4と表したとき、割合M1/M4が15~50%であり、割合M2/M3が15~40%であり、超硬合金中におけるCr/Moリッチ粒子の占める面積の割合が1%未満である。
本実施形態に係る超硬合金は、WCからなる第1硬質相を含む。超硬合金における第1硬質相の割合は、好ましくは30~95質量%である。この場合、切削工具の性能として求められる硬度を十分に確保することができる。超硬合金における第1硬質相の割合は、より好ましくは80~95質量%である。この場合、超硬合金の硬度と靱性とのバランスをより良好に維持することができる。
本実施形態に係る超硬合金は、さらに結合相を含む。結合相は、Co、NiおよびCrの3種の元素、またはCo、Ni、CrおよびMoの4種の元素から構成される。超硬合金における結合相の割合は、好ましくは1~30質量%である。この場合、切削工具の性能として求められる耐欠損性を十分に確保しつつ、結合相に含まれる元素に起因する耐熱性を十分に発揮することができる。超硬合金における結合相の割合は、より好ましくは1~15質量%である。この場合、耐欠損性と耐熱性とのバランスをより良好に維持することができる。
本実施形態に係る超硬合金は、さらに第2硬質相を含んでもよい。第2硬質相は、周期表の第4族元素および第5族元素からなる群より選ばれる少なくとも1種の第1元素と、C、N、OおよびBからなる群より選ばれる少なくとも1種の第2元素と、の化合物からなる。該化合物は、TiC、NbC、TaC、TaNbC、TiNbCなどの炭化物であることが好ましい。この場合、耐酸化性、耐反応性等に優れる。
本実施形態に係る超硬合金は、割合M1/M4が15~50%である。割合M1/M4が15~50%であることにより、結合相中のCoの含有量(質量)が適切となり、もって超硬合金の耐欠損性と耐熱性との両特性が優れることとなる。一方、割合M1/M4が15%未満の場合、Coの含有量(質量%)が低いことに起因して超硬合金の焼結性が低くなるため、結果的に十分な耐欠損性が得られない。また割合M1/M4が50%を超える場合、耐熱性を向上させるためのCrおよびMoの合計含有量(質量%)が相対的に少なくなるため、十分な耐熱性が得られない。
本実施形態に係る超硬合金は、割合M2/M3が15~40%である。これにより、耐熱性を発揮する元素であるCrおよびMoの合計含有量(質量%)が適切となるため、超硬合金は高い耐熱性を有することができる。一方、割合M2/M3が15%未満の場合、CrおよびMoの合計含有量(質量%)が不十分となり、十分な耐熱性が得られない。また割合M2/M3が40%を超える場合、CrおよびMoの少なくとも1つがNiに固溶しきれずに、脆性物質であるCr/Mo化合物として、超硬合金内に析出してしまう。このため、耐熱性が低下および耐欠損性の低下が引き起こされる。
Cr/Moリッチ粒子は、CrおよびMoの少なくとも1つを高い比率で含む粒子であるが、具体的には、超硬合金の断面の元素マッピングにおいて、CrおよびMoの少なくとも1つの濃度(原子%)が、超硬合金全体における割合M2/M4〔M4(超硬合金中のCo、Ni、CrおよびMoの合計含有量)に対するM2(超硬合金中のCrおよびMoの合計含有量)の比率〕(質量%)よりも高い領域の構成粒子である。
本実施形態に係る超硬合金は、上述の構成、とりわけ、下記の特徴1~特徴3の全てを具備することによって、高い耐熱性と高い耐欠損性とを両立することができる。
特徴1:割合M1/M4が15~50%
特徴2:割合M2/M4が15~40%
特徴3:超硬合金中におけるCr/Moリッチ粒子の占める面積の割合が1%未満。
本実施形態に係る切削工具は、上記超硬合金からなる基材を備える。また本実施形態に係る切削工具は、基材の表面の少なくとも一部に被膜を有していてもよい。
《超硬合金の作製》
表1の「原料粉末」欄を参照し、第1硬質相の原料粉末として、「第1硬質相」の「D50(μm)」に示す平均粒子径を有するWC粉末を準備した。第2硬質相の原料粉末として、「第2硬質相」の「組成」および「D50(μm)」の平均粒子径を有する化合物粉末を準備した。結合相の原料粉末として、「結合相」の「粉末種類」に示す各粉末を混合して、各元素が「配合割合(質量%)」となるように調製したものを準備した。
最高温度 :1450℃
ガス分圧 :Ar雰囲気下で0.5kPa
キープ時間:0.5時間
冷却速度 :20℃/min.。
作製された各超硬合金に対し、平面研磨処理を実施して、SNG432形状のスローアウェイチップ(切削工具)を作製した。
(割合M1/M4(%)および割合M2/M3(%)の算出)
各超硬合金における割合M1/M4(%)および割合M2/M3(%)を、表1の「特性評価」欄の「割合M1/M4(%)」および「割合M2/M3(%)」に示す。各値は、結合相の原料粉末における各粉末の混合割合から算出した。なお本発明者らは、このようにして算出された値が、超硬合金に対してICP発光分光分析法を実施して得られる値と略一致することを確認している。
各超硬合金に対し、集束イオンビーム装置を用いて断面を作製し、該断面に対し、SEM-EDXを用いて上述の方法により元素マッピングを行い、上述の方法に従って、Cr/Moリッチ粒子を決定した。Cr/Mo粒子と決定された領域に関し、上記画像解析ソフトを用いて、画像中における該領域の占める面積の割合を算出した。各超硬合金において、10視野分の画像において同様の操作を行い、その平均値を表1の「Cr/Moリッチ粒子割合(%)」欄に記した。
各超硬合金から作製された切削工具を用いて、旋削加工における試験1および試験2を実施した。各試験の切削条件を以下に示す。試験1に関し、切削時間が長いほど、高温での耐摩耗性に優れる、すなわち耐熱性に優れることを示す。試験2に関し、衝撃回数が多いほど、破壊靱性に優れる、すなわち耐欠損性に優れることを示す。各試験結果を表1に示す。また試験1の結果を横軸とし、試験2の結果を縦軸としたグラフを図1に示す。図1中の黒四角のプロットが実施例1~17の結果を示しており、白抜き菱形のプロットが比較例1~12の結果を示している。
被削材:インコネル(登録商標)718
切削速度(Vc):75m/分
送り量(f):0.3mm/rev.
切削環境:WET
評価法:逃げ面摩耗量0.2mmまでの切削時間(分)。
被削材:SCM435溝材(溝数:4)
切削速度(Vc):100m/分
送り量(f):0.4mm/rev.
切削環境:DRY
評価法:刃先欠損までの衝撃回数(n=4)の平均値。
Claims (8)
- 第1硬質相および結合相を含む超硬合金であって、
前記第1硬質相はWCからなり、
前記結合相は、Co、NiおよびCrの3種の元素、またはCo、Ni、CrおよびMoの4種の元素から構成され、
前記超硬合金中のCoの含有量をM1、前記超硬合金中のCrおよびMoの合計含有量をM2、前記超硬合金中のNi、CrおよびMoの合計含有量をM3、および前記超硬合金中のCo、Ni、CrおよびMoの合計含有量をM4と表したとき、
M4に対するM1の割合が15%以上50%以下であり、
M3に対するM2の割合が15%以上40%以下であり、
前記超硬合金中におけるCr/Moリッチ粒子の占める面積の割合が1%未満であり、
前記Cr/Moリッチ粒子は、前記超硬合金の断面の元素マッピングにおいて、CrおよびMoの少なくとも1つの濃度がM4に対するM2の割合よりも高い領域の構成粒子である、超硬合金。 - 周期表の第4族元素および第5族元素からなる群より選ばれる少なくとも1種の第1元素と、C、N、OおよびBからなる群より選ばれる少なくとも1種の第2元素と、の化合物からなる第2硬質相をさらに含む、請求項1に記載の超硬合金。
- 前記化合物は、炭化物である、請求項2に記載の超硬合金。
- 前記炭化物は、TiC、NbC、TaC、TaNbCおよびTiNbCから選択される少なくとも1種である、請求項3に記載の超硬合金。
- 前記第2硬質相を構成する前記化合物の平均粒子径は、0.1μm以上5μm以下である、請求項2から4のいずれか1項に記載の超硬合金。
- 請求項1から5のいずれか1項に記載の超硬合金からなる基材を備える切削工具。
- 前記基材の表面の少なくとも一部に被膜を備える、請求項6に記載の切削工具。
- 第1硬質相の原料粉末および結合相の原料粉末を混合して、混合粉末を調製する工程と、
前記混合粉末を加圧成形して成形体を調製する工程と、
前記成形体を焼結して超硬合金を作製する工程と、を備え、
前記第1硬質相の原料粉末はWC粉末であり、
前記結合相の原料粉末はCo粉末と合金粉末とを含み、
前記合金粉末は、NiとCrとからなる合金粉末およびNiとCrとMoとからなる合金粉末の少なくとも一方であり、
前記結合相の原料粉末において、Coの含有量をW1、CrおよびMoの合計含有量をW2、Ni、CrおよびMoの合計含有量をW3、Co、Ni、CrおよびMoの合計含有量をW4と表したとき、
W4に対するW1の割合が15%以上50%以下であり、
W3に対するW2の割合が15%以上40%以下である、超硬合金の製造方法。
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