JPH07100507A - 板内の均質性に優れた鋼板の制御圧延法 - Google Patents
板内の均質性に優れた鋼板の制御圧延法Info
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- JPH07100507A JPH07100507A JP5267742A JP26774293A JPH07100507A JP H07100507 A JPH07100507 A JP H07100507A JP 5267742 A JP5267742 A JP 5267742A JP 26774293 A JP26774293 A JP 26774293A JP H07100507 A JPH07100507 A JP H07100507A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 厚板の圧延中の四周端の過冷却による鋼板先
尾端及び鋼板幅両端の板厚偏差、材質偏差を改善すると
ともに、鋼板横曲り量（幅方向残留応力）を低減するも
のである。 【構成】 圧延材を幅出し圧延終了後、制御圧延開始前
に長手方向に圧延する移送パスを含む鋼板の熱間での制
御圧延において、幅出し圧延完了パスにて、鋼板幅両端
の板厚を鋼板中央部より厚く残して圧延し、さらに、幅
出し圧延完了後の長手方向圧延における制御圧延開始直
前パスにて、鋼板先尾端の板厚を、鋼板中央部より厚く
残して圧延することにより、鋼板四周端に生じる温度偏
差、板厚偏差、材質偏差並びに鋼板の横曲り量（幅方向
残留応力）を低減することを特徴とする鋼板の圧延法。
尾端及び鋼板幅両端の板厚偏差、材質偏差を改善すると
ともに、鋼板横曲り量（幅方向残留応力）を低減するも
のである。 【構成】 圧延材を幅出し圧延終了後、制御圧延開始前
に長手方向に圧延する移送パスを含む鋼板の熱間での制
御圧延において、幅出し圧延完了パスにて、鋼板幅両端
の板厚を鋼板中央部より厚く残して圧延し、さらに、幅
出し圧延完了後の長手方向圧延における制御圧延開始直
前パスにて、鋼板先尾端の板厚を、鋼板中央部より厚く
残して圧延することにより、鋼板四周端に生じる温度偏
差、板厚偏差、材質偏差並びに鋼板の横曲り量（幅方向
残留応力）を低減することを特徴とする鋼板の圧延法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、圧延材を幅出し圧延
後、制御圧延開始前に、長手方向に圧延する移送パスを
含む厚板の制御圧延法に関するものである。
後、制御圧延開始前に、長手方向に圧延する移送パスを
含む厚板の制御圧延法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来の厚板における熱間での制御圧延の
フローを図４に示す。
フローを図４に示す。
【０００３】圧延材を幅出し圧延開始厚まで、長手方向
に圧延する調厚圧延後、９０°回転して、幅方向に圧延
する幅出し圧延を行い、さらに９０°回転して、制御圧
延開始厚まで、長手方向に圧延する移送圧延を行う。制
御圧延においては、制御圧延開始温度まで温度待ちをし
た後、製品板厚まで制御圧延を行う。
に圧延する調厚圧延後、９０°回転して、幅方向に圧延
する幅出し圧延を行い、さらに９０°回転して、制御圧
延開始厚まで、長手方向に圧延する移送圧延を行う。制
御圧延においては、制御圧延開始温度まで温度待ちをし
た後、製品板厚まで制御圧延を行う。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】幅出し圧延完了パス及
び幅出し圧延終了後の制御圧延開始直前パスにて、鋼板
の幅方向及び長手方向板厚を一様とすると、制御圧延に
際して、必要な温度待ち中に鋼板四周端に過冷却が生じ
る。鋼板の四周端の過冷却は、制御（仕上）圧延段階に
おいて、鋼板四周端（鋼板先尾端及び鋼板幅両端）に生
じる温度偏差、板厚偏差、材質偏差及び幅方向の残留応
力、横曲り量の原因となるという問題がある。
び幅出し圧延終了後の制御圧延開始直前パスにて、鋼板
の幅方向及び長手方向板厚を一様とすると、制御圧延に
際して、必要な温度待ち中に鋼板四周端に過冷却が生じ
る。鋼板の四周端の過冷却は、制御（仕上）圧延段階に
おいて、鋼板四周端（鋼板先尾端及び鋼板幅両端）に生
じる温度偏差、板厚偏差、材質偏差及び幅方向の残留応
力、横曲り量の原因となるという問題がある。
【０００５】板厚偏差の改善策としては、特開昭６１−
３３７０３号公報に開示されているような、圧延機にロ
ードセルと圧延材の移動量検出器を設け、噛み込みから
噛み放しまでの圧延荷重を一定時間毎に検出し、その値
から板厚偏差を算出し、その結果を次の圧延のロール開
度に反映する厚板圧延方法がある。しかし、この方法に
よっても、板厚偏差の改善はなされたにしても、材質偏
差の問題は、何ら解決されない。
３３７０３号公報に開示されているような、圧延機にロ
ードセルと圧延材の移動量検出器を設け、噛み込みから
噛み放しまでの圧延荷重を一定時間毎に検出し、その値
から板厚偏差を算出し、その結果を次の圧延のロール開
度に反映する厚板圧延方法がある。しかし、この方法に
よっても、板厚偏差の改善はなされたにしても、材質偏
差の問題は、何ら解決されない。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明法は、前記問題点
を有利に解決するものであり、その主旨は、圧延材を、
幅出し圧延終了後、制御圧延開始前に長手方向に圧延す
る移送パスを含む鋼板の熱間での制御圧延において、幅
出し圧延完了パスにて、鋼板幅両端の板厚を鋼板中央部
よりも厚く残して圧延し、さらに、幅出し圧延完了後の
長手方向圧延における制御圧延開始直前パスにて、鋼板
先尾端の板厚を、鋼板中央部より厚く残して圧延するこ
とにより、制御圧延に際して必要な温度待ち中に、鋼板
四周端に生じる温度偏差、板厚偏差、材質偏差並びに鋼
板の横曲り量（幅方向残留応力）を低減することを特徴
とする鋼板の圧延法である。
を有利に解決するものであり、その主旨は、圧延材を、
幅出し圧延終了後、制御圧延開始前に長手方向に圧延す
る移送パスを含む鋼板の熱間での制御圧延において、幅
出し圧延完了パスにて、鋼板幅両端の板厚を鋼板中央部
よりも厚く残して圧延し、さらに、幅出し圧延完了後の
長手方向圧延における制御圧延開始直前パスにて、鋼板
先尾端の板厚を、鋼板中央部より厚く残して圧延するこ
とにより、制御圧延に際して必要な温度待ち中に、鋼板
四周端に生じる温度偏差、板厚偏差、材質偏差並びに鋼
板の横曲り量（幅方向残留応力）を低減することを特徴
とする鋼板の圧延法である。
【０００７】
【作用】本発明法における、厚板材の熱間での制御圧延
のフローを図１に示す。
のフローを図１に示す。
【０００８】圧延材を幅出し圧延開始厚まで長手方向に
圧延する調厚圧延後、９０°回転して、幅方向に圧延す
る幅出し圧延を行い、さらに９０°回転する。
圧延する調厚圧延後、９０°回転して、幅方向に圧延す
る幅出し圧延を行い、さらに９０°回転する。
【０００９】幅出し圧延完了パスにおいて、鋼板幅両端
の板厚を鋼板中央部より厚く残して圧延し、さらに幅出
し圧延完了後の長手方向圧延における制御圧延開始直前
パスにて、鋼板先尾端の板厚を、鋼板中央部より厚く残
して圧延を行った後の鋼板形状を図２（Ａ）に示す。図
２（Ａ）において、鋼板先尾端の板厚をＨ1、鋼板幅両
端の板厚をＨ2、鋼板中央部の板厚をＨ3、鋼板長さを
Ｌ、鋼板先端側の板厚を厚く残した部位の長さをＬ1、
鋼板後端側の板厚を厚く残した部位の長さをＬ2、鋼板
幅両端の板厚を厚く残した部位の幅をそれぞれＷ1、Ｗ2
とする。制御（圧延）終了後の鋼板形状を図２（Ｂ）に
示す。図２（Ｂ）において、鋼板長さをＬ′、鋼板先端
側の鋼板温度が中央部より著しく低下した部位の長さを
Ｌ1′、鋼板後端側の鋼板温度が鋼板中央部よりも著し
く低下した部位の長さをＬ2′、鋼板幅両端の鋼板温度
が鋼板中央部より著しく低下した部位の幅をそれぞれ、
Ｗ1′、Ｗ2′とする。
の板厚を鋼板中央部より厚く残して圧延し、さらに幅出
し圧延完了後の長手方向圧延における制御圧延開始直前
パスにて、鋼板先尾端の板厚を、鋼板中央部より厚く残
して圧延を行った後の鋼板形状を図２（Ａ）に示す。図
２（Ａ）において、鋼板先尾端の板厚をＨ1、鋼板幅両
端の板厚をＨ2、鋼板中央部の板厚をＨ3、鋼板長さを
Ｌ、鋼板先端側の板厚を厚く残した部位の長さをＬ1、
鋼板後端側の板厚を厚く残した部位の長さをＬ2、鋼板
幅両端の板厚を厚く残した部位の幅をそれぞれＷ1、Ｗ2
とする。制御（圧延）終了後の鋼板形状を図２（Ｂ）に
示す。図２（Ｂ）において、鋼板長さをＬ′、鋼板先端
側の鋼板温度が中央部より著しく低下した部位の長さを
Ｌ1′、鋼板後端側の鋼板温度が鋼板中央部よりも著し
く低下した部位の長さをＬ2′、鋼板幅両端の鋼板温度
が鋼板中央部より著しく低下した部位の幅をそれぞれ、
Ｗ1′、Ｗ2′とする。
【００１０】ここで、Ｌ1′，Ｌ2′，Ｗ1′，Ｗ2′は鋼
板サイズ及び前工程までの温度履歴から経験的に決定す
る。あるいは同一サイズ、同一工程の鋼板が連続して圧
延される場合には、先行して圧延された鋼板の長手方向
及び幅方向の温度分布実績により、以降の鋼板の
Ｌ1′，Ｌ2′，Ｗ1′，Ｗ2′を決定する。
板サイズ及び前工程までの温度履歴から経験的に決定す
る。あるいは同一サイズ、同一工程の鋼板が連続して圧
延される場合には、先行して圧延された鋼板の長手方向
及び幅方向の温度分布実績により、以降の鋼板の
Ｌ1′，Ｌ2′，Ｗ1′，Ｗ2′を決定する。
【００１１】このとき、図２（Ａ）におけるＬ1′，
Ｌ2′を（１）式に従って決定する。
Ｌ2′を（１）式に従って決定する。
【００１２】 Ｌ1 ＝ Ｌ1′×（Ｌ／Ｌ′） Ｌ2 ＝ Ｌ2′×（Ｌ／Ｌ′） ・・・・・ （１） Ｌ ：制御（仕上）圧延開始直前鋼板長さ Ｌ1 ：制御（仕上）圧延開始直前先端側板厚大の部位
長さ Ｌ2 ：制御（仕上）圧延開始直前後端側板厚大の部位
長さ Ｌ′ ：制御（仕上）圧延終了後鋼板長さ Ｌ1′：制御（仕上）圧延終了後先端側鋼板温度落ち部
位長さ Ｌ2′：制御（仕上）圧延終了後後端側鋼板温度落ち部
位長さ 図２における鋼板先尾端板厚Ｈ1と鋼板中央部板厚Ｈ3の
差をΔＨ13とする。
長さ Ｌ2 ：制御（仕上）圧延開始直前後端側板厚大の部位
長さ Ｌ′ ：制御（仕上）圧延終了後鋼板長さ Ｌ1′：制御（仕上）圧延終了後先端側鋼板温度落ち部
位長さ Ｌ2′：制御（仕上）圧延終了後後端側鋼板温度落ち部
位長さ 図２における鋼板先尾端板厚Ｈ1と鋼板中央部板厚Ｈ3の
差をΔＨ13とする。
【００１３】 ΔＨ13 ＝ Ｈ1 − Ｈ3 ・・・・・ （２） また、図２（Ａ）におけるＷ1，Ｗ2を（３）式に従って
決定する。
決定する。
【００１４】 Ｗ1 ＝ Ｗ1′ × α Ｗ2 ＝ Ｗ2′ × α ・・・・・ （３） Ｗ1，Ｗ2 ：制御（仕上）圧延開始直前幅両端板厚大
の部位幅 Ｗ1′，Ｗ2′：制御（仕上）圧延終了後幅両端鋼板温度
落ち部位幅 α ：制御（仕上）圧延時幅拡がり量補正係数 図２における鋼板幅両端板厚Ｈ2と鋼板中央部板厚Ｈ3の
差をΔＨ23とする。
の部位幅 Ｗ1′，Ｗ2′：制御（仕上）圧延終了後幅両端鋼板温度
落ち部位幅 α ：制御（仕上）圧延時幅拡がり量補正係数 図２における鋼板幅両端板厚Ｈ2と鋼板中央部板厚Ｈ3の
差をΔＨ23とする。
【００１５】 ΔＨ23 ＝ Ｈ2 − Ｈ3 ・・・・・ （４） 図３に板厚差ΔＨと、図２（Ａ）の形状に圧延してか
ら、制御圧延開始するまでの空冷において、鋼板四周端
の板厚を厚く残した部位と、鋼板中央部の温度降下低減
量の関係を示す。図３より、ΔＨが大きいほど、鋼板四
周端の温度降下低減の効果が大きいことがわかる。ま
た、ΔＨ＜５ｍｍの場合、温度降下の低減量は１０℃以
下となり、充分な温度降下低減効果が期待できない。
ら、制御圧延開始するまでの空冷において、鋼板四周端
の板厚を厚く残した部位と、鋼板中央部の温度降下低減
量の関係を示す。図３より、ΔＨが大きいほど、鋼板四
周端の温度降下低減の効果が大きいことがわかる。ま
た、ΔＨ＜５ｍｍの場合、温度降下の低減量は１０℃以
下となり、充分な温度降下低減効果が期待できない。
【００１６】また、圧延工程能力から決定される最大可
能圧下量からΔＨ≦４０ｍｍとなる。以上のことよりΔ
Ｈの範囲は、５≦ΔＨ≦４０ｍｍ である。
能圧下量からΔＨ≦４０ｍｍとなる。以上のことよりΔ
Ｈの範囲は、５≦ΔＨ≦４０ｍｍ である。
【００１７】
【実施例】表１に示す圧延材を用いて、本発明法により
圧延を行った結果を図５に示す。
圧延を行った結果を図５に示す。
【００１８】図５の（１）に鋼板先尾端の過冷却の低減
効果を示す。従来圧延法では、鋼板先尾端と鋼板中央部
には、約３０℃の温度差が生じていたが、本発明法で
は、温度差は約１０℃に低減された。
効果を示す。従来圧延法では、鋼板先尾端と鋼板中央部
には、約３０℃の温度差が生じていたが、本発明法で
は、温度差は約１０℃に低減された。
【００１９】図５の（２）に鋼板先尾端の板厚偏差の低
減効果を示す。鋼板先尾端の過冷却の低減により圧延中
の変形抵抗差が低減され、従来圧延法では、鋼板先尾端
と鋼板中央部には、約６００μｍの板厚差が生じていた
が、本発明法では、板厚差約３００μｍに低減された。
減効果を示す。鋼板先尾端の過冷却の低減により圧延中
の変形抵抗差が低減され、従来圧延法では、鋼板先尾端
と鋼板中央部には、約６００μｍの板厚差が生じていた
が、本発明法では、板厚差約３００μｍに低減された。
【００２０】図５の（３）に鋼板先尾端の材質偏差の低
減効果を示す。従来圧延法では、鋼板先尾端と鋼板中央
部には、Ｙ．Ｐ．で約７〜８ｋｇｆ／ｍｍの強度差が生
じていたが、本発明法では、強度差は約２〜３ｋｇｆ／
ｍｍに低減された。
減効果を示す。従来圧延法では、鋼板先尾端と鋼板中央
部には、Ｙ．Ｐ．で約７〜８ｋｇｆ／ｍｍの強度差が生
じていたが、本発明法では、強度差は約２〜３ｋｇｆ／
ｍｍに低減された。
【００２１】図６の（１）に鋼板幅両端の過冷却の低減
効果を示す。従来圧延法では、鋼板幅両端と鋼板中央部
には、約３０℃の温度差が生じていたが、本発明法で
は、温度差は約１０℃に低減された。
効果を示す。従来圧延法では、鋼板幅両端と鋼板中央部
には、約３０℃の温度差が生じていたが、本発明法で
は、温度差は約１０℃に低減された。
【００２２】図６の（２）に鋼板幅両端の材質偏差の低
減効果を示す。従来圧延法では、鋼板幅両端と鋼板中央
部には、Ｙ．Ｐ．で約７〜８ｋｇｆ／ｍｍの強度差が生
じていたが、本発明法では、強度差は約２〜３ｋｇｆ／
ｍｍに低減された。
減効果を示す。従来圧延法では、鋼板幅両端と鋼板中央
部には、Ｙ．Ｐ．で約７〜８ｋｇｆ／ｍｍの強度差が生
じていたが、本発明法では、強度差は約２〜３ｋｇｆ／
ｍｍに低減された。
【００２３】図６の（３）に鋼板横曲り量の低減効果を
示す。従来圧延法では、圧延総数に対して約１０％の鋼
板に単位長さ当たり±７ｍｍ超の横曲りが発生していた
が、本発明法では、単位長さ当たり±７ｍｍ超の横曲り
の発生は、圧延総数の１％以下に低減された。
示す。従来圧延法では、圧延総数に対して約１０％の鋼
板に単位長さ当たり±７ｍｍ超の横曲りが発生していた
が、本発明法では、単位長さ当たり±７ｍｍ超の横曲り
の発生は、圧延総数の１％以下に低減された。
【００２４】
【表１】
【００２５】
【発明の効果】圧延材を幅出し圧延終了後、制御圧延開
始前に長手方向に圧延する移送パスを含む鋼板の熱間で
の制御圧延において、幅出し圧延完了パスにて、鋼板幅
両端の板厚を鋼板中央部より厚く残して圧延し、さら
に、幅出し圧延完了後の長手方向圧延における制御圧延
開始直前パスにて、鋼板先尾端の板厚を、鋼板中央部よ
り厚く残して圧延することにより、制御圧延に際して必
要な温度待ち中に生じる鋼板四周端の過冷却を低減し、
鋼板四周端に生じる温度偏差、板厚偏差、材質偏差なら
びに鋼板の横曲り量（幅方向残留応力）を低減すること
ができた。
始前に長手方向に圧延する移送パスを含む鋼板の熱間で
の制御圧延において、幅出し圧延完了パスにて、鋼板幅
両端の板厚を鋼板中央部より厚く残して圧延し、さら
に、幅出し圧延完了後の長手方向圧延における制御圧延
開始直前パスにて、鋼板先尾端の板厚を、鋼板中央部よ
り厚く残して圧延することにより、制御圧延に際して必
要な温度待ち中に生じる鋼板四周端の過冷却を低減し、
鋼板四周端に生じる温度偏差、板厚偏差、材質偏差なら
びに鋼板の横曲り量（幅方向残留応力）を低減すること
ができた。
【図１】本発明法における厚板材制御圧延のフロー図で
ある。
ある。
【図２】（Ａ）が本発明法の四周端を厚く残した鋼板の
図であり、（Ｂ）が（Ａ）の鋼板を圧延した後の鋼板の
図である。
図であり、（Ｂ）が（Ａ）の鋼板を圧延した後の鋼板の
図である。
【図３】鋼板の中央部と四周端との板厚差と四周端の温
度降下低減量を表した図である。
度降下低減量を表した図である。
【図４】従来の厚板材制御圧延のフロー図である。
【図５】本発明法と従来法における、鋼板先尾端の
（１）温度分布、（２）板厚分布、（３）強度分布を表
した図である。
（１）温度分布、（２）板厚分布、（３）強度分布を表
した図である。
【図６】本発明法と従来法における、鋼板幅両端の
（１）温度分布、（２）強度分布、及び（３）鋼板横曲
り量のスラブ本数分布を表した図である。
（１）温度分布、（２）強度分布、及び（３）鋼板横曲
り量のスラブ本数分布を表した図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 圧延材を幅出し圧延終了後、制御圧延開
始前に長手方向に圧延する移送パスを含む鋼板の熱間で
の制御圧延において、幅出し圧延完了パスにて、鋼板幅
両端の板厚を鋼板中央部よりも厚く残して圧延し、さら
に、幅出し圧延完了後の長手方向圧延における制御圧延
開始直前パスにて、鋼板先尾端の板厚を、鋼板中央部よ
り厚く残して圧延することにより、制御圧延に際して必
要な温度待ち中に鋼板四周端に生じる温度偏差、板厚偏
差、材質偏差並びに鋼板の横曲り量（幅方向残留応力）
を低減することを特徴とする鋼板の圧延法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5267742A JPH07100507A (ja) | 1993-10-01 | 1993-10-01 | 板内の均質性に優れた鋼板の制御圧延法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5267742A JPH07100507A (ja) | 1993-10-01 | 1993-10-01 | 板内の均質性に優れた鋼板の制御圧延法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07100507A true JPH07100507A (ja) | 1995-04-18 |
Family
ID=17448945
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5267742A Withdrawn JPH07100507A (ja) | 1993-10-01 | 1993-10-01 | 板内の均質性に優れた鋼板の制御圧延法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07100507A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102974624A (zh) * | 2012-12-06 | 2013-03-20 | 秦皇岛首秦金属材料有限公司 | 大展宽比高强级别管线钢的边部平面形状控制方法 |
| CN111389917A (zh) * | 2020-03-26 | 2020-07-10 | 太原科技大学 | 一种实现梯度组织调控的覆板轧制装置及方法 |
| CN113102515A (zh) * | 2021-05-14 | 2021-07-13 | 燕山大学 | 一种钛钢复合板轧制过程中残余应变的控制方法 |
| CN113953322A (zh) * | 2021-09-29 | 2022-01-21 | 西安交通大学 | 一种改善高各向异性高强镁合金板材的差温交叉轧制工艺 |
-
1993
- 1993-10-01 JP JP5267742A patent/JPH07100507A/ja not_active Withdrawn
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102974624A (zh) * | 2012-12-06 | 2013-03-20 | 秦皇岛首秦金属材料有限公司 | 大展宽比高强级别管线钢的边部平面形状控制方法 |
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| CN111389917B (zh) * | 2020-03-26 | 2022-04-15 | 太原科技大学 | 一种实现梯度组织调控的覆板轧制装置及方法 |
| CN113102515A (zh) * | 2021-05-14 | 2021-07-13 | 燕山大学 | 一种钛钢复合板轧制过程中残余应变的控制方法 |
| CN113102515B (zh) * | 2021-05-14 | 2022-06-28 | 燕山大学 | 一种钛钢复合板轧制过程中残余应变的控制方法 |
| CN113953322A (zh) * | 2021-09-29 | 2022-01-21 | 西安交通大学 | 一种改善高各向异性高强镁合金板材的差温交叉轧制工艺 |
| CN113953322B (zh) * | 2021-09-29 | 2023-08-15 | 西安交通大学 | 一种改善高各向异性高强镁合金板材的差温交叉轧制工艺 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20001226 |