JPH06142709A - 長手方向の均質性に優れた鋼板の制御圧延法 - Google Patents
長手方向の均質性に優れた鋼板の制御圧延法Info
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- JPH06142709A JPH06142709A JP28909392A JP28909392A JPH06142709A JP H06142709 A JPH06142709 A JP H06142709A JP 28909392 A JP28909392 A JP 28909392A JP 28909392 A JP28909392 A JP 28909392A JP H06142709 A JPH06142709 A JP H06142709A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 厚板の圧延中の先尾端部の過冷却による鋼板
先尾端部の板厚偏差、材質偏差を改善するものである。 【構成】 圧延材を幅出し圧延終了後、制御圧延開始前
に長手方向に圧延する移送パスを含む鋼板の熱間での制
御圧延において、幅出し圧延完了後の制御圧延開始直前
パスにて、鋼板先尾端部の板厚を鋼板中央部より厚く残
して圧延することにより、鋼板先尾端部に生じる板厚偏
差並びに材質偏差を低減することを特徴とする鋼板の圧
延法。
先尾端部の板厚偏差、材質偏差を改善するものである。 【構成】 圧延材を幅出し圧延終了後、制御圧延開始前
に長手方向に圧延する移送パスを含む鋼板の熱間での制
御圧延において、幅出し圧延完了後の制御圧延開始直前
パスにて、鋼板先尾端部の板厚を鋼板中央部より厚く残
して圧延することにより、鋼板先尾端部に生じる板厚偏
差並びに材質偏差を低減することを特徴とする鋼板の圧
延法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、圧延材を幅出し圧延
後、制御圧延開始前に、長手方向に圧延する移送パスを
含む厚板の制御圧延法に関するものである。
後、制御圧延開始前に、長手方向に圧延する移送パスを
含む厚板の制御圧延法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来の厚板における熱間での制御圧延の
フローを図４に示す。圧延材を幅出し圧延開始厚まで、
長手方向に圧延する調厚圧延後、９０°回転して、幅方
向に圧延する幅出し圧延を行い、さらに９０°回転し
て、制御圧延開始厚まで、長手方向に圧延する移送圧延
を行う。制御圧延においては、制御圧延開始温度まで温
度待ちをした後、製品板厚まで制御圧延を行う。
フローを図４に示す。圧延材を幅出し圧延開始厚まで、
長手方向に圧延する調厚圧延後、９０°回転して、幅方
向に圧延する幅出し圧延を行い、さらに９０°回転し
て、制御圧延開始厚まで、長手方向に圧延する移送圧延
を行う。制御圧延においては、制御圧延開始温度まで温
度待ちをした後、製品板厚まで制御圧延を行う。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】幅出し圧延終了後、制
御圧延開始直前パスにて、鋼板の長手方向板厚を一様と
すると、制御圧延に際して、必要な温度待ち中に、鋼板
先尾端部に過冷却が生じる。鋼板先尾端の過冷却は、制
御（仕上）圧延段階において、鋼板先尾端に生じる板厚
偏差及び材質偏差の原因となるという問題がある。
御圧延開始直前パスにて、鋼板の長手方向板厚を一様と
すると、制御圧延に際して、必要な温度待ち中に、鋼板
先尾端部に過冷却が生じる。鋼板先尾端の過冷却は、制
御（仕上）圧延段階において、鋼板先尾端に生じる板厚
偏差及び材質偏差の原因となるという問題がある。
【０００４】板厚偏差の改善策としては、特開昭６１−
３３７０３号公報に開示されているような、圧延機にロ
ードセルと圧延材の移動量検出器を設け、かみ込みから
かみ放しまでの圧延荷重を一定時間毎に検出し、その値
から板厚偏差を算出し、その結果を次の圧延のロール開
度に反映する厚板圧延方法がある。しかし、この方法に
よっても、板厚偏差の改善はなされたにしても、材質偏
差の問題は、何ら解決されない。
３３７０３号公報に開示されているような、圧延機にロ
ードセルと圧延材の移動量検出器を設け、かみ込みから
かみ放しまでの圧延荷重を一定時間毎に検出し、その値
から板厚偏差を算出し、その結果を次の圧延のロール開
度に反映する厚板圧延方法がある。しかし、この方法に
よっても、板厚偏差の改善はなされたにしても、材質偏
差の問題は、何ら解決されない。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明法は、前記問題点
を有利に解決するものであり、その主旨は、圧延材を、
幅出し圧延終了後、制御圧延開始前に長手方向に圧延す
る移送パスを含む鋼板の熱間での制御圧延において、幅
出し圧延完了後の制御圧延開始直前パスにて、鋼板先尾
端部の板厚を鋼板中央部より厚く残して圧延することに
より、制御圧延に際して必要な温度待ち中に生じる鋼板
先尾端部の過冷却を低減し、鋼板先尾端部に生じる板厚
偏差並びに材質偏差を低減することを特徴とする鋼板の
制御圧延法である。
を有利に解決するものであり、その主旨は、圧延材を、
幅出し圧延終了後、制御圧延開始前に長手方向に圧延す
る移送パスを含む鋼板の熱間での制御圧延において、幅
出し圧延完了後の制御圧延開始直前パスにて、鋼板先尾
端部の板厚を鋼板中央部より厚く残して圧延することに
より、制御圧延に際して必要な温度待ち中に生じる鋼板
先尾端部の過冷却を低減し、鋼板先尾端部に生じる板厚
偏差並びに材質偏差を低減することを特徴とする鋼板の
制御圧延法である。
【０００６】本発明法における、厚板材の熱間での制御
圧延のフローを図１に示す。圧延材を幅出し圧延開始厚
まで長手方向に圧延する調厚圧延後、９０°回転して、
幅方向に圧延する幅出し圧延を行い、さらに９０°回転
する。
圧延のフローを図１に示す。圧延材を幅出し圧延開始厚
まで長手方向に圧延する調厚圧延後、９０°回転して、
幅方向に圧延する幅出し圧延を行い、さらに９０°回転
する。
【０００７】幅出し圧延終了後、制御圧延開始直前まで
に行う長手方向圧延において、鋼板先尾端部の板厚を鋼
板中央部より厚く残して圧延を行った後の鋼板形状を図
２（Ａ）に示す。図２（Ａ）において、鋼板先尾端部の
板厚をＨ1 、鋼板中央部の板厚をＨ2 、鋼板長さをＬ、
鋼板先端部の板厚を厚く残した部位の長さをＬ1 、鋼板
後端部の板厚を厚く残した部位の長さをＬ2 とする。制
御（仕上）圧延終了後の鋼板形状を図２（Ｂ）に示す。
図２（Ｂ）において、鋼板長さをＬ′、鋼板先端側の鋼
板温度が鋼板中央部より著しく低下した部位の長さをＬ
1 ′、鋼板後端側の鋼板温度が鋼板中央部より著しく低
下した部位の長さをＬ2 ′とする。
に行う長手方向圧延において、鋼板先尾端部の板厚を鋼
板中央部より厚く残して圧延を行った後の鋼板形状を図
２（Ａ）に示す。図２（Ａ）において、鋼板先尾端部の
板厚をＨ1 、鋼板中央部の板厚をＨ2 、鋼板長さをＬ、
鋼板先端部の板厚を厚く残した部位の長さをＬ1 、鋼板
後端部の板厚を厚く残した部位の長さをＬ2 とする。制
御（仕上）圧延終了後の鋼板形状を図２（Ｂ）に示す。
図２（Ｂ）において、鋼板長さをＬ′、鋼板先端側の鋼
板温度が鋼板中央部より著しく低下した部位の長さをＬ
1 ′、鋼板後端側の鋼板温度が鋼板中央部より著しく低
下した部位の長さをＬ2 ′とする。
【０００８】ここで、Ｌ1 ′及びＬ2 ′は、鋼板サイズ
及び前工程までの温度履歴から経験的に決定する。ある
いは同一サイズ、同一工程の鋼板が連続して圧延される
場合には、先行して圧延された鋼板の長手方向温度分布
実績により、以降の鋼板のＬ1 ′，Ｌ2 ′を決定する。
及び前工程までの温度履歴から経験的に決定する。ある
いは同一サイズ、同一工程の鋼板が連続して圧延される
場合には、先行して圧延された鋼板の長手方向温度分布
実績により、以降の鋼板のＬ1 ′，Ｌ2 ′を決定する。
【０００９】このとき、図２（Ａ）におけるＬ1 及びＬ
2 を（１）式に従って決定する。 Ｌ1 ＝（Ｌ／Ｌ′）・Ｌ1 ′ Ｌ2 ＝（Ｌ／Ｌ′）・Ｌ2 ′ ……………………………………（１） Ｌ ：制御（仕上）圧延開始直前鋼板長さ Ｌ1 ：制御（仕上）圧延開始直前先端側板厚大の部位
長さ Ｌ2 ：制御（仕上）圧延開始直前後端側板厚大の部位
長さ Ｌ′ ：制御（仕上）圧延終了後鋼板長さ Ｌ1 ′：制御（仕上）圧延終了後先端側鋼板温度落ち部
位長さ Ｌ2 ′：制御（仕上）圧延終了後後端側鋼板温度落ち部
位長さ 図２における鋼板先尾端板厚Ｈ1 と鋼板中央部板厚Ｈ2
の差をΔＨとする。 ΔＨ＝Ｈ1 −Ｈ2 ………………………………………………（２）
2 を（１）式に従って決定する。 Ｌ1 ＝（Ｌ／Ｌ′）・Ｌ1 ′ Ｌ2 ＝（Ｌ／Ｌ′）・Ｌ2 ′ ……………………………………（１） Ｌ ：制御（仕上）圧延開始直前鋼板長さ Ｌ1 ：制御（仕上）圧延開始直前先端側板厚大の部位
長さ Ｌ2 ：制御（仕上）圧延開始直前後端側板厚大の部位
長さ Ｌ′ ：制御（仕上）圧延終了後鋼板長さ Ｌ1 ′：制御（仕上）圧延終了後先端側鋼板温度落ち部
位長さ Ｌ2 ′：制御（仕上）圧延終了後後端側鋼板温度落ち部
位長さ 図２における鋼板先尾端板厚Ｈ1 と鋼板中央部板厚Ｈ2
の差をΔＨとする。 ΔＨ＝Ｈ1 −Ｈ2 ………………………………………………（２）
【００１０】図３に板厚差ΔＨと、図２（Ａ）の形状に
圧延してから、制御圧延開始までの空冷において、鋼板
先尾端部の板厚を厚く残した部位と、鋼板中央部の温度
降下低減量の関係を示す。図３よりΔＨが大きい程、鋼
板先尾端部の温度降下低減の効果が大きいことがわか
る。又、ΔＨ＜５mmの場合、温度降下低減量は１０℃以
下となり、温度降下低減効果が期待できない。
圧延してから、制御圧延開始までの空冷において、鋼板
先尾端部の板厚を厚く残した部位と、鋼板中央部の温度
降下低減量の関係を示す。図３よりΔＨが大きい程、鋼
板先尾端部の温度降下低減の効果が大きいことがわか
る。又、ΔＨ＜５mmの場合、温度降下低減量は１０℃以
下となり、温度降下低減効果が期待できない。
【００１１】又、圧延工程能力から決定される最大可能
圧下量からΔＨ≦４０mmとなる。以上のことよりΔＨの
範囲は、 ５≦ΔＨ≦４０mm である。
圧下量からΔＨ≦４０mmとなる。以上のことよりΔＨの
範囲は、 ５≦ΔＨ≦４０mm である。
【００１２】
【実施例】下記表１に示す圧延材を用いて、本発明法に
より圧延を行った結果を図５に示す。
より圧延を行った結果を図５に示す。
【００１３】
【表１】
【００１４】図５の（１）に鋼板先尾端過冷却の低減効
果を示す。従来圧延法では、鋼板先尾端と鋼板中央部に
は、約５０℃の温度差が生じていたが、本発明法では、
温度差は約２５℃に低減された。
果を示す。従来圧延法では、鋼板先尾端と鋼板中央部に
は、約５０℃の温度差が生じていたが、本発明法では、
温度差は約２５℃に低減された。
【００１５】図５の（２）に鋼板先尾端板厚偏差の低減
効果を示す。鋼板先尾端過冷却の低減により、圧延中の
変形抵抗偏差が低減され、従来圧延法では、鋼板先尾端
と鋼板中央部には約６００μｍの板厚差が生じていた
が、本発明法では板厚差約３００μｍに低減された。
効果を示す。鋼板先尾端過冷却の低減により、圧延中の
変形抵抗偏差が低減され、従来圧延法では、鋼板先尾端
と鋼板中央部には約６００μｍの板厚差が生じていた
が、本発明法では板厚差約３００μｍに低減された。
【００１６】図５の（３）に鋼板先尾端材質偏差の低減
効果を示す。従来圧延法では、鋼板先尾端と鋼板中央部
には、Ｙ，Ｐで約１０kgf/mmの強度差が生じており、鋼
板先尾端から約４００mmが、強度許容範囲（５kgf/mm）
を満たさなかったのに対し、本発明法では、強度差は約
６kgf/mmに低減され、強度許容範囲を満たさない部位
は、鋼板先尾端から約１００mmと低減された。
効果を示す。従来圧延法では、鋼板先尾端と鋼板中央部
には、Ｙ，Ｐで約１０kgf/mmの強度差が生じており、鋼
板先尾端から約４００mmが、強度許容範囲（５kgf/mm）
を満たさなかったのに対し、本発明法では、強度差は約
６kgf/mmに低減され、強度許容範囲を満たさない部位
は、鋼板先尾端から約１００mmと低減された。
【００１７】
【発明の効果】圧延材を幅出し圧延終了後、制御圧延開
始前に長手方向に圧延する移送パスを含む鋼板の熱間で
の制御圧延において、幅出し圧延終了後の制御圧延開始
直前パスにて、鋼板先尾端部の板厚を鋼板中央部より厚
く残して圧延することにより、制御圧延に際して必要な
温度待ち中に生じる鋼板先尾端部の過冷却を低減し、鋼
板先尾端に生じる板厚偏差並びに材質偏差を低減でき
た。
始前に長手方向に圧延する移送パスを含む鋼板の熱間で
の制御圧延において、幅出し圧延終了後の制御圧延開始
直前パスにて、鋼板先尾端部の板厚を鋼板中央部より厚
く残して圧延することにより、制御圧延に際して必要な
温度待ち中に生じる鋼板先尾端部の過冷却を低減し、鋼
板先尾端に生じる板厚偏差並びに材質偏差を低減でき
た。
【図１】本発明法における厚板材制御圧延のフロー図。
【図２】（Ａ）が本発明法の先尾端部を厚く残した鋼板
の図、（Ｂ）が（Ａ）の鋼板を圧延した後の鋼板の図。
の図、（Ｂ）が（Ａ）の鋼板を圧延した後の鋼板の図。
【図３】鋼板の中央部と先尾端部との板厚差と先尾端部
の温度降下低減量を表した図。
の温度降下低減量を表した図。
【図４】従来の厚板材制御圧延のフロー図。
【図５】本発明法と従来法における、鋼板の長手方向の
（１）鋼板温度、（２）板厚、（３）強度の分布を表し
た図である。
（１）鋼板温度、（２）板厚、（３）強度の分布を表し
た図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 圧延材を、幅出し圧延終了後、制御圧延
開始前に長手方向に圧延する移送パスを含む、鋼板の熱
間での制御圧延において、幅出し圧延完了後の制御圧延
開始直前パスにて、鋼板先尾端部の板厚を鋼板中央部よ
り厚く残して圧延することにより、鋼板先尾端部に生じ
る板厚偏差並びに材質偏差を低減することを特徴とする
鋼板の制御圧延法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28909392A JPH06142709A (ja) | 1992-10-27 | 1992-10-27 | 長手方向の均質性に優れた鋼板の制御圧延法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28909392A JPH06142709A (ja) | 1992-10-27 | 1992-10-27 | 長手方向の均質性に優れた鋼板の制御圧延法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06142709A true JPH06142709A (ja) | 1994-05-24 |
Family
ID=17738716
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28909392A Withdrawn JPH06142709A (ja) | 1992-10-27 | 1992-10-27 | 長手方向の均質性に優れた鋼板の制御圧延法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06142709A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109092894A (zh) * | 2018-08-16 | 2018-12-28 | 天津忠旺铝业有限公司 | 一种生产宽幅包铝板的轧制方法 |
-
1992
- 1992-10-27 JP JP28909392A patent/JPH06142709A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109092894A (zh) * | 2018-08-16 | 2018-12-28 | 天津忠旺铝业有限公司 | 一种生产宽幅包铝板的轧制方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20000104 |