JPH0688296A - Ｚｎ−Ｎｉ系合金メッキの亜鉛供給方法と装置 - Google Patents
Ｚｎ−Ｎｉ系合金メッキの亜鉛供給方法と装置Info
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- JPH0688296A JPH0688296A JP23856592A JP23856592A JPH0688296A JP H0688296 A JPH0688296 A JP H0688296A JP 23856592 A JP23856592 A JP 23856592A JP 23856592 A JP23856592 A JP 23856592A JP H0688296 A JPH0688296 A JP H0688296A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 不溶性陽極を使用するZn−Ni合金電気メッキ
浴への金属Znの溶解、供給方式の確立。 【構成】 金属Znの表面をNiが被覆してしまうためZnの
溶解速度が減少することから、溶解槽において気体を吹
込み、さらに必要により溶解液をも吹付けて被覆Ni層を
除去するか、多孔化する。
浴への金属Znの溶解、供給方式の確立。 【構成】 金属Znの表面をNiが被覆してしまうためZnの
溶解速度が減少することから、溶解槽において気体を吹
込み、さらに必要により溶解液をも吹付けて被覆Ni層を
除去するか、多孔化する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、Zn−Ni系合金メッキに
おける亜鉛供給方法と装置、特に不溶性陽極を用いた酸
性浴によるZn−Ni系合金連続電気メッキにおける亜鉛供
給方法と装置に関する。
おける亜鉛供給方法と装置、特に不溶性陽極を用いた酸
性浴によるZn−Ni系合金連続電気メッキにおける亜鉛供
給方法と装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、自動車あるいは家電製品における
耐食性の更なる改善要求から、鋼材への電気メッキが広
く行われるようになってきた。特に、Zn−Ni系合金メッ
キは、その優れた耐食性から、自動車ボディ等用の鋼材
への適用が急速に進んでいる。こうした需要増に対応す
るため、近年、電気メッキラインの高速化、高電流密度
化が図られている他、電極替時間を短縮ないしは電極替
なしとすべく、従来の可溶性陽極から不溶性陽極への転
換が進んできている。
耐食性の更なる改善要求から、鋼材への電気メッキが広
く行われるようになってきた。特に、Zn−Ni系合金メッ
キは、その優れた耐食性から、自動車ボディ等用の鋼材
への適用が急速に進んでいる。こうした需要増に対応す
るため、近年、電気メッキラインの高速化、高電流密度
化が図られている他、電極替時間を短縮ないしは電極替
なしとすべく、従来の可溶性陽極から不溶性陽極への転
換が進んできている。
【０００３】ところで、不溶性陽極を用いる場合におい
ては、メッキによって消費される金属イオンを供給する
必要がある。特に、生産性の高い電気メッキラインにお
いては、金属イオンが多量に消費されるから、それを補
給するために金属イオンを多量に供給することが可能な
システムが切望される。
ては、メッキによって消費される金属イオンを供給する
必要がある。特に、生産性の高い電気メッキラインにお
いては、金属イオンが多量に消費されるから、それを補
給するために金属イオンを多量に供給することが可能な
システムが切望される。
【０００４】さらに、Zn−Ni系のような合金メッキの製
造においては、メッキ被膜の耐食性がメッキ浴中のZnと
Niのモル比に依存することから、モル比の変動に迅速に
対応するために、溶解性の優れた金属イオン供給システ
ムが必要となる。
造においては、メッキ被膜の耐食性がメッキ浴中のZnと
Niのモル比に依存することから、モル比の変動に迅速に
対応するために、溶解性の優れた金属イオン供給システ
ムが必要となる。
【０００５】このような要求に対応するために、電気メ
ッキ、特に合金電気メッキにおける金属イオン供給方式
としては、これまで金属塩の溶解による方式が多く採用
されてきた。
ッキ、特に合金電気メッキにおける金属イオン供給方式
としては、これまで金属塩の溶解による方式が多く採用
されてきた。
【０００６】しかし、近年、コスト低減を図るために、
亜鉛イオンの供給においては、金属塩にかわり、金属そ
れ自体、つまり金属塩を製造する前の電解精錬した金属
亜鉛を金属亜鉛供給源として用いるようになってきてい
る。
亜鉛イオンの供給においては、金属塩にかわり、金属そ
れ自体、つまり金属塩を製造する前の電解精錬した金属
亜鉛を金属亜鉛供給源として用いるようになってきてい
る。
【０００７】このような金属亜鉛を用いた供給方式で
は、金属亜鉛の溶解槽を別途設け、メッキ系からのメッ
キ液をこの溶解槽に循環させて金属亜鉛を溶解する方式
がとられている。この際の反応式は、式(1) のようにな
る。
は、金属亜鉛の溶解槽を別途設け、メッキ系からのメッ
キ液をこの溶解槽に循環させて金属亜鉛を溶解する方式
がとられている。この際の反応式は、式(1) のようにな
る。
【０００８】Zn＋2H+ → Zn2+＋H2 ・・・ (1) しかしながら、上式からも分かるように、水素過電圧の
高いZn上でこの反応の進行は極めて不利であり、この対
策として特開昭61−600 号公報に記述されているよう
に、ψNi (Niの水素過電圧) ＜ψZn (Znの水素過電圧)
であることを利用して、メッキ浴中へ５〜1000ppm のニ
ッケルイオンを存在させ、下記式(2) および(3) によっ
て示されるように、水素の発生は析出した微量ニッケル
上から行うことによって、Znの溶解を促進する方法が提
案されている。
高いZn上でこの反応の進行は極めて不利であり、この対
策として特開昭61−600 号公報に記述されているよう
に、ψNi (Niの水素過電圧) ＜ψZn (Znの水素過電圧)
であることを利用して、メッキ浴中へ５〜1000ppm のニ
ッケルイオンを存在させ、下記式(2) および(3) によっ
て示されるように、水素の発生は析出した微量ニッケル
上から行うことによって、Znの溶解を促進する方法が提
案されている。
【０００９】 Ni2+＋2e → Ni(亜鉛上) ・・・・(2) Zn → Zn 2 + ＋2e ・・・ (3) これらの式(2) 、(3) からも分かるように、これは亜鉛
上にNiが析出して、以後のZnの溶解を阻害することを意
味する。一方、また、Zn−Ni系合金メッキにおいては、
メッキ液を溶解液として使って金属亜鉛を溶解すると同
様に下記式(4) の反応により、金属亜鉛上にNiの析出が
起こり、この被膜が金属亜鉛の溶解速度を著しく低下さ
せる。
上にNiが析出して、以後のZnの溶解を阻害することを意
味する。一方、また、Zn−Ni系合金メッキにおいては、
メッキ液を溶解液として使って金属亜鉛を溶解すると同
様に下記式(4) の反応により、金属亜鉛上にNiの析出が
起こり、この被膜が金属亜鉛の溶解速度を著しく低下さ
せる。
【００１０】 Zn＋Ni2+→Zn2+＋Ni ・・・ (4) したがって、Zn−Ni系合金メッキにおいて、金属亜鉛を
亜鉛イオン供給用に使用する際には、特開昭63−238300
号公報に示されているように、Zn−Niメッキ浴中の遊離
硫酸を10〜20g/l に管理する等の方法が提案されている
が、そのようにしてメッキ浴の管理を行うことは極めて
難しく、実際の合金メッキラインへの応用には、問題が
あった。
亜鉛イオン供給用に使用する際には、特開昭63−238300
号公報に示されているように、Zn−Niメッキ浴中の遊離
硫酸を10〜20g/l に管理する等の方法が提案されている
が、そのようにしてメッキ浴の管理を行うことは極めて
難しく、実際の合金メッキラインへの応用には、問題が
あった。
【００１１】また、特開昭62−174400号公報には、金属
亜鉛の溶解を行うに当たって、粗面亜鉛金属板を層状に
配置させて溶解する技術が開示されているが、Zn−Ni系
合金メッキにおける金属亜鉛の溶解においては、粗面亜
鉛板を層状に配設しただけでは、金属亜鉛の溶解速度
は、経時的に低下し、また、飽和に達してもその溶解速
度は小さい。これは、すでに述べたように、Zn−Ni浴中
のNiによる皮膜が金属亜鉛上に析出するからであり、金
属亜鉛によるコスト低減を実現し、また溶解設備のコン
パクト化を実現するためには、積極的なNiあるいは合金
Ni層の除去が必要となる。
亜鉛の溶解を行うに当たって、粗面亜鉛金属板を層状に
配置させて溶解する技術が開示されているが、Zn−Ni系
合金メッキにおける金属亜鉛の溶解においては、粗面亜
鉛板を層状に配設しただけでは、金属亜鉛の溶解速度
は、経時的に低下し、また、飽和に達してもその溶解速
度は小さい。これは、すでに述べたように、Zn−Ni浴中
のNiによる皮膜が金属亜鉛上に析出するからであり、金
属亜鉛によるコスト低減を実現し、また溶解設備のコン
パクト化を実現するためには、積極的なNiあるいは合金
Ni層の除去が必要となる。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、Zn−
Ni合金電気メッキ浴への金属亜鉛の溶解、供給に際し、
金属亜鉛の表面をNiが被覆してしまうことによる金属亜
鉛の溶解速度の減少を阻止する金属亜鉛溶解、供給方法
および装置を提供することである。
Ni合金電気メッキ浴への金属亜鉛の溶解、供給に際し、
金属亜鉛の表面をNiが被覆してしまうことによる金属亜
鉛の溶解速度の減少を阻止する金属亜鉛溶解、供給方法
および装置を提供することである。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、Zn−Ni系
合金電気メッキ系へZnイオンを供給する場合の上述のよ
うな問題点を解決し、金属亜鉛を用いたZnイオンの溶
解、供給方式の実用化に向けて検討を重ねた。
合金電気メッキ系へZnイオンを供給する場合の上述のよ
うな問題点を解決し、金属亜鉛を用いたZnイオンの溶
解、供給方式の実用化に向けて検討を重ねた。
【００１４】その結果、酸性メッキ浴を用いたZn−Ni系
合金メッキにおいては、循環、回収されるメッキ浴であ
る溶解液に金属亜鉛を溶解する際に、溶解液内および溶
解液上から、金属亜鉛に酸素、空気、窒素等の気体を吹
き付けることで、金属亜鉛上に被覆したNi層が除去され
あるいは多孔化するため、金属亜鉛の溶解速度の低下が
見られず、金属亜鉛によるZnイオンの供給が可能である
ことを知り、本発明を完成した。
合金メッキにおいては、循環、回収されるメッキ浴であ
る溶解液に金属亜鉛を溶解する際に、溶解液内および溶
解液上から、金属亜鉛に酸素、空気、窒素等の気体を吹
き付けることで、金属亜鉛上に被覆したNi層が除去され
あるいは多孔化するため、金属亜鉛の溶解速度の低下が
見られず、金属亜鉛によるZnイオンの供給が可能である
ことを知り、本発明を完成した。
【００１５】ここに、本発明の要旨とするところは、不
溶性陽極を用いた酸性メッキ浴によるZn−Ni系合金連続
電気メッキにおける亜鉛供給方法であって、酸性メッキ
浴である溶解液に金属亜鉛を溶解するに際し、該溶解液
内あるいは溶解液面より、金属亜鉛に気体を吹き付け、
その金属亜鉛上に被覆したNi層あるいはNi合金層を除去
あるいは多孔化することで、該金属亜鉛の溶解を促進す
ることを特徴とするZn−Ni系合金メッキにおける亜鉛供
給方法である。
溶性陽極を用いた酸性メッキ浴によるZn−Ni系合金連続
電気メッキにおける亜鉛供給方法であって、酸性メッキ
浴である溶解液に金属亜鉛を溶解するに際し、該溶解液
内あるいは溶解液面より、金属亜鉛に気体を吹き付け、
その金属亜鉛上に被覆したNi層あるいはNi合金層を除去
あるいは多孔化することで、該金属亜鉛の溶解を促進す
ることを特徴とするZn−Ni系合金メッキにおける亜鉛供
給方法である。
【００１６】上記金属亜鉛上に被覆したNi層あるいはNi
合金層は、必要に応じ別途機械的に除去するようにして
もよい。その場合の機械的除去としてはブラシロールま
たはその他の機械的研磨手段により金属亜鉛表面を擦る
方法が考えられる。
合金層は、必要に応じ別途機械的に除去するようにして
もよい。その場合の機械的除去としてはブラシロールま
たはその他の機械的研磨手段により金属亜鉛表面を擦る
方法が考えられる。
【００１７】また、上記金属亜鉛溶解槽内の溶解液の流
量を１m3/min以上にし、金属亜鉛上に被覆したNi層ある
いはNi合金層の除去あるいは多孔化をさらに促進するよ
うにしてもよい。
量を１m3/min以上にし、金属亜鉛上に被覆したNi層ある
いはNi合金層の除去あるいは多孔化をさらに促進するよ
うにしてもよい。
【００１８】本発明は、さらに別の面からは、不溶性陽
極を用いた酸性メッキ浴によるZn−Ni系合金連続電気メ
ッキ系における亜鉛供給装置であって、該Zn−Ni系合金
連続電気メッキ系から回収された酸性メッキ浴である溶
解液と金属亜鉛とを収容する溶解槽と、該溶解槽に隣接
して設けられ、金属亜鉛を溶解した、前記溶解槽からの
オーバーフロー溶解液を一時的に収容するオーバーフロ
ー槽とから構成され、前記溶解槽には複数の気体噴流ノ
ズルおよび溶解液供給ノズルが設けられているZn−Ni系
合金メッキにおける亜鉛供給装置である。
極を用いた酸性メッキ浴によるZn−Ni系合金連続電気メ
ッキ系における亜鉛供給装置であって、該Zn−Ni系合金
連続電気メッキ系から回収された酸性メッキ浴である溶
解液と金属亜鉛とを収容する溶解槽と、該溶解槽に隣接
して設けられ、金属亜鉛を溶解した、前記溶解槽からの
オーバーフロー溶解液を一時的に収容するオーバーフロ
ー槽とから構成され、前記溶解槽には複数の気体噴流ノ
ズルおよび溶解液供給ノズルが設けられているZn−Ni系
合金メッキにおける亜鉛供給装置である。
【００１９】
【作用】以下、本発明の作用について、添付図面を参照
しながら説明する。図１は、本発明にかかるZn−Ni系合
金メッキ系への亜鉛供給装置の概略説明図であって、図
中、メッキ系とは別に設けられた亜鉛溶解槽１にはオー
バーフロー槽２が併設されており、オーバーフロー槽２
は仕切り板３によって仕切られている。金属亜鉛が十分
量溶解した溶解液はフィルタ４を経て、メッキ系を構成
するメッキタンク８に供給される。
しながら説明する。図１は、本発明にかかるZn−Ni系合
金メッキ系への亜鉛供給装置の概略説明図であって、図
中、メッキ系とは別に設けられた亜鉛溶解槽１にはオー
バーフロー槽２が併設されており、オーバーフロー槽２
は仕切り板３によって仕切られている。金属亜鉛が十分
量溶解した溶解液はフィルタ４を経て、メッキ系を構成
するメッキタンク８に供給される。
【００２０】亜鉛溶解槽１にはメッキ液供給ノズル5 お
よび気体ノズル6 が設けられており、槽内に例えば内周
壁に内部中心に向かって縦一列にならべたノズルを複数
設けられている。気体および溶解液は充填床の形態で配
置した金属亜鉛に衝突しながら、溶解を続ける。溶解槽
１の上部にはH2放散ブロア７が設けられている。本発明
の場合、ノズル５、６は同一構造とし、いずれも気体用
および溶解液用に適宜切り換えられるようにすることが
好ましい。
よび気体ノズル6 が設けられており、槽内に例えば内周
壁に内部中心に向かって縦一列にならべたノズルを複数
設けられている。気体および溶解液は充填床の形態で配
置した金属亜鉛に衝突しながら、溶解を続ける。溶解槽
１の上部にはH2放散ブロア７が設けられている。本発明
の場合、ノズル５、６は同一構造とし、いずれも気体用
および溶解液用に適宜切り換えられるようにすることが
好ましい。
【００２１】メッキタンク８から回収、供給されてくる
メッキ液は流量計９で定量され、溶解量を決定され、亜
鉛溶解槽１内に１またはそれ以上のノズル５を経て供給
される。
メッキ液は流量計９で定量され、溶解量を決定され、亜
鉛溶解槽１内に１またはそれ以上のノズル５を経て供給
される。
【００２２】次に、気体吹き込みおよび溶解液吹き込み
がそれぞれ金属亜鉛の溶解にどのように影響するかを評
価した。
がそれぞれ金属亜鉛の溶解にどのように影響するかを評
価した。
【００２３】気体によるNi層の除去および多孔化 本例の試験では、図２の金属亜鉛（寸法: 幅30mm、長さ
30mm、厚み１mm）を充填した溶解槽１を使用した。
30mm、厚み１mm）を充填した溶解槽１を使用した。
【００２４】この溶解槽１にメッキ液である溶解液を収
容して、これに金属亜鉛塊を投入し、一方ノズル６から
は気体( 空気、窒素、酸素等) を液内に吹き込む。金属
亜鉛を溶解した溶解液は溶解槽１からオーバーフロー
し、隣接されたオーバーフロー槽２に一時的に収容され
る。このオーバーフロー槽２からの溶解液は適宜フィル
タ４を経て、メッキ系に戻される。
容して、これに金属亜鉛塊を投入し、一方ノズル６から
は気体( 空気、窒素、酸素等) を液内に吹き込む。金属
亜鉛を溶解した溶解液は溶解槽１からオーバーフロー
し、隣接されたオーバーフロー槽２に一時的に収容され
る。このオーバーフロー槽２からの溶解液は適宜フィル
タ４を経て、メッキ系に戻される。
【００２５】溶解液の流れは、溶解槽内を通過した後、
オーバーフロー槽２に入り、メッキタンク( 図示せず)
に戻る方式をとった。気体ノズル６は、ステンレス配管
に50mm毎に開閉式のノズルを設けた。気体の圧力は、
０、５、10 kg/cm2 まで変化させた。気体の種類は、N2
および空気を用いた。
オーバーフロー槽２に入り、メッキタンク( 図示せず)
に戻る方式をとった。気体ノズル６は、ステンレス配管
に50mm毎に開閉式のノズルを設けた。気体の圧力は、
０、５、10 kg/cm2 まで変化させた。気体の種類は、N2
および空気を用いた。
【００２６】図３に気体圧と金属亜鉛溶解速度の関係を
示す。ここに、金属亜鉛の充填量は5000kg、溶解槽容量
は５m3、液循環量は１m3/minとした。また、気体ノズル
６は、全開とした。
示す。ここに、金属亜鉛の充填量は5000kg、溶解槽容量
は５m3、液循環量は１m3/minとした。また、気体ノズル
６は、全開とした。
【００２７】図３から明らかなように、溶解開始から時
間が経つにつれ、金属亜鉛の溶解速度は減少するが、気
体圧力０→５kg/cm2→10kg/cm2と気体圧の増加によっ
て、その減少の程度は抑制できることが分かる。好まし
くは２〜５kg/cm2である。
間が経つにつれ、金属亜鉛の溶解速度は減少するが、気
体圧力０→５kg/cm2→10kg/cm2と気体圧の増加によっ
て、その減少の程度は抑制できることが分かる。好まし
くは２〜５kg/cm2である。
【００２８】この理由として、本発明者らは、溶解した
金属亜鉛板のSEM 観察あるいはマッピングを行ったとこ
ろ、気体圧の増加につれて、金属亜鉛上のNi層が多孔化
していること、Ni層が薄くなっていることを確認した。
したがって、金属亜鉛上に気体を吹き付けることによっ
て、金属亜鉛上のNi層を多孔化あるいは除去し、金属亜
鉛の溶解を促進させることがわかる。
金属亜鉛板のSEM 観察あるいはマッピングを行ったとこ
ろ、気体圧の増加につれて、金属亜鉛上のNi層が多孔化
していること、Ni層が薄くなっていることを確認した。
したがって、金属亜鉛上に気体を吹き付けることによっ
て、金属亜鉛上のNi層を多孔化あるいは除去し、金属亜
鉛の溶解を促進させることがわかる。
【００２９】また、気体ノズルの位置について検討した
ところ、高さ方向の差異は認められなかった。また、N2
ガスを用いても同様の傾向が見られ、溶解速度の変化に
気体の種類による差異は認められなかった。
ところ、高さ方向の差異は認められなかった。また、N2
ガスを用いても同様の傾向が見られ、溶解速度の変化に
気体の種類による差異は認められなかった。
【００３０】機械的除去によるNi層の除去 図２と同様の溶解槽内に金属亜鉛板を浸漬した。本例で
は気体の吹込みを用いいなかった。代わりに、１時間毎
に研磨ブラシを用い、亜鉛板表面を研磨した。これによ
り金属Zn板の溶解速度は維持できることがわかった。
は気体の吹込みを用いいなかった。代わりに、１時間毎
に研磨ブラシを用い、亜鉛板表面を研磨した。これによ
り金属Zn板の溶解速度は維持できることがわかった。
【００３１】液流速度増大によるNi層の多孔化、溶解
除去 図２の溶解槽を使って実験を繰り返し、溶解槽に供給す
るメッキ液の流量と溶解速度の関係を求め、結果を図４
のグラフに示す。溶解液の吹込みは溶解槽の底部に設け
た１つのノズルによって行った。
除去 図２の溶解槽を使って実験を繰り返し、溶解槽に供給す
るメッキ液の流量と溶解速度の関係を求め、結果を図４
のグラフに示す。溶解液の吹込みは溶解槽の底部に設け
た１つのノズルによって行った。
【００３２】本例では気体ノズルからの気体吹込みは使
用していない。溶解速度の測定は、溶解開始から２時間
後のものを用いている。流量１m3/min以上で溶解速度の
増加が確認できた。これは、金属亜鉛上の多孔質なNi被
膜を通して、メッキ液の金属亜鉛との接触が大きくなる
ことの他に、Ni被膜の厚みが減少することによってい
る。
用していない。溶解速度の測定は、溶解開始から２時間
後のものを用いている。流量１m3/min以上で溶解速度の
増加が確認できた。これは、金属亜鉛上の多孔質なNi被
膜を通して、メッキ液の金属亜鉛との接触が大きくなる
ことの他に、Ni被膜の厚みが減少することによってい
る。
【００３３】同様にして、Ni被膜の厚みの測定を行った
ところ、溶解液の吹込み速度１m3/min以上の流速におい
て図５のようにNi被膜の厚みが減少していることがわか
った。
ところ、溶解液の吹込み速度１m3/min以上の流速におい
て図５のようにNi被膜の厚みが減少していることがわか
った。
【００３４】なお、金属亜鉛の充填形態、大きさは特に
制限ないが、好ましくは溶解槽に対し10〜40％程度、で
きるだけ金属亜鉛板どうしの接触がなく、そして金属亜
鉛の大きさは厚み１〜２mmが望ましい。次に、実施例に
よって本発明をさらに具体的に説明する。
制限ないが、好ましくは溶解槽に対し10〜40％程度、で
きるだけ金属亜鉛板どうしの接触がなく、そして金属亜
鉛の大きさは厚み１〜２mmが望ましい。次に、実施例に
よって本発明をさらに具体的に説明する。
【００３５】
【実施例】本例では図１に示す金属亜鉛溶解供給装置を
使用して、金属亜鉛の溶解試験を行った。亜鉛溶解槽１
の内容積15m3、空気圧2.0kg/cm2 とし、溶解槽内壁に気
体ノズル６およびメッキ液供給ノズル５をそれぞれ上面
から1.5m、３m 、４m の各位置に各側壁中央に取付け、
溶解操業を行った。
使用して、金属亜鉛の溶解試験を行った。亜鉛溶解槽１
の内容積15m3、空気圧2.0kg/cm2 とし、溶解槽内壁に気
体ノズル６およびメッキ液供給ノズル５をそれぞれ上面
から1.5m、３m 、４m の各位置に各側壁中央に取付け、
溶解操業を行った。
【００３６】その結果、気体吹込みと溶解液吹込みを行
うとともに、溶解槽内の金属亜鉛の充填度を20〜25％に
維持することによって、166 kg/Hr の溶解速度で安定し
て亜鉛イオン供給できることが分かった。溶解液の供給
量は５m3/minであった。また、エアーおよびメッキ液に
よるNiスラッジの影響が懸念されたが、６ヶ月間による
操業を行った結果、このような問題はなく、これらNi層
が再溶解していることがわかった。
うとともに、溶解槽内の金属亜鉛の充填度を20〜25％に
維持することによって、166 kg/Hr の溶解速度で安定し
て亜鉛イオン供給できることが分かった。溶解液の供給
量は５m3/minであった。また、エアーおよびメッキ液に
よるNiスラッジの影響が懸念されたが、６ヶ月間による
操業を行った結果、このような問題はなく、これらNi層
が再溶解していることがわかった。
【００３７】
【発明の効果】以上詳述してきたように、本発明にかか
る亜鉛溶解装置を使用することで、Zn−Ni系合金メッキ
製造において、金属Znの使用を可能として大幅なコスト
削減を達成できる。
る亜鉛溶解装置を使用することで、Zn−Ni系合金メッキ
製造において、金属Znの使用を可能として大幅なコスト
削減を達成できる。
【図１】本発明にかかる金属亜鉛供給装置の略式説明図
である。
である。
【図２】本発明の効果を実証する試験に用いた装置の同
じく略式説明図である。
じく略式説明図である。
【図３】試験結果を示すグラフである。
【図４】同じく試験結果を示すグラフである。
【図５】同じく試験結果を示すグラフである。
1 : 溶解槽 2 : オーバーフロー
槽 3 : 仕切り板 4 : フィルタ 5 : 供給ノズル 6 : 気体ノズル 7 : H2放散ブロア 8 : メッキタンク 9 : 流量計
槽 3 : 仕切り板 4 : フィルタ 5 : 供給ノズル 6 : 気体ノズル 7 : H2放散ブロア 8 : メッキタンク 9 : 流量計
Claims (4)
- 【請求項１】 不溶性陽極を用いた酸性メッキ浴による
Zn−Ni系合金連続電気メッキにおける亜鉛供給方法であ
って、酸性メッキ浴である溶解液に金属亜鉛を溶解する
に際し、該溶解液内あるいは溶解液面より、金属亜鉛に
気体を吹き付け、その金属亜鉛上に被覆したNi層あるい
はNi合金層を除去あるいは多孔化することで、該金属亜
鉛の溶解を促進することを特徴とするZn−Ni系合金メッ
キにおける亜鉛供給方法。 - 【請求項２】 請求項１記載の亜鉛供給方法において、
金属亜鉛上に被覆したNi層あるいはNi合金層を機械的に
除去することを特徴とするZn−Ni系合金メッキにおける
亜鉛供給方法。 - 【請求項３】 請求項１または２記載の亜鉛供給方法に
おいて、金属亜鉛溶解槽内の溶解液の流量を１m3/min以
上にし、金属亜鉛上に被覆したNi層あるいはNi合金層を
除去あるいは多孔化することを特徴とするZn−Ni系合金
メッキにおける亜鉛供給方法。 - 【請求項４】 不溶性陽極を用いた酸性メッキ浴による
Zn−Ni系合金連続電気メッキ系における亜鉛供給装置で
あって、該Zn−Ni系合金連続電気メッキ系から回収され
た酸性メッキ浴である溶解液と金属亜鉛とを収容する溶
解槽と、該溶解槽に隣接して設けられ、金属亜鉛を溶解
した、前記溶解槽からのオーバーフロー溶解液を一時的
に収容するオーバーフロー槽とから構成され、前記溶解
槽には複数の気体噴流ノズルおよび溶解液供給ノズルが
設けられているZn−Ni系合金メッキにおける亜鉛供給装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23856592A JP2636645B2 (ja) | 1992-09-07 | 1992-09-07 | Ｚｎ−Ｎｉ系合金メッキの亜鉛供給方法と装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23856592A JP2636645B2 (ja) | 1992-09-07 | 1992-09-07 | Ｚｎ−Ｎｉ系合金メッキの亜鉛供給方法と装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0688296A true JPH0688296A (ja) | 1994-03-29 |
| JP2636645B2 JP2636645B2 (ja) | 1997-07-30 |
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Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23856592A Expired - Fee Related JP2636645B2 (ja) | 1992-09-07 | 1992-09-07 | Ｚｎ−Ｎｉ系合金メッキの亜鉛供給方法と装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2636645B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013224467A (ja) * | 2012-04-20 | 2013-10-31 | Nippon Steel & Sumikin Engineering Co Ltd | 錫溶解装置および錫溶解方法 |
-
1992
- 1992-09-07 JP JP23856592A patent/JP2636645B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013224467A (ja) * | 2012-04-20 | 2013-10-31 | Nippon Steel & Sumikin Engineering Co Ltd | 錫溶解装置および錫溶解方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2636645B2 (ja) | 1997-07-30 |
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