JPH067711B2 - スピ−カ - Google Patents
スピ−カInfo
- Publication number
- JPH067711B2 JPH067711B2 JP19243085A JP19243085A JPH067711B2 JP H067711 B2 JPH067711 B2 JP H067711B2 JP 19243085 A JP19243085 A JP 19243085A JP 19243085 A JP19243085 A JP 19243085A JP H067711 B2 JPH067711 B2 JP H067711B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- voice coil
- diaphragm
- fixed
- speaker
- bellows
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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- Audible-Bandwidth Dynamoelectric Transducers Other Than Pickups (AREA)
- Obtaining Desirable Characteristics In Audible-Bandwidth Transducers (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明はボイスコイルの振幅を増幅して低音域での能率
向上と低歪化を図ったフルレンジ形のスピーカに関す
る。
向上と低歪化を図ったフルレンジ形のスピーカに関す
る。
従来の技術 近年のオーディオ機器は、半導体技術の進歩と高性能小
形回路部品の出現により著しく小形化が進んでいる。ス
ピーカシステムもホームユースや車載用システムを問わ
ず小形化が進んでいるが、低音域の音響特性に問題があ
る。即ちスピーカの軸上音圧(Pr)と振幅(X)は次式で与
えられる。
形回路部品の出現により著しく小形化が進んでいる。ス
ピーカシステムもホームユースや車載用システムを問わ
ず小形化が進んでいるが、低音域の音響特性に問題があ
る。即ちスピーカの軸上音圧(Pr)と振幅(X)は次式で与
えられる。
但し、ρＯは空気の密度、ωは振動角周波数、ａは振動
板の有効半径、ｒはスピーカとマイク間の距離、Ｖは振
動板の速度、Ｘは振動板の振幅、Ａは力係数、Ｅは信号
の入力電圧、ＲＥはスピーカの電圧抵抗、Ｍｓはスピー
カの振動系質量、Ｍａは空気の負荷質量、ＱＯは共振の
尖鋭度、Ｏは最低共振周波数、は周波数である。
板の有効半径、ｒはスピーカとマイク間の距離、Ｖは振
動板の速度、Ｘは振動板の振幅、Ａは力係数、Ｅは信号
の入力電圧、ＲＥはスピーカの電圧抵抗、Ｍｓはスピー
カの振動系質量、Ｍａは空気の負荷質量、ＱＯは共振の
尖鋭度、Ｏは最低共振周波数、は周波数である。
従って振動板の有効半径が小さくなると能率が低下す
る。また、振動板の振幅は２式より、Ｏ以上では周波
数の２乗の反比例するため、低音域では大きくなる。し
かし能率向上を図るためにボイスコイル巻幅を小さくす
ると、ボイスコイルの振幅が狭くなるために、低音域で
歪成分を発生する。大振幅可能な駆動方法として、コン
グボイスコイルを用いたスピーカがあるが、ボイスコイ
ル線輪長の利用率が悪くなり能率向上が図れなかった。
る。また、振動板の振幅は２式より、Ｏ以上では周波
数の２乗の反比例するため、低音域では大きくなる。し
かし能率向上を図るためにボイスコイル巻幅を小さくす
ると、ボイスコイルの振幅が狭くなるために、低音域で
歪成分を発生する。大振幅可能な駆動方法として、コン
グボイスコイルを用いたスピーカがあるが、ボイスコイ
ル線輪長の利用率が悪くなり能率向上が図れなかった。
そこで能率向上と低歪化を図るためには、小さなボイス
コイルの振幅を増幅して振動板に伝達する必要があり従
来の技術としては、例えば特開昭５６−１３１２９８号
公報に示されるようにシリンダー音響変成器を用いたも
のがあった。
コイルの振幅を増幅して振動板に伝達する必要があり従
来の技術としては、例えば特開昭５６−１３１２９８号
公報に示されるようにシリンダー音響変成器を用いたも
のがあった。
以下図面を参照しながら、上述した従来のスピーカにつ
いて説明する。
いて説明する。
第３図は振幅増幅機構を用いた従来のスピーカの断面を
示すものである。第３図において、１はセンターポール
２を有するボトムプレート、３は環状のマグネット、４
はトッププレートであり、ボトムプレート１とトッププ
レート４は、マグネット３を狭持して環状の磁気空隙５
を形成する。６はボイスコイルボビン７に巻回されたボ
イスコイルで、磁気空隙中５に振動可能なようにサスペ
ンション（図示せず）で保持されている。ボイスコイル
ボビン７の上端は閉じられ、断面積Ｓ１のピストンＡ８
を形成している。９は固定されたシリンダーで、一端は
ピストンＡ８が振動し、他端はピストンＡより断面積が
小面積Ｓ２のピストンＢ１０が振動するようになってい
る。これにより音響変成器を形成している１１は外周を
エッジ１２を介してフレーム（図示せず）に固着された
振動板で、その内周は前記ピストンＢの上端面に固着さ
れている。
示すものである。第３図において、１はセンターポール
２を有するボトムプレート、３は環状のマグネット、４
はトッププレートであり、ボトムプレート１とトッププ
レート４は、マグネット３を狭持して環状の磁気空隙５
を形成する。６はボイスコイルボビン７に巻回されたボ
イスコイルで、磁気空隙中５に振動可能なようにサスペ
ンション（図示せず）で保持されている。ボイスコイル
ボビン７の上端は閉じられ、断面積Ｓ１のピストンＡ８
を形成している。９は固定されたシリンダーで、一端は
ピストンＡ８が振動し、他端はピストンＡより断面積が
小面積Ｓ２のピストンＢ１０が振動するようになってい
る。これにより音響変成器を形成している１１は外周を
エッジ１２を介してフレーム（図示せず）に固着された
振動板で、その内周は前記ピストンＢの上端面に固着さ
れている。
第４図は第３図の構成のスピーカの機械系等価回路を示
したもので、以下その説明をする。駆動力Ｆ(N)は、磁
気空隙５中の磁束密度Ｂ(Wb/m2）と、ボイスコイル６の
有効線輪長ｌ(m)と、ボイスコイル６に流れる電流ｉ(A)
の積で与えられる。ZMEは、電磁制動抵抗でＡ2／REであ
る。ＭＤは、ボイスコイル６及びボイスコイルボビン７
等の駆動系の振動質量である。ＳＤはサスペンションの
スチフネスである。Ｓｐはシリンダー９内の容積をＷ
（m3）とすると、 で与えられる。ＭＲは、ピストンＢ１０や振動板１１等
の放音系の振動質量であり、ＳＲはエッジのスチフネス
を示す。MMa，RMaは振動板１１による空気の負荷質量と
放射抵抗である。駆動系と放音系は変成比Ｓ１：Ｓ２の
音響変成器で結合されている。
したもので、以下その説明をする。駆動力Ｆ(N)は、磁
気空隙５中の磁束密度Ｂ(Wb/m2）と、ボイスコイル６の
有効線輪長ｌ(m)と、ボイスコイル６に流れる電流ｉ(A)
の積で与えられる。ZMEは、電磁制動抵抗でＡ2／REであ
る。ＭＤは、ボイスコイル６及びボイスコイルボビン７
等の駆動系の振動質量である。ＳＤはサスペンションの
スチフネスである。Ｓｐはシリンダー９内の容積をＷ
（m3）とすると、 で与えられる。ＭＲは、ピストンＢ１０や振動板１１等
の放音系の振動質量であり、ＳＲはエッジのスチフネス
を示す。MMa，RMaは振動板１１による空気の負荷質量と
放射抵抗である。駆動系と放音系は変成比Ｓ１：Ｓ２の
音響変成器で結合されている。
以上のように構成された従来のスピーカについて以下そ
の動作を説明する。
の動作を説明する。
センターポール１を有するボトムプレート２と、マグネ
ット３と、トッププレート４で形成された磁気空隙５中
のボイスコイル６に信号電流を流すと、シリンダー９の
一端に振動可能なピストンＡ（断面積Ｓ１）８を形成す
るボイスコイルボビンが振動する。前記シリンダの他端
にはピストンＡより小さな断面積Ｓ２を有するピストン
Ｂ１０が振動可能なように配され、かつこのピストンＢ
には振動板１１の内周が固着されている。従ってボイス
コイル６がＸ１変位すると、振動板１１の変位Ｘ２は に増幅されることになる。振動速度についても同様に が言える。
ット３と、トッププレート４で形成された磁気空隙５中
のボイスコイル６に信号電流を流すと、シリンダー９の
一端に振動可能なピストンＡ（断面積Ｓ１）８を形成す
るボイスコイルボビンが振動する。前記シリンダの他端
にはピストンＡより小さな断面積Ｓ２を有するピストン
Ｂ１０が振動可能なように配され、かつこのピストンＢ
には振動板１１の内周が固着されている。従ってボイス
コイル６がＸ１変位すると、振動板１１の変位Ｘ２は に増幅されることになる。振動速度についても同様に が言える。
発明が解決しようとする問題点 しかしながら上記した構成では以下に示す問題点を有し
ていた。以下それを説明する。まず第４図の機械系等価
回路において音響変成器の１次側からみた放音系のイン
ピーダンスＺＲは次式で表わせる。
ていた。以下それを説明する。まず第４図の機械系等価
回路において音響変成器の１次側からみた放音系のイン
ピーダンスＺＲは次式で表わせる。
更に駆動点からみた全インピーダンスＺは となり、駆動系のボイスコイル６やピストンＡ８の振動
速度Ｖ１は、駆動力Ｆにより、Ｖ１＝Ｆ／Ｚで与えられ
る。
速度Ｖ１は、駆動力Ｆにより、Ｖ１＝Ｆ／Ｚで与えられ
る。
従って放音系のピストンＢ１０や振動板１１の振動速度
Ｖ２は となる。
Ｖ２は となる。
のとき、即ち より低い周波数では、 が成り立つが、ＯＨより高い周波数では、Ｖ２は小さ
くなってしまう。
くなってしまう。
換言すれば、シリンダー内の容積によるスティフネスＳ
Ｐが、ハイカットフィルタとして作用し、低温域専用の
スピーカになって、フルレンジスピーカとしては不都合
である。
Ｐが、ハイカットフィルタとして作用し、低温域専用の
スピーカになって、フルレンジスピーカとしては不都合
である。
本発明は上記問題点を鑑みてなされたものであり、ボイ
スコイルの振幅を増幅して低音域での能率向上と低歪化
を図ったフルレンジ形スピーカを提供するものである。
スコイルの振幅を増幅して低音域での能率向上と低歪化
を図ったフルレンジ形スピーカを提供するものである。
問題点を解決するための手段 この目的を達成するために本発明のスピーカは、磁気回
路に設けられた環状磁気空隙中に振動可能なように配設
されたボイスコイルと、前記ボイスコイルを巻回したボ
イスコイルに固着された第一の振動板と、前記振動板に
固着されたダストキャップと、前記磁気回路のセンター
ポール部に設けた透孔と、この透孔の背面側に設けた、
端面を閉じた伸縮自在な蛇腹状円筒体から音響変成器を
形成し、更に前記蛇腹状円筒体の閉じた端面側に固着さ
れた第２の振動板で構成されたものである。
路に設けられた環状磁気空隙中に振動可能なように配設
されたボイスコイルと、前記ボイスコイルを巻回したボ
イスコイルに固着された第一の振動板と、前記振動板に
固着されたダストキャップと、前記磁気回路のセンター
ポール部に設けた透孔と、この透孔の背面側に設けた、
端面を閉じた伸縮自在な蛇腹状円筒体から音響変成器を
形成し、更に前記蛇腹状円筒体の閉じた端面側に固着さ
れた第２の振動板で構成されたものである。
作用 この構成によるとボイスコイルに信号電流が加えられる
と、ボイスコイルに駆動力が発生し、第一の振動板が振
動するとともに、低音域においては、ボイスコイルボビ
ンと振動板及びダストキャップとセンターポールに孔け
た透孔と伸縮自在な蛇腹状円筒体からなる音響変成器に
おいて密閉空間の断面積の大きいボイスコイル側で変位
すと、断面積の小さい蛇腹状円筒体の変位が増幅されて
第２の振動板が振動する。従って、低音域が増強される
とともに、ロングボイスコイルを使うことなく低歪化が
可能で、フルレンジ形スピーカが実現できる。
と、ボイスコイルに駆動力が発生し、第一の振動板が振
動するとともに、低音域においては、ボイスコイルボビ
ンと振動板及びダストキャップとセンターポールに孔け
た透孔と伸縮自在な蛇腹状円筒体からなる音響変成器に
おいて密閉空間の断面積の大きいボイスコイル側で変位
すと、断面積の小さい蛇腹状円筒体の変位が増幅されて
第２の振動板が振動する。従って、低音域が増強される
とともに、ロングボイスコイルを使うことなく低歪化が
可能で、フルレンジ形スピーカが実現できる。
実施例 以下本発明の一実施例について図面を参照しながら説明
する。第１図は本発明の一実施例におけるスピーカの断
面積を示す。第１図において、１３はセンターポール１
４に透孔１５を有するボトムプレートである。１６はマ
グネットであり、１７はトッププレートである。ボトム
プレート１３とトッププレート１７はマグネット１６を
狭持して環状の磁気空隙１８を形成する。１９はフレー
ムであり、下端面はトッププレート１７に固着されてい
る。更にフレーム１９は、その上端面がリング状のフレ
ーム平坦部２０を有し、その中間部には部分的に透孔２
１を有する。磁気空隙１８中に振動可能なように配設さ
れたボイスコイル２２を巻回したボイスコイルボビン２
３は、ダンパー２４を介してフレーム１９に吊られてい
る。更にボイスコイルボビン２３の上端側に第１の振動
板２５の内周側が固着され、外周側はフレーム平坦部２
０の内周側に第１のエッジ２６を介して固着されてい
る。２７はダストキャップであり、その外周は第１の振
動板２５の内面に固着されている。２８はセンターポー
ル１４の透孔１５の背面側に固着された伸縮自在の蛇腹
状円筒体で自由端側は閉ざされている。この蛇腹状円筒
体２８の自由端には第２の振動板２９の内周側が固着さ
れ、外周側は第２のエッジ３０を介してフレーム１９の
最外周に固着されている。
する。第１図は本発明の一実施例におけるスピーカの断
面積を示す。第１図において、１３はセンターポール１
４に透孔１５を有するボトムプレートである。１６はマ
グネットであり、１７はトッププレートである。ボトム
プレート１３とトッププレート１７はマグネット１６を
狭持して環状の磁気空隙１８を形成する。１９はフレー
ムであり、下端面はトッププレート１７に固着されてい
る。更にフレーム１９は、その上端面がリング状のフレ
ーム平坦部２０を有し、その中間部には部分的に透孔２
１を有する。磁気空隙１８中に振動可能なように配設さ
れたボイスコイル２２を巻回したボイスコイルボビン２
３は、ダンパー２４を介してフレーム１９に吊られてい
る。更にボイスコイルボビン２３の上端側に第１の振動
板２５の内周側が固着され、外周側はフレーム平坦部２
０の内周側に第１のエッジ２６を介して固着されてい
る。２７はダストキャップであり、その外周は第１の振
動板２５の内面に固着されている。２８はセンターポー
ル１４の透孔１５の背面側に固着された伸縮自在の蛇腹
状円筒体で自由端側は閉ざされている。この蛇腹状円筒
体２８の自由端には第２の振動板２９の内周側が固着さ
れ、外周側は第２のエッジ３０を介してフレーム１９の
最外周に固着されている。
尚ボイスコイルボビン２３の内径断面積をＳ１′，蛇腹
状円筒体２８の平均内径面積をＳ２′とする。また上記
の構成により、ボイスコイルボビン２３と第１の振動板
２５と、ダストキャップ２７とセンターポール１と蛇腹
状円筒体２８は音響変成器を形成し、その容積をＷｐと
する。
状円筒体２８の平均内径面積をＳ２′とする。また上記
の構成により、ボイスコイルボビン２３と第１の振動板
２５と、ダストキャップ２７とセンターポール１と蛇腹
状円筒体２８は音響変成器を形成し、その容積をＷｐと
する。
第２図は第１図の構成のスピーカの機械系等価回路であ
る。駆動力Ｆ及び磁気制動抵抗ZMEは従来例に示したも
のと同じである。ＭＦ′はボイスコイル２２やボイスコ
イルボビン２３や第１の振動板２５等の振動質量であ
る。ＳＦ′はダンパー２４や第１のエッジ２６のスチフ
ネスである。
る。駆動力Ｆ及び磁気制動抵抗ZMEは従来例に示したも
のと同じである。ＭＦ′はボイスコイル２２やボイスコ
イルボビン２３や第１の振動板２５等の振動質量であ
る。ＳＦ′はダンパー２４や第１のエッジ２６のスチフ
ネスである。
MMa1′，RMa1′は第１の振動板２５による空気の負荷質
量と放射抵抗である。Ｓｐ′は前記の空間Ｗｐによるス
チフネスで で与えられる。ボイスコイル２３と蛇腹状円筒体２８の
各々の断面積Ｓ１′，Ｓ２′を変成比とする音響変成器
の２次側には、第２の振動板２９と蛇腹状円筒体２８等
の振動質量MW′と、第２のエッジのスチフネスSW′と、
第２の振動板による空気の負荷質量MMa2′，放射抵抗R
Ma2′が直列に入る。
量と放射抵抗である。Ｓｐ′は前記の空間Ｗｐによるス
チフネスで で与えられる。ボイスコイル２３と蛇腹状円筒体２８の
各々の断面積Ｓ１′，Ｓ２′を変成比とする音響変成器
の２次側には、第２の振動板２９と蛇腹状円筒体２８等
の振動質量MW′と、第２のエッジのスチフネスSW′と、
第２の振動板による空気の負荷質量MMa2′，放射抵抗R
Ma2′が直列に入る。
以上のように構成されたスピーカについて以下その動作
を説明する。
を説明する。
第２図において、音響変成器の１次側からみた第２の振
動板２９側のインピーダンスZW′は次式で与えられる。
動板２９側のインピーダンスZW′は次式で与えられる。
これと並列に挿入される前記空間の容積Ｗｐによるスチ
フネスＳｐ′のインピーダンス は、 の周波数より低い領域では、 は無視しても良い。従って、第１の振動板２５の振動速
度Ｖ１，及び第２の振動板２９の振動速度Ｖ２８式，９
式で与えられる。
フネスＳｐ′のインピーダンス は、 の周波数より低い領域では、 は無視しても良い。従って、第１の振動板２５の振動速
度Ｖ１，及び第２の振動板２９の振動速度Ｖ２８式，９
式で与えられる。
ただし、ＺXXは、 である。
故に第１の振動板２５による音圧｜Ｐｒ１｜及び第２の
振動板２９による音圧｜Ｐｒ２｜は各々次式となる。
振動板２９による音圧｜Ｐｒ２｜は各々次式となる。
ここでa1,a2はそれぞれ第１，第２の振動板の有効半径
であり、a2＞a1，｜Ｖ２｜＞｜Ｖ１｜であるから、(7)
式で与えられるＯＨ′の周波数以下では、第２の振動
板による音圧が支配的である。ＯＨ ′の周波数以上では、スチフネスＳｐ′がハイカ
ットの作用をし、変成器の２次側の振動速度Ｖ２は微少
となる。
であり、a2＞a1，｜Ｖ２｜＞｜Ｖ１｜であるから、(7)
式で与えられるＯＨ′の周波数以下では、第２の振動
板による音圧が支配的である。ＯＨ ′の周波数以上では、スチフネスＳｐ′がハイカ
ットの作用をし、変成器の２次側の振動速度Ｖ２は微少
となる。
従って、この領域での音圧は｜Ｐｒ｜は、 但し である。
以上のように本実施例によれば、磁気回路に設けられた
環状磁気空隙１８中に振動可能なように配設されたボイ
スコイル２２と、ボイスコイル２２を巻回したボイスコ
イルボビン２３に固着された第１の振動板２５と、前記
振動板に固着されたダストキャップ２７と、磁気回路の
センターポール１４に設けた透孔１５と、この透孔１５
の背面側に設けた、自由端面を閉じた伸縮自在な蛇腹状
円筒体２８から音響変成器を形成し蛇腹状円筒体２８の
閉じた自由端側に固着された第２の振動板２９からスピ
ーカを構成することにより、低音域の能率向上と低歪下
が図られたフルレンジ形スピーカが実現できる。
環状磁気空隙１８中に振動可能なように配設されたボイ
スコイル２２と、ボイスコイル２２を巻回したボイスコ
イルボビン２３に固着された第１の振動板２５と、前記
振動板に固着されたダストキャップ２７と、磁気回路の
センターポール１４に設けた透孔１５と、この透孔１５
の背面側に設けた、自由端面を閉じた伸縮自在な蛇腹状
円筒体２８から音響変成器を形成し蛇腹状円筒体２８の
閉じた自由端側に固着された第２の振動板２９からスピ
ーカを構成することにより、低音域の能率向上と低歪下
が図られたフルレンジ形スピーカが実現できる。
発明の効果 本発明は、磁気回路に設けられた環状磁気空隙中で振動
するボイスコイルを巻回したボイスコイルボビンと、そ
れに固着された第１の振動板と、前記第１の振動板に固
着されたダストキャップと、前記磁気回路のセンターポ
ール部に設けた透孔と、この透孔の背面側に固着され
た、自由端面を閉じた伸縮自在な蛇腹状円筒体から音響
変成器を形成し、前記蛇復状円筒体の自由端側に固着さ
れた第２の振動板を設けたスピーカを構成することによ
り、第一の振動板で全帯域再生を行ない、更に第２の振
動板で高能率かつ低歪な低音域再生を実現することがで
きるものである。
するボイスコイルを巻回したボイスコイルボビンと、そ
れに固着された第１の振動板と、前記第１の振動板に固
着されたダストキャップと、前記磁気回路のセンターポ
ール部に設けた透孔と、この透孔の背面側に固着され
た、自由端面を閉じた伸縮自在な蛇腹状円筒体から音響
変成器を形成し、前記蛇復状円筒体の自由端側に固着さ
れた第２の振動板を設けたスピーカを構成することによ
り、第一の振動板で全帯域再生を行ない、更に第２の振
動板で高能率かつ低歪な低音域再生を実現することがで
きるものである。
第１図は本発明の一実施例におけるスピーカの断面図、
第２図は第１図に示すスピーカの機械系の等価回路図、
第３図は従来のスピーカの断面図、第４図は第３図に示
すスピーカの機械系等価回路図である。 １４……センターポール、１５……透孔、２３……ボイ
スコイルボビン、２５……第１の振動板、２７……ダス
トキャップ、２８……蛇腹状円筒体、２９……第２の振
動板。
第２図は第１図に示すスピーカの機械系の等価回路図、
第３図は従来のスピーカの断面図、第４図は第３図に示
すスピーカの機械系等価回路図である。 １４……センターポール、１５……透孔、２３……ボイ
スコイルボビン、２５……第１の振動板、２７……ダス
トキャップ、２８……蛇腹状円筒体、２９……第２の振
動板。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 村田 耕作 大阪府門真市大字門真1006番地 松下電器 産業株式会社内 (72)発明者 佐伯 周二 大阪府門真市大字門真1006番地 松下電器 産業株式会社内 (72)発明者 家城 満 大阪府門真市大字門真1006番地 松下電器 産業株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】磁気回路に設けられた環状磁気空隙中に振
動可能なように配設されたボイスコイルと、前記ボイス
コイルを巻回したボイスコイルボビンに固着された第１
の振動板と、前記第１の振動板に固着されたダストキャ
ップと、前記磁気回路のセンターポール部に設けた透孔
と、この透孔の背面側に固着された、自由端面を閉じた
伸縮自在な蛇腹状円筒体から音響変成器を形成し、更に
前記蛇復状円筒体の閉じた自由端面側に固着された第２
の振動板を設けたことを特徴とするスピーカ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19243085A JPH067711B2 (ja) | 1985-08-30 | 1985-08-30 | スピ−カ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19243085A JPH067711B2 (ja) | 1985-08-30 | 1985-08-30 | スピ−カ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6251900A JPS6251900A (ja) | 1987-03-06 |
| JPH067711B2 true JPH067711B2 (ja) | 1994-01-26 |
Family
ID=16291178
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19243085A Expired - Lifetime JPH067711B2 (ja) | 1985-08-30 | 1985-08-30 | スピ−カ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH067711B2 (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005252924A (ja) * | 2004-03-08 | 2005-09-15 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | スピーカ |
| JP2005252922A (ja) | 2004-03-08 | 2005-09-15 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | スピーカ及びその製造方法 |
| KR100646041B1 (ko) * | 2005-01-20 | 2006-11-14 | 이인희 | 현장음을 구현하는 스피커 |
| CN103209377B (zh) * | 2013-03-19 | 2016-02-17 | 歌尔声学股份有限公司 | 多功能扬声器 |
| CN103297904B (zh) * | 2013-05-18 | 2015-09-02 | 歌尔声学股份有限公司 | 一种双振膜扬声器模组 |
| JP6986365B2 (ja) * | 2016-08-23 | 2021-12-22 | アルパイン株式会社 | 車載用スピーカシステム |
| EP3922045A1 (en) | 2019-02-07 | 2021-12-15 | Mayht Holding B.V. | In line damper bellows dual opposing driver speaker |
-
1985
- 1985-08-30 JP JP19243085A patent/JPH067711B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6251900A (ja) | 1987-03-06 |
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