JPH0675023B2 - 光ファイバの接続損失推定法 - Google Patents
光ファイバの接続損失推定法Info
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- JPH0675023B2 JPH0675023B2 JP63020022A JP2002288A JPH0675023B2 JP H0675023 B2 JPH0675023 B2 JP H0675023B2 JP 63020022 A JP63020022 A JP 63020022A JP 2002288 A JP2002288 A JP 2002288A JP H0675023 B2 JPH0675023 B2 JP H0675023B2
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- G02B6/255—Splicing of light guides, e.g. by fusion or bonding
- G02B6/2555—Alignment or adjustment devices for aligning prior to splicing
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- G—PHYSICS
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- G01B11/00—Measuring arrangements characterised by the use of optical techniques
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- G01B11/27—Measuring arrangements characterised by the use of optical techniques for measuring angles or tapers; for testing the alignment of axes for testing the alignment of axes
- G01B11/272—Measuring arrangements characterised by the use of optical techniques for measuring angles or tapers; for testing the alignment of axes for testing the alignment of axes using photoelectric detection means
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- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01M—TESTING STATIC OR DYNAMIC BALANCE OF MACHINES OR STRUCTURES; TESTING OF STRUCTURES OR APPARATUS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01M11/00—Testing of optical apparatus; Testing structures by optical methods not otherwise provided for
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- G01M11/37—Testing of optical devices, constituted by fibre optics or optical waveguides in which light is projected perpendicularly to the axis of the fibre or waveguide for monitoring a section thereof
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Description
この発明は光ファイバの突合せ部を加熱して融着接続し
た接続部の損失を推定する方法に関する。
た接続部の損失を推定する方法に関する。
単一モード光ファイバの加入者光線路網への導入に向け
て、多心テープ心線の各光ファイバをＶ溝接続法により
軸調心を行なわずに一括融着接続する簡易な接続法が研
究されている。この場合、接続損失が大きいと判断され
たものは再度接続をやり直すことになるが、重要なのは
その接続損失の評価法である。 従来では実際に接続部に光を通してみてそのパワーを測
定するパワーモニター法が用いられていたが、作業性向
上の点から現在では接続部の外形の観測により接続損失
を推定する方法が主流になりつつある（D.MARCUSE "LOS
S ANALYSIS OF SINGLE MODE FIBER SPLICES" BSTJ,Vol.
56 No.5 1977、山崎悟他「単一モード光ファイバの簡易
接続法」昭和62年電子情報通信学会総合全国大会No.210
8、石倉昭彦他「加入者系単一モードファイバの性属損
失要因分析」昭和62年電子情報通信学会総合全国大会N
o.2100、井出敦志他「画像によるSM多心光ファイバの接
続損失保証法」昭和62年電子情報通信学会総合全国大会
No.2101）。 接続損失増加を引き起こす要因としては、軸ずれ、
角度ずれ、逆相コア歪、同相コア歪が考えられる。
軸ずれは第８図Ａに示すように２つの光ファイバの軸が
ずれた状態で融着され、接続部において光ファイバ１の
コア２がずれた状態になったものである。Ｖ溝へ光ファ
イバをセットするときの軸ずれに加熱不足が加わるとこ
のような軸ずれが生じる。軸ずれ量をＸとすると、スポ
ットサイズをＷとして、接続損失α１は α１＝4.34＊（X/W）２ で与えあれることが知られている。 角度ずれは第８図Ｂのようなもので、切断端面の不良と
押し込み過多とにより生じる。この角度ずれ量をθ（DE
G）とすると、コア２の屈折率をn2、光の波長をλ、ス
ポットサイズをＷとして、この角度ずれによる接続損失
α２は、 α２＝10log［EXP｛−（π2n2W/180λ）２θ２｝］ ＝4.34＊0.0948＊θ２ で与えられる。なおλ＝1.3μｍ、Ｗ＝５μｍ、n2＝1.4
6としている。 逆相のコア歪とは第８図Ｃのようにコア２が接続部で逆
方向へ曲がる歪をさす。これは、Ｖ溝へ光ファイバをセ
ットするときに軸ずれがあり、そのまま融着されて第９
図Ａに示すようになり、その後十分な加熱がなされ、表
面張力によって外形の段差が解消されるようになったと
きに第９図Ｂに示すように接続部のコア２が局部的に曲
げられるようになるので生じる。 同層のコア歪とは第８図Ｄのようにコア２が接続部で同
方向へ曲がる歪をさす。切断端面不良や押し込み不足に
より生じる。つまり切断端面のなす角度が大きかったり
押し込みが足りなくて接続部の外形にくびれが生じる
と、その後の加熱によってガラスが溶融したとき表面張
力でこのくびれに溶融したガラスが流れ込んでコア２を
曲げる。
て、多心テープ心線の各光ファイバをＶ溝接続法により
軸調心を行なわずに一括融着接続する簡易な接続法が研
究されている。この場合、接続損失が大きいと判断され
たものは再度接続をやり直すことになるが、重要なのは
その接続損失の評価法である。 従来では実際に接続部に光を通してみてそのパワーを測
定するパワーモニター法が用いられていたが、作業性向
上の点から現在では接続部の外形の観測により接続損失
を推定する方法が主流になりつつある（D.MARCUSE "LOS
S ANALYSIS OF SINGLE MODE FIBER SPLICES" BSTJ,Vol.
56 No.5 1977、山崎悟他「単一モード光ファイバの簡易
接続法」昭和62年電子情報通信学会総合全国大会No.210
8、石倉昭彦他「加入者系単一モードファイバの性属損
失要因分析」昭和62年電子情報通信学会総合全国大会N
o.2100、井出敦志他「画像によるSM多心光ファイバの接
続損失保証法」昭和62年電子情報通信学会総合全国大会
No.2101）。 接続損失増加を引き起こす要因としては、軸ずれ、
角度ずれ、逆相コア歪、同相コア歪が考えられる。
軸ずれは第８図Ａに示すように２つの光ファイバの軸が
ずれた状態で融着され、接続部において光ファイバ１の
コア２がずれた状態になったものである。Ｖ溝へ光ファ
イバをセットするときの軸ずれに加熱不足が加わるとこ
のような軸ずれが生じる。軸ずれ量をＸとすると、スポ
ットサイズをＷとして、接続損失α１は α１＝4.34＊（X/W）２ で与えあれることが知られている。 角度ずれは第８図Ｂのようなもので、切断端面の不良と
押し込み過多とにより生じる。この角度ずれ量をθ（DE
G）とすると、コア２の屈折率をn2、光の波長をλ、ス
ポットサイズをＷとして、この角度ずれによる接続損失
α２は、 α２＝10log［EXP｛−（π2n2W/180λ）２θ２｝］ ＝4.34＊0.0948＊θ２ で与えられる。なおλ＝1.3μｍ、Ｗ＝５μｍ、n2＝1.4
6としている。 逆相のコア歪とは第８図Ｃのようにコア２が接続部で逆
方向へ曲がる歪をさす。これは、Ｖ溝へ光ファイバをセ
ットするときに軸ずれがあり、そのまま融着されて第９
図Ａに示すようになり、その後十分な加熱がなされ、表
面張力によって外形の段差が解消されるようになったと
きに第９図Ｂに示すように接続部のコア２が局部的に曲
げられるようになるので生じる。 同層のコア歪とは第８図Ｄのようにコア２が接続部で同
方向へ曲がる歪をさす。切断端面不良や押し込み不足に
より生じる。つまり切断端面のなす角度が大きかったり
押し込みが足りなくて接続部の外形にくびれが生じる
と、その後の加熱によってガラスが溶融したとき表面張
力でこのくびれに溶融したガラスが流れ込んでコア２を
曲げる。
しかしながら、従来の外形観測からの推定法では、軸ず
れや角度ずれによる接続損失はある程度の精度で推定で
きるものの、逆相のコア歪による接続損失は精度良く推
定できないという問題がある。 この発明は、逆相のコア歪による接続損失を精度高く推
定できる光ファイバの接続損失推定法を提供することを
第１の目的とする。 また、逆相のコア歪による接続損失に加えて、軸ずれに
よる接続損失や角度ずれによる接続損失を含めた全体の
接続損失を精度高く推定できる光ファイバの接続損失推
定法を提供することを第２の目的とする。
れや角度ずれによる接続損失はある程度の精度で推定で
きるものの、逆相のコア歪による接続損失は精度良く推
定できないという問題がある。 この発明は、逆相のコア歪による接続損失を精度高く推
定できる光ファイバの接続損失推定法を提供することを
第１の目的とする。 また、逆相のコア歪による接続損失に加えて、軸ずれに
よる接続損失や角度ずれによる接続損失を含めた全体の
接続損失を精度高く推定できる光ファイバの接続損失推
定法を提供することを第２の目的とする。
上記第１の目的を達成するため、この発明の光ファイバ
の接続損失推定法では、光ファイバの突合せ部を加熱し
て融着接続した接続部の外形を観測して光ファイバの加
熱直後以前の軸ずれ量と加熱終了後の軸ずれ量とを計測
し、光ファイバの加熱直後以前の軸ずれ量と加熱終了後
の軸ずれ量との差から、あらかじめ求めておいた相関関
係式を用いて逆相コア歪による接続損失を推定すること
を特徴としている。ここで加熱直後とは、加熱によって
ガラスが溶融しその表面張力が未だ十分に働かないとき
であり、通常の放電パワーの放電加熱では加熱し始めて
から２秒程度以下である。そしてこの加熱直後以前とい
うのは、加熱直後の時点及び、この加熱直後の時点より
も時間的に先行する期間つまり加熱を開始するよりも前
をも含む期間をいう。 第２の目的を達成するため、この発明の光ファイバの接
続損失推定法では、光ファイバの突合せ部を加熱して融
着接続した接続部の外形を観測して、該接続部における
光ファイバの加熱直後以前の軸ずれ量と加熱終了後の軸
ずれ量と加熱終了後の角度ずれ量とを計測し、加熱終了
後の軸ずれ量から所定の推定式を用いて接続損失を算出
するとともに、加熱終了後の角度ずれ量から他の所定の
推定式を用いて接続損失を算出し、さらに加熱直後以前
の軸ずれ量と加熱終了後の軸ずれ量との咲からあらかじ
め求めておいた相関関係式を用いて逆相コア歪による接
続損失を算出して、これら三者の接続損失を加算するこ
とにより全体の接続損失を推定することを特徴とする。 さらに、単一モード光ファイバの多心心線の各々を一括
融着接続する場合にこの接続損失推定法を用いれば、接
続作業をきわめて能率的に行なうことができ、好まし
い。
の接続損失推定法では、光ファイバの突合せ部を加熱し
て融着接続した接続部の外形を観測して光ファイバの加
熱直後以前の軸ずれ量と加熱終了後の軸ずれ量とを計測
し、光ファイバの加熱直後以前の軸ずれ量と加熱終了後
の軸ずれ量との差から、あらかじめ求めておいた相関関
係式を用いて逆相コア歪による接続損失を推定すること
を特徴としている。ここで加熱直後とは、加熱によって
ガラスが溶融しその表面張力が未だ十分に働かないとき
であり、通常の放電パワーの放電加熱では加熱し始めて
から２秒程度以下である。そしてこの加熱直後以前とい
うのは、加熱直後の時点及び、この加熱直後の時点より
も時間的に先行する期間つまり加熱を開始するよりも前
をも含む期間をいう。 第２の目的を達成するため、この発明の光ファイバの接
続損失推定法では、光ファイバの突合せ部を加熱して融
着接続した接続部の外形を観測して、該接続部における
光ファイバの加熱直後以前の軸ずれ量と加熱終了後の軸
ずれ量と加熱終了後の角度ずれ量とを計測し、加熱終了
後の軸ずれ量から所定の推定式を用いて接続損失を算出
するとともに、加熱終了後の角度ずれ量から他の所定の
推定式を用いて接続損失を算出し、さらに加熱直後以前
の軸ずれ量と加熱終了後の軸ずれ量との咲からあらかじ
め求めておいた相関関係式を用いて逆相コア歪による接
続損失を算出して、これら三者の接続損失を加算するこ
とにより全体の接続損失を推定することを特徴とする。 さらに、単一モード光ファイバの多心心線の各々を一括
融着接続する場合にこの接続損失推定法を用いれば、接
続作業をきわめて能率的に行なうことができ、好まし
い。
逆相のコア歪は上に説明したように第９図A,Bのメカニ
ズムで生じる。そこで、加熱融着直後または加熱する以
前に軸ずれを測定し、さらに加熱終了後に軸ずれ量を測
定して、これらの軸ずれ量の差を求めれば、この差Ｙを
コア歪量とすることができる。そしてこのコア歪量Ｙは
接続損失を推定するための指標となると考えられる。 そこで、コア歪量Ｙとコア歪による接続損失との関係を
求めるため、光ファイバの融着接続に関して多くの実験
を繰り返してそれらの接続損失データをパワーモニター
法によって収集してみた。この場合、一つの融着接続部
には軸ずれ、角度ずれ、同相または逆相のコア歪の一つ
または複数が混在しているものと考えられ（もちろんこ
れらがなくて完全に接続されたものもあるが）、そのた
め一つの融着接続部について得られたデータは接続部
の、軸ずれ、角度ずれ、コア歪などによる全体の接続損
失を示している。同相のコア歪は接続損失を著しく増大
させるので、これをも含めて接続損失を推定すること
は、推定精度を悪化させるおそれが強いため、同相のコ
ア歪が生じたものは除去する（最初からそのような同相
コア歪を生じると考えられるものは融着接続しないこと
としてもよいし、この場合はあらかじめ相関関係式を得
るためにデータを収集しているのであるから顕微鏡など
を用いて融着接続部を一つずつ観察して同相コア歪を生
じているものを除くこととしてもよい）。 すると、一つの融着接続部において生じる全体の接続損
失は、軸ずれによる接続損失と、角度ずれによる接続損
失と、逆相のコア歪による接続損失とを加算したもので
あり、一つの接続部について測定した接続損失データは
これらが含まれた全体の接続損失を示すことになると考
えられる。 一方、軸ずれによる接続損失と、角度ずれによる接続損
失は上記のように推定できるため、これらを測定データ
から差し引く。こうして逆相のコア歪による接続損失を
実験的に求め、コア歪量と組み合わせると、第１図のよ
うな結果が得られた。 したがって、この結果から回帰直線を求めると、逆相の
コア歪の場合コア歪量Ｙに体する接続損失α３は、 α３＝0.01484Y となる。そこで、このようにしてあらかじめ求めておい
た相関関係式を用いれば、溶融接続部における光ファイ
バの加熱直後以前の軸ずれ量と加熱終了後の軸ずれ量と
を計測し、光ファイバの加熱直後以前の軸ずれ量と加熱
終了後の軸ずれ量との差Ｙ（コア歪量）から、逆相コア
歪による接続損失を算出できる。この場合、単なる外形
観測だけではコア歪が同相か逆相かは分からないが、経
験的に光ファイバの切断端面の角度が大きいものを融着
接続すると同相コア歪が生じやすいことが分かっている
ため、このような切断端面の角度が大きい光ファイバに
ついては融着接続しないこととして除外しておけばよ
い。つまりこのように切断端面の角度が大きい光ファイ
バは融着接続しないこととすることにより、、同相コア
歪が発生しないものと考えて、実際上支障がない。 また、全体の接続損失は、軸ずれによる接続損失α
１と、角度ずれによる接続損失α２と、逆相のコア歪に
よる接続損失α３とを加算したものであるから、これら
を別個に算出して加算し、 α＝α１＋α２＋α３ により全体の全体損失αを推定できる。
ズムで生じる。そこで、加熱融着直後または加熱する以
前に軸ずれを測定し、さらに加熱終了後に軸ずれ量を測
定して、これらの軸ずれ量の差を求めれば、この差Ｙを
コア歪量とすることができる。そしてこのコア歪量Ｙは
接続損失を推定するための指標となると考えられる。 そこで、コア歪量Ｙとコア歪による接続損失との関係を
求めるため、光ファイバの融着接続に関して多くの実験
を繰り返してそれらの接続損失データをパワーモニター
法によって収集してみた。この場合、一つの融着接続部
には軸ずれ、角度ずれ、同相または逆相のコア歪の一つ
または複数が混在しているものと考えられ（もちろんこ
れらがなくて完全に接続されたものもあるが）、そのた
め一つの融着接続部について得られたデータは接続部
の、軸ずれ、角度ずれ、コア歪などによる全体の接続損
失を示している。同相のコア歪は接続損失を著しく増大
させるので、これをも含めて接続損失を推定すること
は、推定精度を悪化させるおそれが強いため、同相のコ
ア歪が生じたものは除去する（最初からそのような同相
コア歪を生じると考えられるものは融着接続しないこと
としてもよいし、この場合はあらかじめ相関関係式を得
るためにデータを収集しているのであるから顕微鏡など
を用いて融着接続部を一つずつ観察して同相コア歪を生
じているものを除くこととしてもよい）。 すると、一つの融着接続部において生じる全体の接続損
失は、軸ずれによる接続損失と、角度ずれによる接続損
失と、逆相のコア歪による接続損失とを加算したもので
あり、一つの接続部について測定した接続損失データは
これらが含まれた全体の接続損失を示すことになると考
えられる。 一方、軸ずれによる接続損失と、角度ずれによる接続損
失は上記のように推定できるため、これらを測定データ
から差し引く。こうして逆相のコア歪による接続損失を
実験的に求め、コア歪量と組み合わせると、第１図のよ
うな結果が得られた。 したがって、この結果から回帰直線を求めると、逆相の
コア歪の場合コア歪量Ｙに体する接続損失α３は、 α３＝0.01484Y となる。そこで、このようにしてあらかじめ求めておい
た相関関係式を用いれば、溶融接続部における光ファイ
バの加熱直後以前の軸ずれ量と加熱終了後の軸ずれ量と
を計測し、光ファイバの加熱直後以前の軸ずれ量と加熱
終了後の軸ずれ量との差Ｙ（コア歪量）から、逆相コア
歪による接続損失を算出できる。この場合、単なる外形
観測だけではコア歪が同相か逆相かは分からないが、経
験的に光ファイバの切断端面の角度が大きいものを融着
接続すると同相コア歪が生じやすいことが分かっている
ため、このような切断端面の角度が大きい光ファイバに
ついては融着接続しないこととして除外しておけばよ
い。つまりこのように切断端面の角度が大きい光ファイ
バは融着接続しないこととすることにより、、同相コア
歪が発生しないものと考えて、実際上支障がない。 また、全体の接続損失は、軸ずれによる接続損失α
１と、角度ずれによる接続損失α２と、逆相のコア歪に
よる接続損失α３とを加算したものであるから、これら
を別個に算出して加算し、 α＝α１＋α２＋α３ により全体の全体損失αを推定できる。
実施例では、単一モード光ファイバの４心テープ心線を
一括融着接続し、パワーモニター法によって接続損失を
測定するとともに、この発明による推定法に基づいて全
体の接続損失を推定した。この接続損失の推定のため、
２方向から光ファイバの接続部を観察する装置を用い、
光ファイバの軸に直角な、互いに直交する２つの方向か
ら接続部の外形を測定した。すなわちこの実施例では加
熱融着直後に軸ずれ量を測定し、さらに加熱終了後に軸
ずれ量を測定して、これらの軸ずれ量の差Ｙを求め、こ
の差Ｙから推定損失を得た。ここでは、通常のカッタを
使用して心線を切断した後融着接続した場合と、故意に
調整を悪くしたカッタを用いて心線を切断した後融着接
続した場合との２つについて上記の測定及び推定を行な
った。後者の場合は、不良な接続が多く発生するように
するためであり、これにより推定機能を効率よく検証し
ようというものである。 なお、以下で「合格したもの」とは同相のコア歪を生じ
た接続部を除いたものである。つまり、切断端面のなす
角度が大きいと上記のように同相のコア歪を生じさせ
る。また、切断端面のなす角度と接続損失−推定損失の
関係のデータをとってみると第10図のようになり、角度
が５度以上になると損失増加が大きくなるとともに誤差
も大きくなる。そのため、切断端面のなす角度が５度以
上のものについては融着接続自体を行なわず除去してい
る。このようにして、実際に同相コア歪を生じたものを
後から検出して取り除くというのではなく、切断端面の
角度が大きい光ファイバについては融着接続しないこと
として、同相コア歪を生じるであろう接続部及び接続損
失が大でかつ誤差も大となるであろう接続部を事前に除
外しているのである。 通常のカッタを用いた場合、接続損失（パワーモニター
法によって測定したもの）のヒストグラムは第２図のよ
うになった。この接続損失に体する推定損失（全体の）
の誤差（推定誤差）のヒストグラムは第３図のようにな
り、接続損失と推定損失との関係は第４図に示すように
なった。これらから推定誤差の平均は−0.002dB、標準
偏差0.04dBと良好な結果が得られた。 故意に調整を悪くしたカッタを用いた場合は、接続損失
のヒストグラムは第５図に、推定誤差のヒストグラムは
第６図に、接続損失と推定損失との関係は第７図に、そ
れぞれ示す通りとなった。この場合も推定誤差は平均0.
013dB、標準偏差0.06dBとなり、通常のカッタを用いた
場合と同程度の結果が得られた。 これらの結果を一覧表にし、つぎの第１表、第２票（次
頁及びその次の頁）に示す。 これらから、いずれのカッタの場合も平均接続損失は0.
1dB以下であり、接続失敗率も通常のカッタで２％と十
分実用的であることも分かった（特に第２図、第５
図）。 なお、この実施例では加熱融着直後の軸ずれ量と加熱終
了後の軸ずれ量との差から逆相コア歪による推定損失を
求めたが、多少の誤差を認めるなら加熱前に軸ずれ量を
測定し、この軸ずれ量を使用することも可能である。つ
まり、この場合は加熱融着時の押し込みによりファイバ
の軸がずれた分が誤差となるが加熱直後の時点での測定
を省くことができる。
一括融着接続し、パワーモニター法によって接続損失を
測定するとともに、この発明による推定法に基づいて全
体の接続損失を推定した。この接続損失の推定のため、
２方向から光ファイバの接続部を観察する装置を用い、
光ファイバの軸に直角な、互いに直交する２つの方向か
ら接続部の外形を測定した。すなわちこの実施例では加
熱融着直後に軸ずれ量を測定し、さらに加熱終了後に軸
ずれ量を測定して、これらの軸ずれ量の差Ｙを求め、こ
の差Ｙから推定損失を得た。ここでは、通常のカッタを
使用して心線を切断した後融着接続した場合と、故意に
調整を悪くしたカッタを用いて心線を切断した後融着接
続した場合との２つについて上記の測定及び推定を行な
った。後者の場合は、不良な接続が多く発生するように
するためであり、これにより推定機能を効率よく検証し
ようというものである。 なお、以下で「合格したもの」とは同相のコア歪を生じ
た接続部を除いたものである。つまり、切断端面のなす
角度が大きいと上記のように同相のコア歪を生じさせ
る。また、切断端面のなす角度と接続損失−推定損失の
関係のデータをとってみると第10図のようになり、角度
が５度以上になると損失増加が大きくなるとともに誤差
も大きくなる。そのため、切断端面のなす角度が５度以
上のものについては融着接続自体を行なわず除去してい
る。このようにして、実際に同相コア歪を生じたものを
後から検出して取り除くというのではなく、切断端面の
角度が大きい光ファイバについては融着接続しないこと
として、同相コア歪を生じるであろう接続部及び接続損
失が大でかつ誤差も大となるであろう接続部を事前に除
外しているのである。 通常のカッタを用いた場合、接続損失（パワーモニター
法によって測定したもの）のヒストグラムは第２図のよ
うになった。この接続損失に体する推定損失（全体の）
の誤差（推定誤差）のヒストグラムは第３図のようにな
り、接続損失と推定損失との関係は第４図に示すように
なった。これらから推定誤差の平均は−0.002dB、標準
偏差0.04dBと良好な結果が得られた。 故意に調整を悪くしたカッタを用いた場合は、接続損失
のヒストグラムは第５図に、推定誤差のヒストグラムは
第６図に、接続損失と推定損失との関係は第７図に、そ
れぞれ示す通りとなった。この場合も推定誤差は平均0.
013dB、標準偏差0.06dBとなり、通常のカッタを用いた
場合と同程度の結果が得られた。 これらの結果を一覧表にし、つぎの第１表、第２票（次
頁及びその次の頁）に示す。 これらから、いずれのカッタの場合も平均接続損失は0.
1dB以下であり、接続失敗率も通常のカッタで２％と十
分実用的であることも分かった（特に第２図、第５
図）。 なお、この実施例では加熱融着直後の軸ずれ量と加熱終
了後の軸ずれ量との差から逆相コア歪による推定損失を
求めたが、多少の誤差を認めるなら加熱前に軸ずれ量を
測定し、この軸ずれ量を使用することも可能である。つ
まり、この場合は加熱融着時の押し込みによりファイバ
の軸がずれた分が誤差となるが加熱直後の時点での測定
を省くことができる。
この発明の光ファイバの接続損失推定法によれば、コア
歪（逆相）による接続損失や全体の接続損失を、接続部
の外形を観測することによって精度高く推定できる。そ
のため、接続不良の接続部を簡便に発見することがで
き、敷設現場での作業に適している。また、多心心線の
一括融着接続に用いれば、その接続作業の能率をより向
上できる。
歪（逆相）による接続損失や全体の接続損失を、接続部
の外形を観測することによって精度高く推定できる。そ
のため、接続不良の接続部を簡便に発見することがで
き、敷設現場での作業に適している。また、多心心線の
一括融着接続に用いれば、その接続作業の能率をより向
上できる。
第１図はコア歪量と接続損失との関係を示すグラフ、第
２図、第３図、第４図は通常のカッタを用いた場合の実
験データを示し、第２図は接続損失のヒストグラム、第
３図は推定誤差のヒストグラム、第４図は接続損失と推
定損失との関係を示すグラフ、第５図、第６図、第７図
は故意に悪く調整したカッタを用いた場合の実験データ
を示し、第５図は接続損失のヒストグラム、第６図は推
定誤差のヒストグラム、第７図は接続損失と推定損失と
の関係を示すグラフ、第８図A,B,C,Dは接続不良の態様
を示す接続部の側面図、第９図A,Bはコア歪（同相）を
起こすメカニズムを説明するための接続部の側面図、第
10図は切断端面のなす角度と接続損失との関係を示すグ
ラフである。 １……光ファイバ、２……コア、Ｘ……軸ずれ量、θ…
…角度ずれ量、Ｙ……コア歪量。
２図、第３図、第４図は通常のカッタを用いた場合の実
験データを示し、第２図は接続損失のヒストグラム、第
３図は推定誤差のヒストグラム、第４図は接続損失と推
定損失との関係を示すグラフ、第５図、第６図、第７図
は故意に悪く調整したカッタを用いた場合の実験データ
を示し、第５図は接続損失のヒストグラム、第６図は推
定誤差のヒストグラム、第７図は接続損失と推定損失と
の関係を示すグラフ、第８図A,B,C,Dは接続不良の態様
を示す接続部の側面図、第９図A,Bはコア歪（同相）を
起こすメカニズムを説明するための接続部の側面図、第
10図は切断端面のなす角度と接続損失との関係を示すグ
ラフである。 １……光ファイバ、２……コア、Ｘ……軸ずれ量、θ…
…角度ずれ量、Ｙ……コア歪量。
Claims (3)
- 【請求項１】光ファイバの突合せ部を加熱して融着接続
した接続部の外形を観測して光ファイバの加熱直後以前
の軸ずれ量と加熱終了後の軸ずれ量とを計測し、光ファ
イバの加熱直後以前の軸ずれ量と加熱終了後の軸ずれ量
との差から、あらかじめ求めておいた相関関係式を用い
て逆相コア歪による接続損失を推定することを特徴とす
る光ファイバの接続損失推定法。 - 【請求項２】光ファイバの突合せ部を加熱して融着接続
した接続部の外形を観測して、該接続部における光ファ
イバの加熱直後以前の軸ずれ量と加熱終了後の軸ずれ量
と加熱終了後の角度ずれ量とを計測し、加熱終了後の軸
ずれ量から所定の推定式を用いて接続損失を算出すると
ともに、加熱終了後の角度ずれ量から他の所定の推定式
を用いて接続損失を算出し、さらに加熱直後以前の軸ず
れ量と加熱終了後の軸ずれ量との差からあらかじめ求め
ておいた相関関係式を用いて逆相コア歪による接続損失
を算出して、これら三者の接続損失を加算することによ
り全体の接続損失を推定することを特徴とする光ファイ
バの接続損失推定法。 - 【請求項３】単一モード光ファイバの多心心線を一括融
着接続する際に各心線の接続損失を推定することを特徴
とする請求項１または２記載の光ファイバの接続損失推
定法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63020022A JPH0675023B2 (ja) | 1988-01-30 | 1988-01-30 | 光ファイバの接続損失推定法 |
| US07/302,617 US4978201A (en) | 1988-01-30 | 1989-01-26 | Method for measuring splice loss of an optical fiber |
| CA000589450A CA1309773C (en) | 1988-01-30 | 1989-01-27 | Method for measuring splice loss of an optical fiber |
| EP89101538A EP0326988B1 (en) | 1988-01-30 | 1989-01-30 | Method for measuring splice loss of an optical fiber |
| DE8989101538T DE68902321T2 (de) | 1988-01-30 | 1989-01-30 | Verfahren zum bestimmen der strahlungsverluste von faserverbindungen. |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63020022A JPH0675023B2 (ja) | 1988-01-30 | 1988-01-30 | 光ファイバの接続損失推定法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01196531A JPH01196531A (ja) | 1989-08-08 |
| JPH0675023B2 true JPH0675023B2 (ja) | 1994-09-21 |
Family
ID=12015464
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63020022A Expired - Lifetime JPH0675023B2 (ja) | 1988-01-30 | 1988-01-30 | 光ファイバの接続損失推定法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4978201A (ja) |
| EP (1) | EP0326988B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0675023B2 (ja) |
| CA (1) | CA1309773C (ja) |
| DE (1) | DE68902321T2 (ja) |
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| WO2007077419A1 (en) * | 2006-01-05 | 2007-07-12 | University Of Southampton | Optical fibre with angled core |
| US20120050523A1 (en) * | 2010-08-31 | 2012-03-01 | Cook Ian D | Method of inspecting an optical fiber junction |
| JP6743136B2 (ja) * | 2015-09-24 | 2020-08-19 | エヌライト，インコーポレーテッド | ファイバ対ファイバ角度を変更することによるビームパラメータ積（ｂｐｐ）制御 |
| CN107655507B (zh) * | 2017-09-27 | 2019-10-22 | 北京空间机电研究所 | 一种焦平面弧形拼接方法 |
| KR20240023970A (ko) * | 2022-08-16 | 2024-02-23 | (주)파이버폭스 | 인공 지능을 활용한 광 선로 작업 검증 장치 및 방법 |
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| US4274707A (en) * | 1979-06-14 | 1981-06-23 | Northern Telecom Limited | Apparatus for fusion splicing of optical fibers |
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| US4557557A (en) * | 1983-10-28 | 1985-12-10 | At&T Bell Laboratories | Method of making an optical fiber attenuator using a lossy fusion splice |
| US4636033A (en) * | 1984-05-14 | 1987-01-13 | At&T Bell Laboratories | Optical fiber splice and methods of making |
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-
1988
- 1988-01-30 JP JP63020022A patent/JPH0675023B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1989
- 1989-01-26 US US07/302,617 patent/US4978201A/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-01-27 CA CA000589450A patent/CA1309773C/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-01-30 EP EP89101538A patent/EP0326988B1/en not_active Expired
- 1989-01-30 DE DE8989101538T patent/DE68902321T2/de not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0326988A2 (en) | 1989-08-09 |
| CA1309773C (en) | 1992-11-03 |
| EP0326988A3 (en) | 1990-02-14 |
| JPH01196531A (ja) | 1989-08-08 |
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