JPH0664259B2 - 光サ−キユレ−タ - Google Patents
光サ−キユレ−タInfo
- Publication number
- JPH0664259B2 JPH0664259B2 JP60242875A JP24287585A JPH0664259B2 JP H0664259 B2 JPH0664259 B2 JP H0664259B2 JP 60242875 A JP60242875 A JP 60242875A JP 24287585 A JP24287585 A JP 24287585A JP H0664259 B2 JPH0664259 B2 JP H0664259B2
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- JP
- Japan
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- light
- fiber
- polarization beam
- parallel
- beam splitter
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- Optical Fibers, Optical Fiber Cores, And Optical Fiber Bundles (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は小形かつ軽量で、入射光の偏波方向に依存しな
いフアイバ形の光サーキユレータに関するものである。
いフアイバ形の光サーキユレータに関するものである。
（従来の技術） 光フアイバ間に構成された従来の入射偏波方向に依存し
ない光サーキユレータの構成図を第７図，第８図に示
す。第７図は光フアイバ１−ａから光が入射した場合、
第８図は光フアイバ１−ｃから光が入射した場合であ
る。紙面に垂直な方向に振動する偏波光を（・），平行
な方向に振動する偏波光を（）で表わしている。第７
図で光フアイバ１−ａから出射した光はレンズ２−ａに
より平行光にされ、バルク形偏波ビームスプリツタ３−
ａに入射する。バルク形偏波ビームスプリツタにより入
射光は紙面に垂直方向の偏波光と紙面に平行な方向の偏
波光に分離される。分離された光のうち１つは直接、も
う片方はミラーにより反射された後、フアラデ素子４−
ａ，４−ｂに入り、いずれも右回りに45゜の回転を受
け、1/2波長板６−ａ，６−ｂに入り、いずれも右回り
に45゜の回転を受ける。この結果、２つの偏波光はそれ
ぞれフアラデ素子に入る前の偏波方向と右回りに90゜回
転している。このため、一方はミラー７−ａの反射を受
け、片方は直接、バルク形偏波ビームスプリツタ3-bに
入射し、合波されレンズ２−ｃにより光フアイバ１−ｃ
に絞り込まれ、光フアイバ１−ｃに入射する。第８図で
光フアイバ１−ｃから入射した光は、バルク形偏波ビー
ムスプリツタ３−ｂにより、直交する２つの偏波に分離
され、それぞれ1/2波長板６−ａ，６−ｂにより右回り
に45゜の回転を受けた後、フアラデ素子４−ａ，４−ｂ
により左回りに45゜の回転を受ける。このためバルク形
偏波ビームスプリツタ３−ａにより合波され、この場合
は光フアイバ１−ｂ側に出射する。
ない光サーキユレータの構成図を第７図，第８図に示
す。第７図は光フアイバ１−ａから光が入射した場合、
第８図は光フアイバ１−ｃから光が入射した場合であ
る。紙面に垂直な方向に振動する偏波光を（・），平行
な方向に振動する偏波光を（）で表わしている。第７
図で光フアイバ１−ａから出射した光はレンズ２−ａに
より平行光にされ、バルク形偏波ビームスプリツタ３−
ａに入射する。バルク形偏波ビームスプリツタにより入
射光は紙面に垂直方向の偏波光と紙面に平行な方向の偏
波光に分離される。分離された光のうち１つは直接、も
う片方はミラーにより反射された後、フアラデ素子４−
ａ，４−ｂに入り、いずれも右回りに45゜の回転を受
け、1/2波長板６−ａ，６−ｂに入り、いずれも右回り
に45゜の回転を受ける。この結果、２つの偏波光はそれ
ぞれフアラデ素子に入る前の偏波方向と右回りに90゜回
転している。このため、一方はミラー７−ａの反射を受
け、片方は直接、バルク形偏波ビームスプリツタ3-bに
入射し、合波されレンズ２−ｃにより光フアイバ１−ｃ
に絞り込まれ、光フアイバ１−ｃに入射する。第８図で
光フアイバ１−ｃから入射した光は、バルク形偏波ビー
ムスプリツタ３−ｂにより、直交する２つの偏波に分離
され、それぞれ1/2波長板６−ａ，６−ｂにより右回り
に45゜の回転を受けた後、フアラデ素子４−ａ，４−ｂ
により左回りに45゜の回転を受ける。このためバルク形
偏波ビームスプリツタ３−ａにより合波され、この場合
は光フアイバ１−ｂ側に出射する。
（発明が解決しようとする問題点） このように、いづれの偏波成分をもつ光に対してもサー
キユレータとして機能するが、バルク形偏波ビームスプ
リツタは精密に膜厚調整のなされた多層膜を使用してい
るため極めて高価であり、1/2波長板等も含め光サーキ
ユレータ自身も極めて高価となる。また光フアイバ以外
の構成部品点数が多いため、光フアイバとの結合を考え
る場合、調整が困難で設置後も安定性に欠けるという問
題点があつた。
キユレータとして機能するが、バルク形偏波ビームスプ
リツタは精密に膜厚調整のなされた多層膜を使用してい
るため極めて高価であり、1/2波長板等も含め光サーキ
ユレータ自身も極めて高価となる。また光フアイバ以外
の構成部品点数が多いため、光フアイバとの結合を考え
る場合、調整が困難で設置後も安定性に欠けるという問
題点があつた。
本発明は上記問題点を改善するもので、その目的は部品
数を減少させて光フアイバとの結合の安定度の問題を改
善し、小形、軽量かつ低価格な光サーキユレータを提供
することにある。
数を減少させて光フアイバとの結合の安定度の問題を改
善し、小形、軽量かつ低価格な光サーキユレータを提供
することにある。
（問題点を解決するための手段） 本発明の特徴は、使用波長λに対して、高次モードの遮
断波長λCが1.3＜λ／λC＜2.1なる関係にある２本の複
屈折光フアイバを、主軸が平行となるように平行に配列
し、長手方向の一部を一体化して光結合部を形成し、該
結合部は１つのポートから入射された光が通過すること
により直交する２方向の偏波成分に分離する結合長を有
して相対向する第１及び第２のフアイバ形偏波ビームス
プリツタと、該フアイバ形偏波ビームスプリツタの間
に、該スプリツタからの出射光を平行光とし再たびフア
イバに絞り込む手段及び平行光にフアラデ回転を与える
手段を２組有し、前述の相対向するフアイバ形偏波ビー
ムスプリツタのポートの偏波主軸が互いにほゞ45゜にな
るように配置される光サーキユレータにある。本発明に
よると、偏波ビームスプリツタは光フアイバで構成さ
れ、それらの間にフアラデ回転を与える手段がもうけら
れる。また、1/2波長板、ミラーが不要になり、光フア
イバ以外の部品点数が従来の構成に比べ少なく、光フア
イバとの結合の安定性に優れ高価な光学部品が不要な光
サーキユレータが得られる。
断波長λCが1.3＜λ／λC＜2.1なる関係にある２本の複
屈折光フアイバを、主軸が平行となるように平行に配列
し、長手方向の一部を一体化して光結合部を形成し、該
結合部は１つのポートから入射された光が通過すること
により直交する２方向の偏波成分に分離する結合長を有
して相対向する第１及び第２のフアイバ形偏波ビームス
プリツタと、該フアイバ形偏波ビームスプリツタの間
に、該スプリツタからの出射光を平行光とし再たびフア
イバに絞り込む手段及び平行光にフアラデ回転を与える
手段を２組有し、前述の相対向するフアイバ形偏波ビー
ムスプリツタのポートの偏波主軸が互いにほゞ45゜にな
るように配置される光サーキユレータにある。本発明に
よると、偏波ビームスプリツタは光フアイバで構成さ
れ、それらの間にフアラデ回転を与える手段がもうけら
れる。また、1/2波長板、ミラーが不要になり、光フア
イバ以外の部品点数が従来の構成に比べ少なく、光フア
イバとの結合の安定性に優れ高価な光学部品が不要な光
サーキユレータが得られる。
（実施例） 第１図は本発明の第一の実施例の概略構成図である。同
図中にて第１図のものと同様の部分には、同一符号を付
す、31−ａ，31−ｂはフアイバ形偏波ビームスプリツタ
であり、応力付与形複屈折光フアイバを使用している。
第４図に応力付与形複屈折光フアイバを示す。61がコ
ア，62がクラツド，63が応力付与部である。応力付与部
63はクラツド62より大きな熱膨脹係数を持つガラスから
成り、このためコア61に引つ張り応力が存在し、光弾性
効果により、コア61に複屈折が誘起される。この結果、
ｘ軸方向及びｙ軸方向に偏光した光の伝搬定数をそれぞ
れβｘ，βｙとすると、モード複屈折率Ｂは、 Ｂ＝（βｘ−βｙ）／ｋ ……(1) で与えられる。ただし、ｋ＝２π／λ，λは使用する光
の波長である。ここでＢ＞１×10-4であれば十分に直線
偏波が保持される。
図中にて第１図のものと同様の部分には、同一符号を付
す、31−ａ，31−ｂはフアイバ形偏波ビームスプリツタ
であり、応力付与形複屈折光フアイバを使用している。
第４図に応力付与形複屈折光フアイバを示す。61がコ
ア，62がクラツド，63が応力付与部である。応力付与部
63はクラツド62より大きな熱膨脹係数を持つガラスから
成り、このためコア61に引つ張り応力が存在し、光弾性
効果により、コア61に複屈折が誘起される。この結果、
ｘ軸方向及びｙ軸方向に偏光した光の伝搬定数をそれぞ
れβｘ，βｙとすると、モード複屈折率Ｂは、 Ｂ＝（βｘ−βｙ）／ｋ ……(1) で与えられる。ただし、ｋ＝２π／λ，λは使用する光
の波長である。ここでＢ＞１×10-4であれば十分に直線
偏波が保持される。
フアイバ形偏波ビームスプリツタ31−ａ，31−ｂは、第
５図に示すように使用波長λに対する高次モードの遮断
波長λＣが1.3λ／λC2.1である応力付与形複屈折
光フアイバ２本72，73を平行に配列し、長手方向の一部
を融着延伸せしめたものである。その際、融着延伸部71
では断面図74に示すように応力付与部が平行に並ぶよう
に配列されている。これは、融着延伸部71においても偏
波を保持するためである。融着延伸部71はテーパ状にな
つていて、コアが近接しているため光結合を起こす。こ
の領域の電界分布は、電界分布に零点のない最低次の偶
モードと界分布に零点を１つもつ奇モードの重ね合せと
して表わすことができる。ｘ軸方向に偏向した光の偶モ
ード及び奇モードの伝搬定数をそれぞれ 軸方向に偏向した光の偶モード及び奇モードの伝搬定数
をそれぞれ とすると、第５図のように応力付与形複屈折光フアイバ
を使用した場合、 である。このため または を満たすことが可能である。ここでｍ，ｎは整数、積分
は融着延伸領域で行い、Ｚはは長手方向である。それぞ
れの伝搬定数は、テーパ状であるため、長手方向で変化
する。このためＺの関数として表わしている。式(3)ま
たは式(4)の条件を満たすと、例えば第５図の入射用の
端72より光を入射すると、直交する２つの偏波成分のう
ちの片方が72aから、もう片方は73aから出射し、偏波を
分離することができる。その際、使用する複屈折光フア
イバの高次モードの遮断波長が使用波長に対し1.3λ
／λC2.1であれば損失1.0dB以下で、偏波保持能力を
示すクロストークも−15dB以下と良好な特性を示す。本
実施例で使用したフアイバ形偏波ビームスプリツタはΔ
＝0.3％，λC＝0.80μｍの応力付与形複屈折光フアイバ
を使用し、過剰損失0.5dB，クロストーク−23dBであ
る。第７図の72から光を入射した際、入射偏波角度θに
対する２つの出射端72a，73aの光強度の比を第６図に示
す。θ＝０即ちＸ軸方向偏波入射の時には、72aから１
％，73aから99％出射し、ｙ軸方向偏波入射の時には72a
から99％，73aから１％出射する。このことから偏波ビ
ームスプリツタとして機能していることがわかる。第１
図において32−ａ，32−ｂ，33−ａ，33−ｂ，34−ａ，
34−ｂ，35−ａ，35−ｂはフアイバ形偏波ビームスプリ
ツタの端であり、36−ａ，36−ｂ，36−ｃ，36−ｄはレ
ンズである。ここで、フアイバ形偏波ビームスプリツタ
の端33−ａと34−ａは間に、レンズ36−ａ，36−ｃ，フ
アラデ素子４−ａをはさんで、第３図に示すように互い
に偏波主軸を45゜傾けている。33−ｂ，34−ｂに関して
も同様である。これにより、第７図に示すように従来、
1/2波長板６−ａにより45゜偏波面を回転させる機能を果
たすことができ、1/2波長板は不要である。以上からわ
かるように第７図の従来のバルク形偏波ビームスプリツ
タ３−ａ，３−ｂと第１図のフアイバ形偏波ビームスプ
リツタ31−ａ，31−ｂは同様の機能を持ち、第３図に示
すように偏波主軸を調整すると、第７図の1/2波長板の
働きを果たすことができ、偏波に依存しない光サーキユ
レータとしての機能は第７図と全く同じである。本実施
例では光フアイバとの接続損失も含めた挿入損失が2.5d
B，逆方向の光即ち光フアイバ１−ｃから入射した光が
入射した場合、光フアイバ１−ａの入る光強度Ｐ１−ａ
と１−ｂに入る光強度Ｐ１−ｂの比、即ち光のアイソレ
ーシヨン10logＰ１−ｂ／Ｐ１−ａは20dBであつた。
５図に示すように使用波長λに対する高次モードの遮断
波長λＣが1.3λ／λC2.1である応力付与形複屈折
光フアイバ２本72，73を平行に配列し、長手方向の一部
を融着延伸せしめたものである。その際、融着延伸部71
では断面図74に示すように応力付与部が平行に並ぶよう
に配列されている。これは、融着延伸部71においても偏
波を保持するためである。融着延伸部71はテーパ状にな
つていて、コアが近接しているため光結合を起こす。こ
の領域の電界分布は、電界分布に零点のない最低次の偶
モードと界分布に零点を１つもつ奇モードの重ね合せと
して表わすことができる。ｘ軸方向に偏向した光の偶モ
ード及び奇モードの伝搬定数をそれぞれ 軸方向に偏向した光の偶モード及び奇モードの伝搬定数
をそれぞれ とすると、第５図のように応力付与形複屈折光フアイバ
を使用した場合、 である。このため または を満たすことが可能である。ここでｍ，ｎは整数、積分
は融着延伸領域で行い、Ｚはは長手方向である。それぞ
れの伝搬定数は、テーパ状であるため、長手方向で変化
する。このためＺの関数として表わしている。式(3)ま
たは式(4)の条件を満たすと、例えば第５図の入射用の
端72より光を入射すると、直交する２つの偏波成分のう
ちの片方が72aから、もう片方は73aから出射し、偏波を
分離することができる。その際、使用する複屈折光フア
イバの高次モードの遮断波長が使用波長に対し1.3λ
／λC2.1であれば損失1.0dB以下で、偏波保持能力を
示すクロストークも−15dB以下と良好な特性を示す。本
実施例で使用したフアイバ形偏波ビームスプリツタはΔ
＝0.3％，λC＝0.80μｍの応力付与形複屈折光フアイバ
を使用し、過剰損失0.5dB，クロストーク−23dBであ
る。第７図の72から光を入射した際、入射偏波角度θに
対する２つの出射端72a，73aの光強度の比を第６図に示
す。θ＝０即ちＸ軸方向偏波入射の時には、72aから１
％，73aから99％出射し、ｙ軸方向偏波入射の時には72a
から99％，73aから１％出射する。このことから偏波ビ
ームスプリツタとして機能していることがわかる。第１
図において32−ａ，32−ｂ，33−ａ，33−ｂ，34−ａ，
34−ｂ，35−ａ，35−ｂはフアイバ形偏波ビームスプリ
ツタの端であり、36−ａ，36−ｂ，36−ｃ，36−ｄはレ
ンズである。ここで、フアイバ形偏波ビームスプリツタ
の端33−ａと34−ａは間に、レンズ36−ａ，36−ｃ，フ
アラデ素子４−ａをはさんで、第３図に示すように互い
に偏波主軸を45゜傾けている。33−ｂ，34−ｂに関して
も同様である。これにより、第７図に示すように従来、
1/2波長板６−ａにより45゜偏波面を回転させる機能を果
たすことができ、1/2波長板は不要である。以上からわ
かるように第７図の従来のバルク形偏波ビームスプリツ
タ３−ａ，３−ｂと第１図のフアイバ形偏波ビームスプ
リツタ31−ａ，31−ｂは同様の機能を持ち、第３図に示
すように偏波主軸を調整すると、第７図の1/2波長板の
働きを果たすことができ、偏波に依存しない光サーキユ
レータとしての機能は第７図と全く同じである。本実施
例では光フアイバとの接続損失も含めた挿入損失が2.5d
B，逆方向の光即ち光フアイバ１−ｃから入射した光が
入射した場合、光フアイバ１−ａの入る光強度Ｐ１−ａ
と１−ｂに入る光強度Ｐ１−ｂの比、即ち光のアイソレ
ーシヨン10logＰ１−ｂ／Ｐ１−ａは20dBであつた。
第６図は部品点数を少なくするためにＹＩＧからなるフ
アラデ素子を球レンズ37−ａ，37−ｂに置換した場合の
実施例である。第１図に示した構成に比べレンズ36−
ａ，36−ｂ，36−ｃ，36−ｄが省略されている。球レン
ズの焦点距離は波長1,3μｍにおいて0.7mmであつて、球
レンズの両面には防反射膜処理がなされている。光サー
キユレータの特性は、挿入損失2.9dBであり、光のアイ
ソレーシヨン20dBであつた。光フアイバ以外の構成部品
がＹＩＧ球レンズ37−ａ，37−ｂのみであるため、耐震
性、耐温度に対する信頼性が向上している。
アラデ素子を球レンズ37−ａ，37−ｂに置換した場合の
実施例である。第１図に示した構成に比べレンズ36−
ａ，36−ｂ，36−ｃ，36−ｄが省略されている。球レン
ズの焦点距離は波長1,3μｍにおいて0.7mmであつて、球
レンズの両面には防反射膜処理がなされている。光サー
キユレータの特性は、挿入損失2.9dBであり、光のアイ
ソレーシヨン20dBであつた。光フアイバ以外の構成部品
がＹＩＧ球レンズ37−ａ，37−ｂのみであるため、耐震
性、耐温度に対する信頼性が向上している。
ＹＩＧ球レンズの直径は2.1mmφであり、入射光のＹＩ
Ｇ球中でのビーム径は140mmφであつた。
Ｇ球中でのビーム径は140mmφであつた。
（発明の効果） 以上説明したように、本発明の光サーキユレータは、バ
ルク形偏波ビームスプリツタの代りにフアイバ形偏波ビ
ームスプリツタを使用し、従来必要であつた1/2波長
板，ミラーを不要とした。このため次のごとき効果があ
る。
ルク形偏波ビームスプリツタの代りにフアイバ形偏波ビ
ームスプリツタを使用し、従来必要であつた1/2波長
板，ミラーを不要とした。このため次のごとき効果があ
る。
(1)1/2波長板，ミラーが必要ないため、低価格化が可能
である。
である。
(2)部品点数の低減のため、光サーキユレータの組み上
げが容易となり、小形化が可能になる。
げが容易となり、小形化が可能になる。
(3)光フアイバ以外の部品数を低減しているため、耐震
性、耐温度性が向上する。
性、耐温度性が向上する。
第１図と第２図は各々本発明の光サーキユレータの構成
例、第３図はフアラデ素子をはさむフアイバ形偏波ビー
ムスプリツタの端の偏波主軸の位置関係を示す図、第４
図は応力付与形複屈折光フアイバの断面図、第５図はフ
アイバ形偏波ビームスプリツタの構成図、第６図は偏波
ビームスプリツタの入射偏波角依存性を示す図、第７図
と第８図は従来の光サーキユレータの構成図である。 １−ａ，１−ｂ，１−ｃ…光フアイバ、２−ａ，２−
ｂ，２−ｃ…レンズ、３−ａ，３−ｂ…バルク形偏波ビ
ームスプリツタ、４−ａ，４−ｂ…フアラデ素子、５…
磁石、６−ａ，６−ｂ…1/2波長板、７−ａ，７−ｂ…
ミラー、31−ａ，31−ｂ…フアイバ形偏光ビームスプリ
ツタ、32−ａ，32−ｂ，33−ａ，33−ｂ，34−ａ，34−
ｂ，35−ａ，35−ｂ…フアイバ形偏波ビームスプリツタ
の端、36−ａ，36−ｂ，36−ｃ，36−ｄ…レンズ、37−
ａ，37−ｂ…ＹＩＧ球レンズ、61…コア、62…クラツ
ド、63…応力付与部、71…融着延伸部、72，72a，73，7
3a…フアイバ形偏波ビームスプリツタの端、74…融着延
伸部の断面図。
例、第３図はフアラデ素子をはさむフアイバ形偏波ビー
ムスプリツタの端の偏波主軸の位置関係を示す図、第４
図は応力付与形複屈折光フアイバの断面図、第５図はフ
アイバ形偏波ビームスプリツタの構成図、第６図は偏波
ビームスプリツタの入射偏波角依存性を示す図、第７図
と第８図は従来の光サーキユレータの構成図である。 １−ａ，１−ｂ，１−ｃ…光フアイバ、２−ａ，２−
ｂ，２−ｃ…レンズ、３−ａ，３−ｂ…バルク形偏波ビ
ームスプリツタ、４−ａ，４−ｂ…フアラデ素子、５…
磁石、６−ａ，６−ｂ…1/2波長板、７−ａ，７−ｂ…
ミラー、31−ａ，31−ｂ…フアイバ形偏光ビームスプリ
ツタ、32−ａ，32−ｂ，33−ａ，33−ｂ，34−ａ，34−
ｂ，35−ａ，35−ｂ…フアイバ形偏波ビームスプリツタ
の端、36−ａ，36−ｂ，36−ｃ，36−ｄ…レンズ、37−
ａ，37−ｂ…ＹＩＧ球レンズ、61…コア、62…クラツ
ド、63…応力付与部、71…融着延伸部、72，72a，73，7
3a…フアイバ形偏波ビームスプリツタの端、74…融着延
伸部の断面図。
Claims (2)
- 【請求項１】使用波長λに対して、高次モードの遮断波
長λcが1.3＜λ／λc＜2.1なる関係にある２本の複屈折
光フアイバを、主軸が平行となるように平行に配列し、
長手方向の一部を一体化して光結合部を形成し、該結合
部は１つのポートから入射された光が通過することによ
り直交する２方向の偏波成分に分離する結合長を有して
相対向する第１及び第２のフアイバ形偏波ビームスプリ
ツタと、 該フアイバ形偏波ビームスプリツタの間に、該スプリツ
タからの出射光を平行光とし再たびフアイバに絞り込む
手段及び平行光にフアラデ回転を与える手段を２組有
し、 前述の相対向するフアイバ形偏波ビームスプリツタのポ
ートの偏波主軸が互いにほゞ45゜になるように配置され
ることを特徴とする光サーキユレータ。 - 【請求項２】前記の光ビームをいつたん平行光とし、再
びフアイバに絞り込む手段及び平行光にフアラデ回転を
与える手段がレンズ作用を持つフアラデ素子により構成
されることを特徴とする、特許請求の範囲第１項記載の
光サーキユレータ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60242875A JPH0664259B2 (ja) | 1985-10-31 | 1985-10-31 | 光サ−キユレ−タ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60242875A JPH0664259B2 (ja) | 1985-10-31 | 1985-10-31 | 光サ−キユレ−タ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62103617A JPS62103617A (ja) | 1987-05-14 |
| JPH0664259B2 true JPH0664259B2 (ja) | 1994-08-22 |
Family
ID=17095535
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60242875A Expired - Fee Related JPH0664259B2 (ja) | 1985-10-31 | 1985-10-31 | 光サ−キユレ−タ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0664259B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3065584B2 (ja) * | 1998-06-03 | 2000-07-17 | 株式会社オーツカ | 衝撃エネルギーを吸収するエアダクト |
| JP2012137583A (ja) * | 2010-12-27 | 2012-07-19 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 偏波多重光変調器 |
-
1985
- 1985-10-31 JP JP60242875A patent/JPH0664259B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
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| JPS62103617A (ja) | 1987-05-14 |
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