JPH0658352A - カップリング組立体およびブレーキ・クラッチ装置 - Google Patents
カップリング組立体およびブレーキ・クラッチ装置Info
- Publication number
- JPH0658352A JPH0658352A JP3213041A JP21304191A JPH0658352A JP H0658352 A JPH0658352 A JP H0658352A JP 3213041 A JP3213041 A JP 3213041A JP 21304191 A JP21304191 A JP 21304191A JP H0658352 A JPH0658352 A JP H0658352A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- coupling assembly
- coupling
- bushing
- brake
- clutch
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D13/00—Friction clutches
- F16D13/58—Details
- F16D13/70—Pressure members, e.g. pressure plates, for clutch-plates or lamellae; Guiding arrangements for pressure members
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B30—PRESSES
- B30B—PRESSES IN GENERAL
- B30B15/00—Details of, or accessories for, presses; Auxiliary measures in connection with pressing
- B30B15/10—Brakes specially adapted for presses
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D13/00—Friction clutches
- F16D13/22—Friction clutches with axially-movable clutching members
- F16D13/38—Friction clutches with axially-movable clutching members with flat clutching surfaces, e.g. discs
- F16D13/385—Friction clutches with axially-movable clutching members with flat clutching surfaces, e.g. discs double clutches, i.e. comprising two friction disc mounted on one driven shaft
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D67/00—Combinations of couplings and brakes; Combinations of clutches and brakes
- F16D67/02—Clutch-brake combinations
- F16D67/04—Clutch-brake combinations fluid actuated
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D13/00—Friction clutches
- F16D13/58—Details
- F16D2013/581—Securing means for transportation or shipping
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Braking Arrangements (AREA)
- Mechanical Operated Clutches (AREA)
- Polyurethanes Or Polyureas (AREA)
- Hydraulic Clutches, Magnetic Clutches, Fluid Clutches, And Fluid Joints (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 作動が比較的静かで、構成部品の接線方向の
最大加速度の値が比較的小さいカップリング組立体を提
供する。 【構成】 カップリング組立体８は、力を伝達するため
に、摩擦円板２３と協働するポリウレタンブッシング５
４を含んでいる。このブッシング５４はカップリング組
立体８の構成部品により生ずる騒音を減少させ、カップ
リング組立体８の要素間の最大加速度を減少させる。ブ
ッシング５４はデュロメータで約９２のショアＡ硬度、
ベイショアリバウンド値２０％から５０％硬度を有して
いる。カップリング組立体８の要素が毎分６４５回転以
上の速度にある時に＋１２，５００ポンド・インチ以上
と−２，５００ポンド・インチ以下との間で周期的に変
化するトルク荷重をカップリング組立体８が伝達してい
る間、カップリング組立体８の要素間の最大加速度は重
力加速度の３０倍よりも小さい。
最大加速度の値が比較的小さいカップリング組立体を提
供する。 【構成】 カップリング組立体８は、力を伝達するため
に、摩擦円板２３と協働するポリウレタンブッシング５
４を含んでいる。このブッシング５４はカップリング組
立体８の構成部品により生ずる騒音を減少させ、カップ
リング組立体８の要素間の最大加速度を減少させる。ブ
ッシング５４はデュロメータで約９２のショアＡ硬度、
ベイショアリバウンド値２０％から５０％硬度を有して
いる。カップリング組立体８の要素が毎分６４５回転以
上の速度にある時に＋１２，５００ポンド・インチ以上
と−２，５００ポンド・インチ以下との間で周期的に変
化するトルク荷重をカップリング組立体８が伝達してい
る間、カップリング組立体８の要素間の最大加速度は重
力加速度の３０倍よりも小さい。
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はカップリング組立体に関
し、特に、作動が比較的静かで、かつカップリング組立
体の構成部品の最大加速度を最小にするカップリング組
立体に関する。
し、特に、作動が比較的静かで、かつカップリング組立
体の構成部品の最大加速度を最小にするカップリング組
立体に関する。
【０００２】
【従来の技術】“クラッチ・ブレーキ組立体”の名称で
１９８９年２月２８日公告された米国特許第４，８０
７，７３１号に示された構造を有するカップリング組立
体は、毎分２５０サイクル以上の速さで機械を駆動する
のに使われてきた。このカップリング組立体を使って駆
動されてきた１つの機械は製缶機械である。缶の製造
中、機械の構成部品からカップリング組立体に伝達され
る荷重は、＋１２，５００ポンド・インチ以上と−２，
５００ポンド・インチ以下の間の範囲内で変動した。カ
ップリング組立体が毎分６４５回転以上の速度で回転し
ている間、カップリング組立体の各回転数の場合におい
て、周期的に変動するトルク荷重がカップリング組立体
に加えられる。
１９８９年２月２８日公告された米国特許第４，８０
７，７３１号に示された構造を有するカップリング組立
体は、毎分２５０サイクル以上の速さで機械を駆動する
のに使われてきた。このカップリング組立体を使って駆
動されてきた１つの機械は製缶機械である。缶の製造
中、機械の構成部品からカップリング組立体に伝達され
る荷重は、＋１２，５００ポンド・インチ以上と−２，
５００ポンド・インチ以下の間の範囲内で変動した。カ
ップリング組立体が毎分６４５回転以上の速度で回転し
ている間、カップリング組立体の各回転数の場合におい
て、周期的に変動するトルク荷重がカップリング組立体
に加えられる。
【０００３】周期的に変動するトルクの範囲の大きさは
製缶機械の構造と製缶機械の運転速度に依存する。毎分
３２５サイクルまたは毎分８３８回転の速度で運転され
る１つの特定の製缶機械の場合、機械の構成部品からカ
ップリング組立体へ伝達される荷重は＋３５，０００ポ
ンド・インチと−１９，０００ポンド・インチの間の範
囲内で変動した。もちろん、トルク荷重の範囲は、機械
の構造と機械の運転速度の関数として変動する。
製缶機械の構造と製缶機械の運転速度に依存する。毎分
３２５サイクルまたは毎分８３８回転の速度で運転され
る１つの特定の製缶機械の場合、機械の構成部品からカ
ップリング組立体へ伝達される荷重は＋３５，０００ポ
ンド・インチと−１９，０００ポンド・インチの間の範
囲内で変動した。もちろん、トルク荷重の範囲は、機械
の構造と機械の運転速度の関数として変動する。
【０００４】この公知のクラッチ・ブレーキまたはカッ
プリング組立体は、一般に、その運転モードにおいて満
足すべきものであった。しかしながら、カップリング組
立体を通じてトルクを伝達している間、厄介なうるさい
クラッキングノイズが存在する。かくして、クラッチ組
立体が、６４５ｒｐｍ以上の速度で回転し、かつクラッ
チ組立体の各回転数において、前述の周期的に変動する
トルクがクラッチ組立体に加えられている間、３．８パ
スカルと１０７デシベルの最大騒音がカップリング組立
体の各要素間に金属同志の衝撃により生じていた。さら
に、カップリング組立体は、かなりの振動力を伝達し
た。かくして、カップリング組立体の構成部品は、約４
８Ｇ、すなわち重力加速度の４８倍の接線方向の最大加
速度を受けていた。
プリング組立体は、一般に、その運転モードにおいて満
足すべきものであった。しかしながら、カップリング組
立体を通じてトルクを伝達している間、厄介なうるさい
クラッキングノイズが存在する。かくして、クラッチ組
立体が、６４５ｒｐｍ以上の速度で回転し、かつクラッ
チ組立体の各回転数において、前述の周期的に変動する
トルクがクラッチ組立体に加えられている間、３．８パ
スカルと１０７デシベルの最大騒音がカップリング組立
体の各要素間に金属同志の衝撃により生じていた。さら
に、カップリング組立体は、かなりの振動力を伝達し
た。かくして、カップリング組立体の構成部品は、約４
８Ｇ、すなわち重力加速度の４８倍の接線方向の最大加
速度を受けていた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、カッ
プリング組立体によって毎分６４５回転以上の速度で力
を伝達する間、＋１２，５００ポンド・インチ以上と−
２，５００ポンド・インチ以下との間で変動するトルク
荷重を伝達する間、カップリング組立体の構成部品によ
って生ずる騒音とカップリング組立体の構成部品の接線
方向の最大加速度を減らすことである。
プリング組立体によって毎分６４５回転以上の速度で力
を伝達する間、＋１２，５００ポンド・インチ以上と−
２，５００ポンド・インチ以下との間で変動するトルク
荷重を伝達する間、カップリング組立体の構成部品によ
って生ずる騒音とカップリング組立体の構成部品の接線
方向の最大加速度を減らすことである。
【０００６】これは、カップリング組立体の１つのカッ
プリング部材と他の要素との間に力を伝達するのにポリ
ウレタンブッシングを使用することによって達成され
る。カップリング部材はポリウレタンブッシングの外側
面に沿って動くことができ、ポリウレタンブッシングの
外側面とカップリング部材の間に回転力を効果的に直接
伝達する。
プリング部材と他の要素との間に力を伝達するのにポリ
ウレタンブッシングを使用することによって達成され
る。カップリング部材はポリウレタンブッシングの外側
面に沿って動くことができ、ポリウレタンブッシングの
外側面とカップリング部材の間に回転力を効果的に直接
伝達する。
【０００７】カップリング組立体の構成部品によって生
ずる騒音と、カップリング組立体の構成部品の接線方向
の最大加速度を最小にする一方、ポリウレタンブッシン
グの耐久性を最大にするために、ポリウレタンブッシン
グはデュロメータで約９２のショアＡ硬度、そしてベイ
ショアリバウンド値で約２０ないし５０％の硬度を有し
ている。このような特性をもっているポリウレタンブッ
シングがカップリング組立体に用いられるとき、カップ
リング組立体の構成部品が毎分６４５回転以上の速度で
回転中に＋１２，５００ポンド・インチ以上と−２，５
００ポンド・インチ以下との間で変動するトルク荷重を
カップリング組立体が伝達する間、カップリング組立体
の構成部品によって生ずる最大騒音が１０３デシベルよ
りも低く、３．０パスカルよりも低いことが測定よりわ
かった。また、カップリング組立体が前述の変動トルク
荷重を伝達している間、カップリング組立体の構成部品
の接線方向の最大加速度が重力加速度の３０倍よりも小
さいことも測定によりわかった。
ずる騒音と、カップリング組立体の構成部品の接線方向
の最大加速度を最小にする一方、ポリウレタンブッシン
グの耐久性を最大にするために、ポリウレタンブッシン
グはデュロメータで約９２のショアＡ硬度、そしてベイ
ショアリバウンド値で約２０ないし５０％の硬度を有し
ている。このような特性をもっているポリウレタンブッ
シングがカップリング組立体に用いられるとき、カップ
リング組立体の構成部品が毎分６４５回転以上の速度で
回転中に＋１２，５００ポンド・インチ以上と−２，５
００ポンド・インチ以下との間で変動するトルク荷重を
カップリング組立体が伝達する間、カップリング組立体
の構成部品によって生ずる最大騒音が１０３デシベルよ
りも低く、３．０パスカルよりも低いことが測定よりわ
かった。また、カップリング組立体が前述の変動トルク
荷重を伝達している間、カップリング組立体の構成部品
の接線方向の最大加速度が重力加速度の３０倍よりも小
さいことも測定によりわかった。
【０００８】したがって、本発明の目的は、作動が比較
的静かで、最大加速度の値が比較的低いカップリング組
立体を提供することである。
的静かで、最大加速度の値が比較的低いカップリング組
立体を提供することである。
【０００９】本発明の他の目的は、カップリング組立体
の構成物の回転が毎分６４５回転以上のとき＋１２，５
００ポンド・インチ以上と−２，５００ポンド・インチ
以下の間で変動する逆転トルク荷重を伝達する間１０３
デシベルと３．０パスカルよりも低い最大騒音のレベル
を有するカップリング組立体を提供することである。
の構成物の回転が毎分６４５回転以上のとき＋１２，５
００ポンド・インチ以上と−２，５００ポンド・インチ
以下の間で変動する逆転トルク荷重を伝達する間１０３
デシベルと３．０パスカルよりも低い最大騒音のレベル
を有するカップリング組立体を提供することである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明のカップリング組
立体は、軸方向に動くことができるカップリング部材
と、前記カップリング部材を第１の要素に連結する連結
器手段と、第２の要素に連結された摩擦面手段と、前記
カップリング部材に軸方向と回転方向の力を与えるため
前記摩擦面手段を前記カップリング部材に押圧すること
によって、前記カップリング組立体を非係合状態から係
合状態に作動させるアクチュエータ手段とを含み、前記
連結手段は、第１の要素に連結されたポリウレタンブッ
シングと、前記カップリング部材に連結され前記ポリウ
レタンブッシングの外側面に当接係合するように配置さ
れた力伝達面手段とを含み、前記力伝達面手段は、前記
カップリング組立体が係合状態のときに、前記カップリ
ング部材と前記ポリウレタンブッシングの外側との間に
回転力を効果的に伝達する。
立体は、軸方向に動くことができるカップリング部材
と、前記カップリング部材を第１の要素に連結する連結
器手段と、第２の要素に連結された摩擦面手段と、前記
カップリング部材に軸方向と回転方向の力を与えるため
前記摩擦面手段を前記カップリング部材に押圧すること
によって、前記カップリング組立体を非係合状態から係
合状態に作動させるアクチュエータ手段とを含み、前記
連結手段は、第１の要素に連結されたポリウレタンブッ
シングと、前記カップリング部材に連結され前記ポリウ
レタンブッシングの外側面に当接係合するように配置さ
れた力伝達面手段とを含み、前記力伝達面手段は、前記
カップリング組立体が係合状態のときに、前記カップリ
ング部材と前記ポリウレタンブッシングの外側との間に
回転力を効果的に伝達する。
【００１１】
【実施例】次に、本発明の実施例について図面を参照し
て説明する。
て説明する。
【００１２】図１は、本発明のカップリング組立体の一
実施例の縦断面図、図２は図１のカップリング組立体の
ポリウレタンブッシング５４と摩擦円板２３との関係を
示す拡大断面図、図３は力がカップリング組立体のポリ
ウレタンブッシング５４と摩擦円板２３との間で伝達さ
れる有様を示す、図２の線３−３に沿って取られた概略
図である。
実施例の縦断面図、図２は図１のカップリング組立体の
ポリウレタンブッシング５４と摩擦円板２３との関係を
示す拡大断面図、図３は力がカップリング組立体のポリ
ウレタンブッシング５４と摩擦円板２３との間で伝達さ
れる有様を示す、図２の線３−３に沿って取られた概略
図である。
【００１３】本発明の図示された実施例は、“クラック
・ブレーキ組立体”の名称で１９８９年２月２８日公告
の米国特許第４，８７０，７３１号に開示されたカップ
リング組立体と同じ全体構造を持っているカップリング
組立体８に関している。このカップリング組立体８は、
結合されたクラッチ・ブレーキ組立体であって、典型的
には、缶成形プレス、穿孔機械等の高速度または高デュ
ティサイクルで運転される機械１２の入力軸１１にキー
または他の方法で固定されたハブ１０を含んでいる。こ
の組立体８は、毎分２５０サイクルを越える、例えば毎
分３００から４００サイクルで入力軸１１を経て逆転ト
ルクを受けている。入力軸１１の各回転数の間、機械１
２の他の構成部品から入力軸１１が受けているトルク荷
重は、＋１２，５００ポンド・インチ以上と−２，５０
０ポンド・インチとの間で変動する。このトルク荷重は
例えば＋３５，０００ポンド・インチと−１９，０００
ポンド・インチとの間で変動する。
・ブレーキ組立体”の名称で１９８９年２月２８日公告
の米国特許第４，８７０，７３１号に開示されたカップ
リング組立体と同じ全体構造を持っているカップリング
組立体８に関している。このカップリング組立体８は、
結合されたクラッチ・ブレーキ組立体であって、典型的
には、缶成形プレス、穿孔機械等の高速度または高デュ
ティサイクルで運転される機械１２の入力軸１１にキー
または他の方法で固定されたハブ１０を含んでいる。こ
の組立体８は、毎分２５０サイクルを越える、例えば毎
分３００から４００サイクルで入力軸１１を経て逆転ト
ルクを受けている。入力軸１１の各回転数の間、機械１
２の他の構成部品から入力軸１１が受けているトルク荷
重は、＋１２，５００ポンド・インチ以上と−２，５０
０ポンド・インチとの間で変動する。このトルク荷重は
例えば＋３５，０００ポンド・インチと−１９，０００
ポンド・インチとの間で変動する。
【００１４】クラッチ円板、すなわちカップリング部材
１３は、本発明にしたがって構成された連結器組立体２
０によって駆動部材１７に固定されたクラッチ板１５を
有している。駆動部材１７は、典型的な応用例において
はフライホイールである。ブレーキ円板、すなわちカッ
プリング部材１４は固定フレーム１９に連結された反作
用腕１８を有している。各円板１３，１４の両面は、円
板１３，１４の面にリベットまたは他の方法で固定され
ている、摩擦材料でできた摩擦円板２３を有している。
１３は、本発明にしたがって構成された連結器組立体２
０によって駆動部材１７に固定されたクラッチ板１５を
有している。駆動部材１７は、典型的な応用例において
はフライホイールである。ブレーキ円板、すなわちカッ
プリング部材１４は固定フレーム１９に連結された反作
用腕１８を有している。各円板１３，１４の両面は、円
板１３，１４の面にリベットまたは他の方法で固定され
ている、摩擦材料でできた摩擦円板２３を有している。
【００１５】ハブ１０は、ハブ１０から半径方向に延び
てハブ１０と一体的に形成され、軸方向に動くことがで
きる環状のシリンダー２５と共働する、固定されたピス
トン２４を備えており、このシリンダー２５は、外側円
筒部分２６、半径方向に延びる環状部分２７、および環
状のブレーキ板２８により構成されている。外側円筒部
２６は、これを貫いて延びている複数のボルト２９によ
ってブレーキ板２８に固定されている。ピストン２４に
は３つの環状シール３０，３１，３２が備えられてい
る。
てハブ１０と一体的に形成され、軸方向に動くことがで
きる環状のシリンダー２５と共働する、固定されたピス
トン２４を備えており、このシリンダー２５は、外側円
筒部分２６、半径方向に延びる環状部分２７、および環
状のブレーキ板２８により構成されている。外側円筒部
２６は、これを貫いて延びている複数のボルト２９によ
ってブレーキ板２８に固定されている。ピストン２４に
は３つの環状シール３０，３１，３２が備えられてい
る。
【００１６】他の圧力室すなわち作動室３６がブレーキ
板２８の壁３７とピストン２４の他の側とにより形成さ
れている。通路３８，３９がシリンダー２５の部分２
６，２７内に設けられ、各々は圧力流体源と、通路３９
に圧力がかけられたとき通路３８を排気に接続し、通路
３８に圧力がかけられたとき通路３９を排気に接続する
ことによって室３５と室３６に交互に圧力をかけるため
の流体回路（不図示）に接続されている。
板２８の壁３７とピストン２４の他の側とにより形成さ
れている。通路３８，３９がシリンダー２５の部分２
６，２７内に設けられ、各々は圧力流体源と、通路３９
に圧力がかけられたとき通路３８を排気に接続し、通路
３８に圧力がかけられたとき通路３９を排気に接続する
ことによって室３５と室３６に交互に圧力をかけるため
の流体回路（不図示）に接続されている。
【００１７】ブレーキ板２８は、室３６とは反対側のブ
レーキ板２８の側に、ブレーキ円板、すなわちカップリ
ング部材１４に連結された摩擦円板２３に係合可能な、
平坦で環状の摩擦面を有している。
レーキ板２８の側に、ブレーキ円板、すなわちカップリ
ング部材１４に連結された摩擦円板２３に係合可能な、
平坦で環状の摩擦面を有している。
【００１８】空気を通すことができる環状のロータ、す
なわちカップリング部材４０が、ロータ４０がブレーキ
板２８と間隔を置いて、クラッチ円板１３とブレーキ円
板１４との間に位置するように、半径方向内部の孔を貫
通して延びる複数のボルト４１によってピストンフラン
ジ３４に固定されている。ピストン２４がハブ１０に固
定され、ロータ４０がピストン２４に固定されているの
で、ロータ４０、ピストン２４およびハブ１０は一体と
なって一緒に回転するが、軸方向には動かない。ロータ
ー４０は、クラッチ円板１３とブレーキ円板１４に連結
された摩擦円板２３と係合可能な、平坦な環状の摩擦面
３９’，４１’（図２）を有している。
なわちカップリング部材４０が、ロータ４０がブレーキ
板２８と間隔を置いて、クラッチ円板１３とブレーキ円
板１４との間に位置するように、半径方向内部の孔を貫
通して延びる複数のボルト４１によってピストンフラン
ジ３４に固定されている。ピストン２４がハブ１０に固
定され、ロータ４０がピストン２４に固定されているの
で、ロータ４０、ピストン２４およびハブ１０は一体と
なって一緒に回転するが、軸方向には動かない。ロータ
ー４０は、クラッチ円板１３とブレーキ円板１４に連結
された摩擦円板２３と係合可能な、平坦な環状の摩擦面
３９’，４１’（図２）を有している。
【００１９】環状のクラッチ板、すなわちカップリング
部材４２（図１）が、スペーサチューブ４４を貫通して
延びているボルト４３によってブレーキ板２８に固定さ
れている。クラッチ板４２をクラッチ円板１３と係合す
るための、ブレーキ板２８から所定の距離だけ間隔をお
いたクラッチ板４２、ブレーキ２８およびシリンダー２
５は一体となって軸方向に動く。複数のコイルスプリン
グ４５がクラッチ板４２とピストン２４の間に取り付け
られている。各スプリング４５の一端は、ピストン２４
のくぼみ４６内に位置し、他端はスプリング２４を所定
の位置に保持するためにクラッチ板４２の面上に形成さ
れた円形の突起４７のまわりに位置している。クラッチ
板４２は、クラッチ円板１３に連結された、摩擦円板２
３と係合可能な、平坦な環状の摩擦面４８（図２）を有
している。
部材４２（図１）が、スペーサチューブ４４を貫通して
延びているボルト４３によってブレーキ板２８に固定さ
れている。クラッチ板４２をクラッチ円板１３と係合す
るための、ブレーキ板２８から所定の距離だけ間隔をお
いたクラッチ板４２、ブレーキ２８およびシリンダー２
５は一体となって軸方向に動く。複数のコイルスプリン
グ４５がクラッチ板４２とピストン２４の間に取り付け
られている。各スプリング４５の一端は、ピストン２４
のくぼみ４６内に位置し、他端はスプリング２４を所定
の位置に保持するためにクラッチ板４２の面上に形成さ
れた円形の突起４７のまわりに位置している。クラッチ
板４２は、クラッチ円板１３に連結された、摩擦円板２
３と係合可能な、平坦な環状の摩擦面４８（図２）を有
している。
【００２０】室３５内の流体圧力がスプリング４５の圧
力を越え図示のようにクラッチ板４２を右へ、クラッチ
円板１３の方へ駆動し、クラッチ円板１３に固定された
摩擦円板２３をクラッチ板４２およびロータ４０と係合
させるとき、カップリング組立体８は入力軸１１を駆動
部材１７と連結するよう作動する。同時に、ブレーキ板
２８は右に動き、ブレーキ円板１４に固定された摩擦円
板２３との係合が解除される。室３５内の圧力が下がっ
たときカップリング組立体８はブレーキモードとして作
動する。室３５の圧力が下がると同時に室３６内の圧力
が増し、その結果、ブレーキトルクが増し、環状部分２
７をピストン２４の方へ付勢するスプリング４５の付勢
力のみで室３５の圧力が下げられた場合と比べて早く、
室３５は、流体が排出され、すなわち減圧される。
力を越え図示のようにクラッチ板４２を右へ、クラッチ
円板１３の方へ駆動し、クラッチ円板１３に固定された
摩擦円板２３をクラッチ板４２およびロータ４０と係合
させるとき、カップリング組立体８は入力軸１１を駆動
部材１７と連結するよう作動する。同時に、ブレーキ板
２８は右に動き、ブレーキ円板１４に固定された摩擦円
板２３との係合が解除される。室３５内の圧力が下がっ
たときカップリング組立体８はブレーキモードとして作
動する。室３５の圧力が下がると同時に室３６内の圧力
が増し、その結果、ブレーキトルクが増し、環状部分２
７をピストン２４の方へ付勢するスプリング４５の付勢
力のみで室３５の圧力が下げられた場合と比べて早く、
室３５は、流体が排出され、すなわち減圧される。
【００２１】本発明の特徴にしたがって、カップリング
組立体の駆動部材１７から被駆動要素であるハブ１０へ
駆動力を伝達する間、各連結器組立体２０は、カップリ
ング組立体８の構成部品の騒音および接線方向の加速度
の両方を効果的に最小にする。
組立体の駆動部材１７から被駆動要素であるハブ１０へ
駆動力を伝達する間、各連結器組立体２０は、カップリ
ング組立体８の構成部品の騒音および接線方向の加速度
の両方を効果的に最小にする。
【００２２】ポリウレタンブッシング５４の円筒状の外
側面５６が、クラッチ板１５内に形成された開口６０の
円筒状の側面５８（図３）に当接するように配置されて
いる。さらに、このブッシング５４は、ボルト６８上に
取付けられた円筒状の金属スリーブ６６の円筒状の外側
面６５に接合された円筒状の内側面６４（図２）を有し
ている。金属スリーブ６６は駆動部材１７の開口内に収
容されている。ボルト６８は駆動部材１７にしっかりと
連結されている。
側面５６が、クラッチ板１５内に形成された開口６０の
円筒状の側面５８（図３）に当接するように配置されて
いる。さらに、このブッシング５４は、ボルト６８上に
取付けられた円筒状の金属スリーブ６６の円筒状の外側
面６５に接合された円筒状の内側面６４（図２）を有し
ている。金属スリーブ６６は駆動部材１７の開口内に収
容されている。ボルト６８は駆動部材１７にしっかりと
連結されている。
【００２３】カップリング組立体８を、係合状態と非係
合状態の間で作動させるとき、クラッチ円板１３内にあ
る開口６０の円筒状の内側面５８はブッシング５４の円
筒状の外側面５６に沿って軸方向にスライドする。カッ
プリング組立体８によりトルクを伝達中、クラッチ円板
１３内にある開口６０の円筒状内側面５８の一部分は、
図３に概略的に示す方法でクラッチ円板１３とブッシン
グ５４の間に回転力を伝達するために、ブッシング５４
の円筒状の外側面５６と接触係合するように配置されて
いる。カップリング組立体８によって伝達されるトルク
荷重を逆転させると、クラッチ円板面５８とブッシング
面５６間の圧力係合の領域がブッシング５４の一方の側
からブッシング５４の反対の側に移動する。
合状態の間で作動させるとき、クラッチ円板１３内にあ
る開口６０の円筒状の内側面５８はブッシング５４の円
筒状の外側面５６に沿って軸方向にスライドする。カッ
プリング組立体８によりトルクを伝達中、クラッチ円板
１３内にある開口６０の円筒状内側面５８の一部分は、
図３に概略的に示す方法でクラッチ円板１３とブッシン
グ５４の間に回転力を伝達するために、ブッシング５４
の円筒状の外側面５６と接触係合するように配置されて
いる。カップリング組立体８によって伝達されるトルク
荷重を逆転させると、クラッチ円板面５８とブッシング
面５６間の圧力係合の領域がブッシング５４の一方の側
からブッシング５４の反対の側に移動する。
【００２４】ポリウレタンブッシング５４は、カップリ
ング組立体８によるトルクの伝達の際の騒音を最小に
し、カップリング組立体８による振動の伝達を最小にす
るために、クラッチ円板１３と共働する。騒音と振動の
伝達を最小にすることを促進するためポリウレタンブッ
シング５４はデュロメータによるショアＡで約９２の硬
度を有している。ポリウレタンブッシング５４は、アメ
リカ材料・試験協会の標準呼称２６３２（１９７９年承
認、１９８１年再承認）の“垂直リバウンド値によるゴ
ム弾力特性の標準試験法”によって試験したとき、約２
０％ないし５０％のベイショアリバウンド値を有してい
る。
ング組立体８によるトルクの伝達の際の騒音を最小に
し、カップリング組立体８による振動の伝達を最小にす
るために、クラッチ円板１３と共働する。騒音と振動の
伝達を最小にすることを促進するためポリウレタンブッ
シング５４はデュロメータによるショアＡで約９２の硬
度を有している。ポリウレタンブッシング５４は、アメ
リカ材料・試験協会の標準呼称２６３２（１９７９年承
認、１９８１年再承認）の“垂直リバウンド値によるゴ
ム弾力特性の標準試験法”によって試験したとき、約２
０％ないし５０％のベイショアリバウンド値を有してい
る。
【００２５】クラッチ円板１３内の開口６０の円筒状の
内側面５８は、ポリウレタンブッシング５４の外側面５
６と直接係合してポリウレタンブッシング５４の外側面
５６から力を伝達するので、環状のクラッチ円板１３と
連結器組立体２０の構成部品との間に金属同志の接触は
ない。この結果、カップリング組立体８は、最小の騒音
と振動で、周期的に変動するトルク荷重を伝達すること
ができる。かくして、機械１２の作動中、カップリング
組立体８は、入力軸１１が、毎分６４５回転以上または
２５０サイクル以上の速度で回転している各サイクルの
間＋１２，５００ポンド・インチ以上と−２，５００ポ
ンド・インチ以下との間で変動するトルク荷重を受け
る。トルク荷重が正から負へ変化する時はいつも、ブッ
シング５４とクラッチ円板１３の間の伝達領域はブッシ
ング５４の一方の側からブッシングの正反対の側へと変
化する。
内側面５８は、ポリウレタンブッシング５４の外側面５
６と直接係合してポリウレタンブッシング５４の外側面
５６から力を伝達するので、環状のクラッチ円板１３と
連結器組立体２０の構成部品との間に金属同志の接触は
ない。この結果、カップリング組立体８は、最小の騒音
と振動で、周期的に変動するトルク荷重を伝達すること
ができる。かくして、機械１２の作動中、カップリング
組立体８は、入力軸１１が、毎分６４５回転以上または
２５０サイクル以上の速度で回転している各サイクルの
間＋１２，５００ポンド・インチ以上と−２，５００ポ
ンド・インチ以下との間で変動するトルク荷重を受け
る。トルク荷重が正から負へ変化する時はいつも、ブッ
シング５４とクラッチ円板１３の間の伝達領域はブッシ
ング５４の一方の側からブッシングの正反対の側へと変
化する。
【００２６】カップリング組立体８が受けるトルク荷重
の特定の範囲は、機械１２の特定の構造に依って変化す
るものであることが理解されるべきである。かくして、
トルク荷重は、機械１２の特定の構造とそれが運転され
る速度に依り、＋１２，５００ポンド・インチ以上と−
２，５００ポンド・インチ以下との間で変化する。たと
えば、トルク荷重は、特定の機械を選択されたある速度
で運転中＋３５，０００ポンド・インチと−１９，００
０ポンド・インチとの間を変動する。概して云えば、機
械の運転速度が増加するにつれて、カップリング組立体
８が受ける正のトルク荷重は増大し、カップリング組立
体８が受ける負のトルク荷重は負の大きさが増大する。
の特定の範囲は、機械１２の特定の構造に依って変化す
るものであることが理解されるべきである。かくして、
トルク荷重は、機械１２の特定の構造とそれが運転され
る速度に依り、＋１２，５００ポンド・インチ以上と−
２，５００ポンド・インチ以下との間で変化する。たと
えば、トルク荷重は、特定の機械を選択されたある速度
で運転中＋３５，０００ポンド・インチと−１９，００
０ポンド・インチとの間を変動する。概して云えば、機
械の運転速度が増加するにつれて、カップリング組立体
８が受ける正のトルク荷重は増大し、カップリング組立
体８が受ける負のトルク荷重は負の大きさが増大する。
【００２７】ポリウレタンブッシング５４の特性によっ
て、駆動部材１７と被駆動部材である入力軸１１の最大
加速度は最小になる。この結果、駆動部材１７と入力軸
１１が毎分６４５回転以上の速度で回転している間＋１
２，５００ポンド・インチ以上と−２，５００ポンド・
インチの間で周期的に変動するトルク荷重をカップリン
グ組立体８が機械１２から受けている間、カップリング
組立体８を通して伝達される振動の量が最小になる。カ
ップリング組立体８が毎分６４５回転以上の速度で前述
の変動するトルク荷重を受けている間駆動部材１７と入
力軸１１の接線方向の加速度は重力加速度の３０倍より
も小さいことが分かった。
て、駆動部材１７と被駆動部材である入力軸１１の最大
加速度は最小になる。この結果、駆動部材１７と入力軸
１１が毎分６４５回転以上の速度で回転している間＋１
２，５００ポンド・インチ以上と−２，５００ポンド・
インチの間で周期的に変動するトルク荷重をカップリン
グ組立体８が機械１２から受けている間、カップリング
組立体８を通して伝達される振動の量が最小になる。カ
ップリング組立体８が毎分６４５回転以上の速度で前述
の変動するトルク荷重を受けている間駆動部材１７と入
力軸１１の接線方向の加速度は重力加速度の３０倍より
も小さいことが分かった。
【００２８】連結器組立体２０が、前述の米国特許第
４，８０７，７３１号に示された構造を有する場合、前
述の変動するトルク荷重の影響下にあり、かつ毎分６４
５回転の速度にある駆動、被駆動部材１７，１１の最大
加速度は重力加速度の約４８倍であった。図２の連結器
組立体２０が、前述の米国特許第４，８０７，７３１号
に開示された連結器組立体に取って代わり、かつ、同一
運転速度で、周期的に変動する同一のトルク荷重を受け
た時、駆動、被駆動部材１７，１１の最大加速度は重力
加速度の１８から２８倍の間に減少した。特に、ポリウ
レタンブッシング５４が２４％のベイショアリバウンド
値を有するとき、最大加速度は重力加速度の２８倍であ
った。ポリウレタンブッシング５４が５０％のベイショ
アリバウンド値を有するとき、駆動、被駆動部材１７，
１１の最大加速度は重力加速度の１８倍であった。
４，８０７，７３１号に示された構造を有する場合、前
述の変動するトルク荷重の影響下にあり、かつ毎分６４
５回転の速度にある駆動、被駆動部材１７，１１の最大
加速度は重力加速度の約４８倍であった。図２の連結器
組立体２０が、前述の米国特許第４，８０７，７３１号
に開示された連結器組立体に取って代わり、かつ、同一
運転速度で、周期的に変動する同一のトルク荷重を受け
た時、駆動、被駆動部材１７，１１の最大加速度は重力
加速度の１８から２８倍の間に減少した。特に、ポリウ
レタンブッシング５４が２４％のベイショアリバウンド
値を有するとき、最大加速度は重力加速度の２８倍であ
った。ポリウレタンブッシング５４が５０％のベイショ
アリバウンド値を有するとき、駆動、被駆動部材１７，
１１の最大加速度は重力加速度の１８倍であった。
【００２９】カップリング組立体８を通して伝達される
力による機械１２の駆動中、カップリング組立体８の構
成部品による生ずる最大騒音は、ポリウレタンブッシン
グ５４の特性により最小になる。かくして、カップリン
グ組立体８が毎分６４５回転以上の速度で機械１２を駆
動し、＋１２，５００ポンド・インチ以上と−２，５０
０ポンド・インチ以下との間を変動するトルク荷重を受
けているとき、最大騒音のレベルは１０３デシベルより
小さく、３．０パスカルより小さい。比較的低い騒音レ
ベルは、少なくとも一部は、クラッチ円板１３が、ポリ
ウレタンブッシング５４の外側面５６に回転力を直接伝
達するという事実にもとづいている。したがって、連結
器組立体２０の構成部品とカップリング組立体８の他の
要素との間に金属同志の接触はない。
力による機械１２の駆動中、カップリング組立体８の構
成部品による生ずる最大騒音は、ポリウレタンブッシン
グ５４の特性により最小になる。かくして、カップリン
グ組立体８が毎分６４５回転以上の速度で機械１２を駆
動し、＋１２，５００ポンド・インチ以上と−２，５０
０ポンド・インチ以下との間を変動するトルク荷重を受
けているとき、最大騒音のレベルは１０３デシベルより
小さく、３．０パスカルより小さい。比較的低い騒音レ
ベルは、少なくとも一部は、クラッチ円板１３が、ポリ
ウレタンブッシング５４の外側面５６に回転力を直接伝
達するという事実にもとづいている。したがって、連結
器組立体２０の構成部品とカップリング組立体８の他の
要素との間に金属同志の接触はない。
【００３０】連結器組立体２０が前述の米国特許第４，
８０７，７３１号に開示されたように構成されるとき、
迷惑となるうるさいクラッキング騒音と比較的高いピー
ク騒音レベルがある。これらの比較的高い最大騒音レベ
ルは、少なくとも一部は、クラッチ円板と連結器組立体
の構成部品との間および／または連結器組立体の構成部
品同志間の金属同志の係合にもとづいていると思われ
る。
８０７，７３１号に開示されたように構成されるとき、
迷惑となるうるさいクラッキング騒音と比較的高いピー
ク騒音レベルがある。これらの比較的高い最大騒音レベ
ルは、少なくとも一部は、クラッチ円板と連結器組立体
の構成部品との間および／または連結器組立体の構成部
品同志間の金属同志の係合にもとづいていると思われ
る。
【００３１】カップリング組立体８が毎分６４５回転以
上の速度で機械１２を駆動、＋１２，５００ポンド・イ
ンチ以上と−２，５００ポンド・インチ以下との間で周
期的に変動するトルク荷重を受けているとき、最大騒音
のレベルは１０３デシベルより小さく、３．０パスカル
より小さい。こうして、２０％のベイショアのリバウン
ド値を有するポリウレタンブッシング５４の場合の最大
騒音のレベルは１０２デシベル、２．５パスカルであっ
た。ポリウレタンブッシング５４が５０％のベイショア
のリバウンド値を有するとき、最大騒音のレベルは１０
０デシベル、２．０パスカルであった。前述の米国特許
第４，８０７，７３１号に開示された構造を有するカッ
プリング組立体が同一の運転速度で、同一のトルク荷重
を受けているとき、カップリング組立体の構成部品は、
１０７デシベルと３．８パスカルの最大騒音のレベルを
有していた。
上の速度で機械１２を駆動、＋１２，５００ポンド・イ
ンチ以上と−２，５００ポンド・インチ以下との間で周
期的に変動するトルク荷重を受けているとき、最大騒音
のレベルは１０３デシベルより小さく、３．０パスカル
より小さい。こうして、２０％のベイショアのリバウン
ド値を有するポリウレタンブッシング５４の場合の最大
騒音のレベルは１０２デシベル、２．５パスカルであっ
た。ポリウレタンブッシング５４が５０％のベイショア
のリバウンド値を有するとき、最大騒音のレベルは１０
０デシベル、２．０パスカルであった。前述の米国特許
第４，８０７，７３１号に開示された構造を有するカッ
プリング組立体が同一の運転速度で、同一のトルク荷重
を受けているとき、カップリング組立体の構成部品は、
１０７デシベルと３．８パスカルの最大騒音のレベルを
有していた。
【００３２】以上述べたことから、本発明は、毎分６４
５回転以上の速度において、カップリング組立体８によ
り力が伝達される間＋１２，５００ポンド・インチ以上
と−２，５００ポンド・インチ以下の間に変動するトル
ク荷重の伝達の間、カップリング組立体８の構成部品に
より生ずる騒音とカップリング組立体８の構成部品の接
線方向の加速度の最大値とを減少させる。これは、カッ
プリング組立体８のクラッチ円板１３とボルト６８との
間に力を伝達するために、ポリウレタンブッシング５４
を使用することによって達成される。クラッチ円板１３
は、ポリウレタンブッシング５４の外側面５６に沿って
軸方向に動くことができ、そしてポリウレタンブッシン
グ５４の外側面５６とクラッチ円板１３との間に回転力
を直接伝達する。
５回転以上の速度において、カップリング組立体８によ
り力が伝達される間＋１２，５００ポンド・インチ以上
と−２，５００ポンド・インチ以下の間に変動するトル
ク荷重の伝達の間、カップリング組立体８の構成部品に
より生ずる騒音とカップリング組立体８の構成部品の接
線方向の加速度の最大値とを減少させる。これは、カッ
プリング組立体８のクラッチ円板１３とボルト６８との
間に力を伝達するために、ポリウレタンブッシング５４
を使用することによって達成される。クラッチ円板１３
は、ポリウレタンブッシング５４の外側面５６に沿って
軸方向に動くことができ、そしてポリウレタンブッシン
グ５４の外側面５６とクラッチ円板１３との間に回転力
を直接伝達する。
【００３３】カップリング組立体８の構成部品により生
ずる騒音とカップリング組立体８の接線方向の最大加速
度とを最小にするために、ポリウレタンブッシング５４
はデュロメータによるショアＡ約９２の硬度、約２０か
ら５０％のベイショアリバウンド値の硬度を有してい
る。前述の特性を有するポリウレタンブッシング５４が
カップリング組立体８に使用されるとき、毎分６４５回
転以上の速度でカップリング組立体８の構成部品の回転
中＋１２，５００ポンド・インチ以上と−２，５００ポ
ンド・インチ以下との間で変動するトルク荷重をカップ
リング組立体８が伝達している間は、カップリング組立
体８の構成部品により生ずる最大騒音は１０３デシベル
よりも小さく、３．０パスカルよりも小さいということ
が測定によりわかった。カップリング組立体８の構成部
品の接線方向の最大加速度は、カップリング組立体８が
前述の変動トルク荷重を伝達している間、重力加速度の
３０倍より小さいということも測定によりわかってい
る。
ずる騒音とカップリング組立体８の接線方向の最大加速
度とを最小にするために、ポリウレタンブッシング５４
はデュロメータによるショアＡ約９２の硬度、約２０か
ら５０％のベイショアリバウンド値の硬度を有してい
る。前述の特性を有するポリウレタンブッシング５４が
カップリング組立体８に使用されるとき、毎分６４５回
転以上の速度でカップリング組立体８の構成部品の回転
中＋１２，５００ポンド・インチ以上と−２，５００ポ
ンド・インチ以下との間で変動するトルク荷重をカップ
リング組立体８が伝達している間は、カップリング組立
体８の構成部品により生ずる最大騒音は１０３デシベル
よりも小さく、３．０パスカルよりも小さいということ
が測定によりわかった。カップリング組立体８の構成部
品の接線方向の最大加速度は、カップリング組立体８が
前述の変動トルク荷重を伝達している間、重力加速度の
３０倍より小さいということも測定によりわかってい
る。
【図１】本発明のカップリング組立体の一実施例の縦断
面図である。
面図である。
【図２】図１のカップリング組立体８のポリウレタンブ
ッシング５４と摩擦円板２３との関係を示す拡大断面図
である。
ッシング５４と摩擦円板２３との関係を示す拡大断面図
である。
【図３】カップリング組立体８のポリウレタンブッシン
グ５４と摩擦円板２３との間に力が伝達される様子を示
す、図２の線３−３に沿って取られた概略図である。
グ５４と摩擦円板２３との間に力が伝達される様子を示
す、図２の線３−３に沿って取られた概略図である。
８ カップリング組立体 １０ ハブ １１ 入力軸（被駆動部材） １２ 機械 １３ クラッチ円板（カップリング部材） １４ ブレーキ円板（カップリング部材） １５ クラッチ板 １７ 駆動部材 １８ 反応腕 １９ 固定フレーム ２０ 連結器組立体 ２３ 摩擦円板 ２４ ピストン ２５ シリンダー ２６ 外側円筒部 ２７ 環状部分 ２８ ブレーキ板 ２９，４１，４３ ボルト ３０，３１，３２ 環状シール ３４ ピストンフランジ ３５，３６ 作動室 ３７ 壁 ３８，３９ 通路 ４１’ 摩擦面 ４０ ロータ（カップリング部材） ４１’ クラッチ板（カップリング部材） ４４ スペーサチューブ ４５ コイルスプリング ４６ くぼみ ４７ 突起 ４８ 摩擦面 ５４ ポリウレタンブッシング ５６，６５ 円筒状外側面 ５８，６４ 円筒状内側面 ６０ 開口 ６６ スリーブ ６８ ボルト
Claims (10)
- 【請求項１】 第１の要素と第２の要素の間の相対的な
回転を遅くするために非係合状態から係合状態へ作動す
ることができるカップリング組立体であって、 軸方向に動くことができるカップリング部材と、前記カ
ップリング部材を第１の要素に連結する連結器手段と、
第２の要素に連結された摩擦面手段と、前記カップリン
グ部材に軸方向と回転方向の力を与えるため前記摩擦面
手段を前記カップリング部材に押圧することによって、
前記カップリング組立体を非係合状態から係合状態に作
動させるアクチュエータ手段とを含み、 前記連結器手段は、第１の要素に連結されたポリウレタ
ンブッシングと、前記カップリング部材に連結され前記
ポリウレタンブッシングの外側面に当接係合するように
配置された力伝達面手段とを含み、 前記力伝達面手段は、前記カップリング組立体が係合状
態のときに、前記カップリング部材と前記ポリウレタン
ブッシングの外側面との間に回転力を効果的に伝達する
カップリング組立体。 - 【請求項２】 前記ポリウレタンブッシングが、２０％
から５０％のベイショアのリバウンド値を有する請求項
１記載のカップリング組立体。 - 【請求項３】 前記ポリウレタンブッシングが、デュロ
メータで測定したショアＡ硬度９２を有する請求項１記
載のカップリング組立体。 - 【請求項４】 第１および第２の要素が毎分６４５回転
以上の速度で回転しており、かつ、第１要素と第２要素
のうち少なくとも一方が、＋１２，５００ポンド・イン
チ以上と−２，５００ポンド・インチ以下との間で周期
的に変動するトルク荷重を受ける請求項１記載のカップ
リング組立体。 - 【請求項５】 第１の要素および第２の要素が毎分６４
５回転以上の速度で回転しているときに、前記カップリ
ング組立体が＋１２，５００ポンド・インチ以上と−
２，５００ポンド・インチ以下との間で周期的に変動す
るトルク荷重を伝達する間、第１の要素と第２の要素の
最大加速度が重力加速度の３０倍よりも小さい請求項１
記載のカップリング組立体。 - 【請求項６】 第１の要素および第２の要素が毎分６４
５回転以上の速度で回転しているときに、前記カップリ
ング組立体が＋１２，５００ポンド・インチと−２，５
００ポンド・インチとの間で変動するトルク荷重を伝達
する間、前記カップリング組立体の構成部品により生ず
る最大騒音のレベルが１０３デシベルよりも低い、請求
項１記載のカップリング組立体。 - 【請求項７】 第１の要素および第２の要素が毎分６４
５回転以上の速度で回転しているときに、前記カップリ
ング組立体が＋１２，５００ポンド・インチと−２，５
００ポンド・インチの間で変動するトルク荷重を伝達す
る間に、前記カップリング組立体が３．０パスカルより
も低い最大騒音のレベルを有する請求項１記載のカップ
リング組立体。 - 【請求項８】 被駆動部材に固定され、該部材とともに
回転できるようになっているハブと、 前記ハブとともに回転可能な環状のピストン手段と、 ロータと、 前記ロータを前記ピストン手段に連結する手段と、 前記ピストン手段と協動し、環状の圧力室を形成するシ
リンダー手段と、 前記ロータの一方の側に配置されたブレーキ板と、 前記ロータの一方の側とは正反対側である他の側に位置
し、軸方向に動くことができる環状のクラッチ板と、 前記ロータを間に配置させた、駆動、かつ回転可能なク
ラッチ円板および回転不能なブレーキ円板と、 前記クラッチ円板と前記ブレーキ円板の互いに対向する
面に配置された環状の摩擦手段と、 前記クラッチ円板を回転可能な駆動部材に連結する手段
と、 前記ブレーキ円板を、固定された部分に連結する手段
と、 ブレーキトルクを被駆動軸に加えることができるように
するために、前記ブレーキ円板を前記ロータの方へ偏倚
させるスプリング手段と、 前記駆動部材を前記被駆動部材に連結させるために、圧
力流体を前記圧力室に流入させ、それによって偏倚力が
前記ブレーキ円板と前記クラッチ板から除去され、前記
クラッチ円板が前記駆動部材に対して相対的に軸方向に
動かされるための通路手段とを有し、 前記クラッチ円板を、ポリウレタンブッシングを含む回
転可能な駆動部材に連結させる前記手段が、前記クラッ
チ円板が、前記クラッチ板とクラッチ円板が前記駆動部
材に対し相対的に移動すると、前記ポリウレタンブッシ
ングの外側面に沿って滑動可能な面手段を含み、前記ク
ラッチ円板と前記ポリウレタンブッシングが、前記駆動
部材と前記被駆動部材が連結されているときに回転力を
効果的に伝達する、前記駆動部材連結手段とを有するブ
レーキ・クラッチ装置。 - 【請求項９】 前記ポリウレタンブッシングが、ベイシ
ョアリバウンド値が約２０％から５０％とショアＡが約
９２のデュロメータ硬度とを有する請求項８記載のブレ
ーキ・クラッチ装置。 - 【請求項１０】 第１の要素と第２の要素が毎分６４５
回転以上の速度で回転しているとき＋１２，５００ポン
ド・インチ以上と−２，５００ポンド・インチ以下との
間で周期的に変動するトルク荷重を前記カップリング組
立体が伝達している間、被駆動部材の加速度が重力加速
度の３０倍未満であり、前記カップリング組立体の構成
部品により生ずる最大騒音のレベルが１０３デシベルよ
りも低い請求項８記載のブレーキ・クラッチ装置。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US07/560,904 US5046593A (en) | 1990-07-31 | 1990-07-31 | Coupling assembly |
| US560,904 | 1990-07-31 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0658352A true JPH0658352A (ja) | 1994-03-01 |
Family
ID=24239841
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3213041A Pending JPH0658352A (ja) | 1990-07-31 | 1991-07-31 | カップリング組立体およびブレーキ・クラッチ装置 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5046593A (ja) |
| EP (1) | EP0469342B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0658352A (ja) |
| CA (1) | CA2047323C (ja) |
| DE (1) | DE69106070T2 (ja) |
| ES (1) | ES2066284T3 (ja) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5257684A (en) * | 1992-10-19 | 1993-11-02 | Eaton Corporation | Coupling assembly |
| JP3012426B2 (ja) * | 1993-04-19 | 2000-02-21 | 株式会社クボタ | 農作業車の伝動構造 |
| US5477950A (en) * | 1994-11-04 | 1995-12-26 | Ford Motor Company | Noise and vibration reduction in a torque converter clutch assembly |
| US5577581A (en) * | 1995-02-08 | 1996-11-26 | Eaton Corporation | Coupling assembly |
| US5664656A (en) * | 1996-08-13 | 1997-09-09 | Dyneer Corporation | Centrifugal clutch |
| US6637568B2 (en) * | 2001-04-17 | 2003-10-28 | Eaton Corporation | Clutch-brake assembly |
| US8813936B2 (en) * | 2008-07-25 | 2014-08-26 | Eaton Corporation | Force transmitting assembly |
| US8800726B2 (en) | 2012-02-10 | 2014-08-12 | Eaton Corporation | Dual-rotor force transmitting assembly |
Family Cites Families (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2436968A (en) * | 1945-07-31 | 1948-03-02 | Cleveland Punch & Shear Works | Combined clutch and brake |
| US2942708A (en) * | 1956-04-02 | 1960-06-28 | Ind Clutch Corp | Air operated clutch-brake mechanism |
| US3305227A (en) * | 1964-11-13 | 1967-02-21 | Eagle Picher Co | High deflection spring or bumper |
| DE1600017A1 (de) * | 1966-07-14 | 1970-04-02 | Ortlinghaus Geb Ohg | Kombinierte druckmittelbetaetigte Kupplungs- und Bremsvorrichtung |
| DE1625741A1 (de) * | 1967-12-15 | 1972-03-30 | Hiller & Lutz | Reibungskupplung mit Rueckstellbremse |
| DE1755639A1 (de) * | 1968-06-04 | 1971-08-19 | Ortlinghaus Geb Ohg | Reibungskupplung |
| US3650520A (en) * | 1970-06-29 | 1972-03-21 | Rogers Corp | Energy absorbing device |
| US3677869A (en) * | 1970-11-27 | 1972-07-18 | Goodyear Tire & Rubber | Polyureaurethane shock absorbing compositions |
| CS163416B1 (ja) * | 1970-12-21 | 1975-09-15 | ||
| US3897859A (en) * | 1973-09-28 | 1975-08-05 | John A Norcia | Clutch friction plate construction |
| US4004669A (en) * | 1975-09-02 | 1977-01-25 | Galgon Industries, Inc. | Clutch assembly with floater plate and shock canisters |
| DE2824676A1 (de) * | 1977-06-06 | 1978-12-14 | Knorr Bremse Gmbh | Bolzen |
| CA1204068A (en) * | 1980-07-31 | 1986-05-06 | Shigeo Neki | Electromagnetic clutch motor |
| JPS57206248A (en) * | 1981-06-11 | 1982-12-17 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Electromagnetic clutch motor |
| US4807731A (en) * | 1987-09-11 | 1989-02-28 | Eaton Corporation | Clutch and brake assembly |
-
1990
- 1990-07-31 US US07/560,904 patent/US5046593A/en not_active Expired - Lifetime
-
1991
- 1991-07-08 EP EP91111346A patent/EP0469342B1/en not_active Revoked
- 1991-07-08 ES ES91111346T patent/ES2066284T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1991-07-08 DE DE69106070T patent/DE69106070T2/de not_active Revoked
- 1991-07-18 CA CA002047323A patent/CA2047323C/en not_active Expired - Fee Related
- 1991-07-31 JP JP3213041A patent/JPH0658352A/ja active Pending
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE69106070D1 (de) | 1995-02-02 |
| EP0469342B1 (en) | 1994-12-21 |
| US5046593A (en) | 1991-09-10 |
| CA2047323A1 (en) | 1992-02-01 |
| EP0469342A1 (en) | 1992-02-05 |
| ES2066284T3 (es) | 1995-03-01 |
| CA2047323C (en) | 1997-06-24 |
| DE69106070T2 (de) | 1995-08-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100638863B1 (ko) | 이중 출력량을 제공하는 다중-디스크 마찰 장치를 구비한자동 변속기 | |
| JP3347334B2 (ja) | 振動減衰用マルチディスク・ブレーキ・アクチュエータ | |
| JPS63251661A (ja) | トルクコンバ−タ用のダンパ−装置 | |
| WO1988002451A1 (en) | Flywheel assembly | |
| JPH10299835A (ja) | 機械式ねじり振動減衰装置 | |
| JPH0658352A (ja) | カップリング組立体およびブレーキ・クラッチ装置 | |
| JPH0623789Y2 (ja) | トルク変動吸収装置 | |
| JPH07501872A (ja) | クラッチ駆動機構 | |
| JPS6325223B2 (ja) | ||
| US4807731A (en) | Clutch and brake assembly | |
| JP3699043B2 (ja) | たわみ軸継手用減衰装置 | |
| JPH09217771A (ja) | コンビネーション型クラッチ・ブレーキ | |
| US8770365B2 (en) | Friction damper for a transmission clutch | |
| JPH04347046A (ja) | ロックアップクラッチ付き流体伝動装置 | |
| KR101045576B1 (ko) | 클러치 및 이를 구비한 자동변속기 | |
| JPH0626524A (ja) | 軸 受 | |
| JPS6117728A (ja) | トルク変動吸収クラツチ | |
| JPS63251663A (ja) | トルクコンバ−タ用のダンパ−装置 | |
| JP2985522B2 (ja) | ロックアップクラッチ付き流体伝動装置 | |
| SU1523778A1 (ru) | Фрикционный узел | |
| JPS641540Y2 (ja) | ||
| JPH08232999A (ja) | ディスクブレーキ | |
| JP2002295371A (ja) | 気体圧縮機 | |
| JPH0212305B2 (ja) | ||
| JPH0634014A (ja) | ロックアップクラッチ付き流体伝動装置 |