JPH0644916A - 陰極線管用弾性支持体 - Google Patents
陰極線管用弾性支持体Info
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- JPH0644916A JPH0644916A JP19791492A JP19791492A JPH0644916A JP H0644916 A JPH0644916 A JP H0644916A JP 19791492 A JP19791492 A JP 19791492A JP 19791492 A JP19791492 A JP 19791492A JP H0644916 A JPH0644916 A JP H0644916A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 陰極線管の管内に使用される陰極線管用弾性
支持体において、その弾性支持体を、Ｍn ：１０〜１８
重量％、Ｃr ：１６〜１８重量％、Ｃ：０．１０〜０．
２５重量％以下、Ｎ：０．２５〜０．５重量％以下、Ｎ
ｉ：１〜５重量％、残部が実質的にＦe からなり、３５
０〜５５０℃に加熱したのちの曲げモーメントＭが５５
０Ｎ・mmとなる荷重Ｗを自由端に与えたのち、無負荷状
態にしたときのＭ＝Ｗ・Ｌによる塑性変形量が２mm以下
であり、５５０℃で３０分加熱したのちの降伏点強さが
１２００Ｎ／mm2 以上であるＦe −Ｍn −Ｃr 系合金に
より構成した。 【効果】 熱および衝撃に対して強く、かつ電気的に勝
れた特性の弾性支持体を安価に製作することができる。
支持体において、その弾性支持体を、Ｍn ：１０〜１８
重量％、Ｃr ：１６〜１８重量％、Ｃ：０．１０〜０．
２５重量％以下、Ｎ：０．２５〜０．５重量％以下、Ｎ
ｉ：１〜５重量％、残部が実質的にＦe からなり、３５
０〜５５０℃に加熱したのちの曲げモーメントＭが５５
０Ｎ・mmとなる荷重Ｗを自由端に与えたのち、無負荷状
態にしたときのＭ＝Ｗ・Ｌによる塑性変形量が２mm以下
であり、５５０℃で３０分加熱したのちの降伏点強さが
１２００Ｎ／mm2 以上であるＦe −Ｍn −Ｃr 系合金に
より構成した。 【効果】 熱および衝撃に対して強く、かつ電気的に勝
れた特性の弾性支持体を安価に製作することができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、カラー受像管などの
陰極線管の管内部材として使用される陰極線管用弾性支
持体に関する。
陰極線管の管内部材として使用される陰極線管用弾性支
持体に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より陰極線管には、管内部材として
各種弾性支持体が使用されている。たとえばカラー受像
管は、図６に示すように、パネル1 およびこのパネル1
に一体に接合されたファンネル2 からなる外囲器を有
し、そのパネル1 に３色蛍光体層からなる蛍光体スクリ
ーン3 が形成され、この蛍光体スクリーン3 に対向し
て、その内側に多数の電子ビーム通過孔の形成されたマ
スク本体4 の周辺部にマスクフレーム5 の取付けられた
シャドウマスク6 が配置されている。またファンネル2
のネック7 内に３電子ビームを放出する電子銃8 が封止
されている。
各種弾性支持体が使用されている。たとえばカラー受像
管は、図６に示すように、パネル1 およびこのパネル1
に一体に接合されたファンネル2 からなる外囲器を有
し、そのパネル1 に３色蛍光体層からなる蛍光体スクリ
ーン3 が形成され、この蛍光体スクリーン3 に対向し
て、その内側に多数の電子ビーム通過孔の形成されたマ
スク本体4 の周辺部にマスクフレーム5 の取付けられた
シャドウマスク6 が配置されている。またファンネル2
のネック7 内に３電子ビームを放出する電子銃8 が封止
されている。
【０００３】このようなカラー受像管においては、その
シャドウマスク6 は、パネル1 に固定された複数個のス
タッドピン9 に着脱可能に係止する複数個の弾性体から
なるフレームホルダー10により支持されている。また電
子銃8 の蛍光体スクリーン3側は、その蛍光体スクリー
ン3 側の電極に取付けられた複数個の弾性体からなるバ
ルブスペーサ11により支持されている。
シャドウマスク6 は、パネル1 に固定された複数個のス
タッドピン9 に着脱可能に係止する複数個の弾性体から
なるフレームホルダー10により支持されている。また電
子銃8 の蛍光体スクリーン3側は、その蛍光体スクリー
ン3 側の電極に取付けられた複数個の弾性体からなるバ
ルブスペーサ11により支持されている。
【０００４】このようにシャドウマスク6 や電子銃8 な
どの支持に弾性体を使用する理由は、たとえばシャドウ
マスク6 を支持するフレームホルダー10については、蛍
光体スクリーン3 の形成工程において繰返されるシャド
ウマスク6 の着脱を容易にし、かつその着脱に対してシ
ャドウマスク6 を所定位置に正しく保持するためであ
る。また電子銃8 のバルブスペーサ11については、電子
銃8 のネック7 内挿入を容易にし、かつその蛍光体スク
リーン3 側を正しく管軸（Ｚ軸）上に保持するととも
に、その蛍光体スクリーン3 側の電極にファンネル2 の
内面に塗布形成された内面導電膜12を介してファンネル
2 の径大部に設けられた陽極端子13に印加される高電圧
を導くためである。
どの支持に弾性体を使用する理由は、たとえばシャドウ
マスク6 を支持するフレームホルダー10については、蛍
光体スクリーン3 の形成工程において繰返されるシャド
ウマスク6 の着脱を容易にし、かつその着脱に対してシ
ャドウマスク6 を所定位置に正しく保持するためであ
る。また電子銃8 のバルブスペーサ11については、電子
銃8 のネック7 内挿入を容易にし、かつその蛍光体スク
リーン3 側を正しく管軸（Ｚ軸）上に保持するととも
に、その蛍光体スクリーン3 側の電極にファンネル2 の
内面に塗布形成された内面導電膜12を介してファンネル
2 の径大部に設けられた陽極端子13に印加される高電圧
を導くためである。
【０００５】しかし上記のように弾性体を使用すると、
たとえばシャドウマスク6 を支持するフレームホルダー
10については、シャドウマスク6 を着脱する際に繰返し
加わる加圧により塑性変形し、設計寸法を維持しなくな
くなり、撓み量が小さくなる。その結果、保持力が低下
し、衝撃などによる振動により複数個のフレームホルダ
ー10のバランスがくずれ、シャドウマスク6 を所定の位
置に正しく保持しなくなる。またいちじるしい場合は、
フレームホルダー10がスタッドピン9 から外れ、シャド
ウマスク6 が脱落する。
たとえばシャドウマスク6 を支持するフレームホルダー
10については、シャドウマスク6 を着脱する際に繰返し
加わる加圧により塑性変形し、設計寸法を維持しなくな
くなり、撓み量が小さくなる。その結果、保持力が低下
し、衝撃などによる振動により複数個のフレームホルダ
ー10のバランスがくずれ、シャドウマスク6 を所定の位
置に正しく保持しなくなる。またいちじるしい場合は、
フレームホルダー10がスタッドピン9 から外れ、シャド
ウマスク6 が脱落する。
【０００６】さらにカラー受像管の製造工程では、フレ
ームホルダー10をシャドウマスク6に取付けた状態で５
００〜６５０℃で加熱するため、一般に使用されるＳＵ
Ｓ３０１−ＣＳＰ、ＳＵＳ３０４−ＣＳＰなどのオース
テナイト系ばね用ステンレスやＳＵＳ４２０Ｊ２−ＣＳ
Ｐなどのマルテンサイト系ばね用ステンレスでは、熱軟
化がおこり、必要とするばね特性を維持しなくなる。そ
のために比較的耐熱性のすぐれた析出硬化型のＳＵＳ６
３１−ＣＳＰやインコネルなどを使用しても、これら部
材は、図５に曲線14，15で示したように（曲線14がＳＵ
Ｓ６３１−ＣＳＰ、曲線15がインコネル）、６５０℃で
１５分以上加熱されると、曲線16に示したＳＵＳ３０１
−ＣＳＰと同様に耐熱性が劣化する。また材料コストが
非常に高く、使用上好ましくない。
ームホルダー10をシャドウマスク6に取付けた状態で５
００〜６５０℃で加熱するため、一般に使用されるＳＵ
Ｓ３０１−ＣＳＰ、ＳＵＳ３０４−ＣＳＰなどのオース
テナイト系ばね用ステンレスやＳＵＳ４２０Ｊ２−ＣＳ
Ｐなどのマルテンサイト系ばね用ステンレスでは、熱軟
化がおこり、必要とするばね特性を維持しなくなる。そ
のために比較的耐熱性のすぐれた析出硬化型のＳＵＳ６
３１−ＣＳＰやインコネルなどを使用しても、これら部
材は、図５に曲線14，15で示したように（曲線14がＳＵ
Ｓ６３１−ＣＳＰ、曲線15がインコネル）、６５０℃で
１５分以上加熱されると、曲線16に示したＳＵＳ３０１
−ＣＳＰと同様に耐熱性が劣化する。また材料コストが
非常に高く、使用上好ましくない。
【０００７】また特開平２−２６５１５２号公報には、
Ｖを０．１〜０．５重量％添加したＳＵＳ２０２系のス
テンレスばね材からなるバルブスペーサが示されてい
る。このステンレスばね材は、すぐれた耐熱性を有する
が、材料の伸び率が３％前後であるため、加工の際に割
れが生じやすく、加工性が劣る。しかもＳＵＳ６３１−
ＣＳＰやインコネルほどではないが、やはり材料コスト
が高く、使用上好ましくない。
Ｖを０．１〜０．５重量％添加したＳＵＳ２０２系のス
テンレスばね材からなるバルブスペーサが示されてい
る。このステンレスばね材は、すぐれた耐熱性を有する
が、材料の伸び率が３％前後であるため、加工の際に割
れが生じやすく、加工性が劣る。しかもＳＵＳ６３１−
ＣＳＰやインコネルほどではないが、やはり材料コスト
が高く、使用上好ましくない。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】上記のように、従来よ
り陰極線管には、管内部材として各種弾性支持体が使用
されている。このように管内部材として弾性支持体が使
用される理由は、たとえばカラー受像管のシャドウマス
クを支持するフレームホルダーについては、蛍光体スク
リーンの形成工程において繰返されるシャドウマスクの
着脱を容易にし、かつその着脱に対してシャドウマスク
を所定位置に正しく保持するためである。また電子銃の
バルブスペーサについては、電子銃のネック内への挿入
を容易にし、かつその蛍光体スクリーン側を正しく管軸
上に保持するとともに、蛍光体スクリーン側の電極にフ
ァンネルの内面に塗布形成された内面導電膜を介して陽
極端子に印加される高電圧を導くためである。
り陰極線管には、管内部材として各種弾性支持体が使用
されている。このように管内部材として弾性支持体が使
用される理由は、たとえばカラー受像管のシャドウマス
クを支持するフレームホルダーについては、蛍光体スク
リーンの形成工程において繰返されるシャドウマスクの
着脱を容易にし、かつその着脱に対してシャドウマスク
を所定位置に正しく保持するためである。また電子銃の
バルブスペーサについては、電子銃のネック内への挿入
を容易にし、かつその蛍光体スクリーン側を正しく管軸
上に保持するとともに、蛍光体スクリーン側の電極にフ
ァンネルの内面に塗布形成された内面導電膜を介して陽
極端子に印加される高電圧を導くためである。
【０００９】しかし上記ように弾性支持体を使用する
と、たとえばシャドウマスクを支持するフレームホルダ
ーについては、シャドウマスクを着脱する際に繰返し加
わる加圧により塑性変形し、保持力が低下して、衝撃な
どによる振動により複数個のフレームホルダーのバラン
スがくずれ、シャドウマスクを所定の位置に正しく保持
しなくなる。またいちじるしい場合は、フレームホルダ
ーがスタッドピンから外れ、シャドウマスクが脱落す
る。
と、たとえばシャドウマスクを支持するフレームホルダ
ーについては、シャドウマスクを着脱する際に繰返し加
わる加圧により塑性変形し、保持力が低下して、衝撃な
どによる振動により複数個のフレームホルダーのバラン
スがくずれ、シャドウマスクを所定の位置に正しく保持
しなくなる。またいちじるしい場合は、フレームホルダ
ーがスタッドピンから外れ、シャドウマスクが脱落す
る。
【００１０】またカラー受像管の製造工程では、フレー
ムホルダーをシャドウマスクに取付けた状態で５００〜
６５０℃で加熱するため、一般に使用されるＳＵＳ３０
１−ＣＳＰ、ＳＵＳ３０４−ＣＳＰなどのオーステナイ
ト系ばね用ステンレスやＳＵＳ４２０Ｊ２−ＣＳＰなど
のマルテンサイト系ばね用ステンレスでは、熱軟化がお
こり、必要とするばね特性を維持しなくなる。そのため
に比較的耐熱性のすぐれた析出硬化型のＳＵＳ６３１−
ＣＳＰやインコネルなども使用しても、これら部材は、
６５０℃で１５分以上加熱されると、ＳＵＳ３０１−Ｃ
ＳＰと同様に耐熱性が劣化する。また材料コストが非常
に高くつく。また特開平２−２６５１５２号公報に示さ
れているＶを０．１〜０．５重量％添加したＳＵＳ２０
２系のステンレスばね材については、すぐれた耐熱性を
有するが、反面、材料の伸び率が低く、加工性が劣る。
しかも材料コストが比較的高くつくなどの問題がある。
ムホルダーをシャドウマスクに取付けた状態で５００〜
６５０℃で加熱するため、一般に使用されるＳＵＳ３０
１−ＣＳＰ、ＳＵＳ３０４−ＣＳＰなどのオーステナイ
ト系ばね用ステンレスやＳＵＳ４２０Ｊ２−ＣＳＰなど
のマルテンサイト系ばね用ステンレスでは、熱軟化がお
こり、必要とするばね特性を維持しなくなる。そのため
に比較的耐熱性のすぐれた析出硬化型のＳＵＳ６３１−
ＣＳＰやインコネルなども使用しても、これら部材は、
６５０℃で１５分以上加熱されると、ＳＵＳ３０１−Ｃ
ＳＰと同様に耐熱性が劣化する。また材料コストが非常
に高くつく。また特開平２−２６５１５２号公報に示さ
れているＶを０．１〜０．５重量％添加したＳＵＳ２０
２系のステンレスばね材については、すぐれた耐熱性を
有するが、反面、材料の伸び率が低く、加工性が劣る。
しかも材料コストが比較的高くつくなどの問題がある。
【００１１】この発明は、上記問題点に鑑みてなされた
ものであり、加圧に対して塑性変形しにくく、また加熱
に対してばね特性を損なうことなく、部材を安定に支持
する陰極線管用弾性支持体を得ることを目的とする。
ものであり、加圧に対して塑性変形しにくく、また加熱
に対してばね特性を損なうことなく、部材を安定に支持
する陰極線管用弾性支持体を得ることを目的とする。
【００１２】
【課題を解決するための手段】陰極線管の管内に使用さ
れる陰極線管用弾性支持体において、その弾性支持体
を、Ｍn ：１０〜１８重量％、Ｃr ：１６〜１８重量
％、Ｃ：０．１０〜０．２５重量％以下、Ｎ：０．２５
〜０．５重量％以下、Ｎｉ：１〜５重量％、残部が実質
的にＦe からなり、３５０〜５５０℃に加熱したのちの
曲げモーメントＭが５５０Ｎ・mmとなる荷重Ｗを自由端
に与えたのち、無負荷状態にしたときのＭ＝Ｗ・Ｌによ
る塑性変形量が２mm以下であり、５５０℃で３０分加熱
したのちの降伏点強さが１２００Ｎ／mm2 以上であるＦ
e −Ｍn −Ｃr 系合金により構成した。
れる陰極線管用弾性支持体において、その弾性支持体
を、Ｍn ：１０〜１８重量％、Ｃr ：１６〜１８重量
％、Ｃ：０．１０〜０．２５重量％以下、Ｎ：０．２５
〜０．５重量％以下、Ｎｉ：１〜５重量％、残部が実質
的にＦe からなり、３５０〜５５０℃に加熱したのちの
曲げモーメントＭが５５０Ｎ・mmとなる荷重Ｗを自由端
に与えたのち、無負荷状態にしたときのＭ＝Ｗ・Ｌによ
る塑性変形量が２mm以下であり、５５０℃で３０分加熱
したのちの降伏点強さが１２００Ｎ／mm2 以上であるＦ
e −Ｍn −Ｃr 系合金により構成した。
【００１３】
【作用】一般に弾性支持体のばね定数Ｋは、その弾性係
数をＥ、幅をｂ、板厚をｔ、支点から力点までの距離を
Ｌとすると、
数をＥ、幅をｂ、板厚をｔ、支点から力点までの距離を
Ｌとすると、
【数１】 Ｋ＝Ｅｂｔ ／４Ｌ ……………………… （１） で表され、陰極線管用弾性支持体としては、設計的に十
分に余裕がとれれば、 Ｋ＝５〜１５Ｎ／mm として、特性的上、問題のない弾性支持体とすることが
できる。しかし実際には、配置上、スペースの制限を受
けるため、 Ｋ≦２０Ｎ／mm が要求される。
分に余裕がとれれば、 Ｋ＝５〜１５Ｎ／mm として、特性的上、問題のない弾性支持体とすることが
できる。しかし実際には、配置上、スペースの制限を受
けるため、 Ｋ≦２０Ｎ／mm が要求される。
【００１４】また、支持部材を着脱するために必要な弾
性支持体の撓み量νは、荷重をＷとすると、
性支持体の撓み量νは、荷重をＷとすると、
【数２】 ν＝４ＷＬ ／Ｅｂｔ …………………… （２） で表され、仮に、 Ｅ＝１８０×１０ Ｎ／mm ｂ＝２０mm ｔ＝０．５mm Ｌ＝１５mm とし、着脱に必要な撓み量νを ν＝１０mm とすると、 Ｗ＝３３４Ｎ となり、 Ｋ＝約３３Ｎ／mm となる。
【００１５】これに対して、上記のように弾性支持体
を、Ｍn ：１０〜１８重量％、Ｃr ：１６〜１８重量
％、Ｃ：０．１０〜０．２５重量％以下、Ｎ：０．２５
〜０．５重量％以下、Ｎｉ：１〜５重量％、残部が実質
的にＦe からなるＦe −Ｍn −Ｃr 系合金により構成す
ると、必要とするばね特性を保持し、かつ外部応力に対
する抵抗力やばね限界値を高め、３５０〜５５０℃に加
熱したのちの荷重に対する塑性変形量が２mm以下、５５
０℃で３０分加熱したのちの降伏点強さを１２００Ｎ／
mm2 以上とすることができ、繰返荷重に対しても塑性変
形量をいちじるしく小さく、かつ耐熱性も大幅に向上さ
せることができ、安定した支持力をもつ弾性支持体とす
ることができる。
を、Ｍn ：１０〜１８重量％、Ｃr ：１６〜１８重量
％、Ｃ：０．１０〜０．２５重量％以下、Ｎ：０．２５
〜０．５重量％以下、Ｎｉ：１〜５重量％、残部が実質
的にＦe からなるＦe −Ｍn −Ｃr 系合金により構成す
ると、必要とするばね特性を保持し、かつ外部応力に対
する抵抗力やばね限界値を高め、３５０〜５５０℃に加
熱したのちの荷重に対する塑性変形量が２mm以下、５５
０℃で３０分加熱したのちの降伏点強さを１２００Ｎ／
mm2 以上とすることができ、繰返荷重に対しても塑性変
形量をいちじるしく小さく、かつ耐熱性も大幅に向上さ
せることができ、安定した支持力をもつ弾性支持体とす
ることができる。
【００１６】
【実施例】以下、この発明の実施例を図面を参照して説
明する。
明する。
【００１７】この発明の弾性支持体は、Ｍn ：１０〜１
８重量％、Ｃr ：１６〜１８重量％、Ｃ：０．１０〜
０．２５重量％以下、Ｎ：０．２５〜０．５重量％以
下、Ｎｉ：１〜５重量％、残部が実質的にＦe からな
り、３５０〜５５０℃で２０分加熱したのち、荷重Ｗを
加えて５５０Ｎ・mm以下の曲げモーメントＭを与えたの
ち、無負荷状態にしたときのＭ＝Ｗ・Ｌによる塑性変形
量が２mm以下、６５０℃で３０分加熱したのちの降伏点
強さが１２００Ｎ／mm2 以上、透磁率μが１．０１以下
であるＦe −Ｍn −Ｃr 系合金からなる。
８重量％、Ｃr ：１６〜１８重量％、Ｃ：０．１０〜
０．２５重量％以下、Ｎ：０．２５〜０．５重量％以
下、Ｎｉ：１〜５重量％、残部が実質的にＦe からな
り、３５０〜５５０℃で２０分加熱したのち、荷重Ｗを
加えて５５０Ｎ・mm以下の曲げモーメントＭを与えたの
ち、無負荷状態にしたときのＭ＝Ｗ・Ｌによる塑性変形
量が２mm以下、６５０℃で３０分加熱したのちの降伏点
強さが１２００Ｎ／mm2 以上、透磁率μが１．０１以下
であるＦe −Ｍn −Ｃr 系合金からなる。
【００１８】このような弾性支持体は、鋼中にＭn Ｎや
Ｃr Ｎなどを合金化することにより、強度と靭性を高
め、３５０〜５５０℃の加熱によりＣ，Ｎをより顕在化
して、ＣやＮの化合物を形成することにより得られる。
Ｃr Ｎなどを合金化することにより、強度と靭性を高
め、３５０〜５５０℃の加熱によりＣ，Ｎをより顕在化
して、ＣやＮの化合物を形成することにより得られる。
【００１９】上記弾性支持体の各成分の作用およびその
添加量の限定は、つぎの理由による。
添加量の限定は、つぎの理由による。
【００２０】Ｍn については、耐熱性の向上、オーステ
ナイト組織の安定化（透磁率μの低減）およびＭn Ｎと
することによる耐力の増強である。このＭn の添加量
は、１０重量％以下になると、抗張力や伸び率が減少す
る。また１８重量％以上になると、脆化などの弊害が生
ずる。
ナイト組織の安定化（透磁率μの低減）およびＭn Ｎと
することによる耐力の増強である。このＭn の添加量
は、１０重量％以下になると、抗張力や伸び率が減少す
る。また１８重量％以上になると、脆化などの弊害が生
ずる。
【００２１】Ｃr については、耐熱性の向上と降伏点を
高める。このＣr の添加量は、１６重量％以下になる
と、耐熱性が低下する。また１８重量％以上になると、
フェライト組織が生じ、磁性を生ずる。
高める。このＣr の添加量は、１６重量％以下になる
と、耐熱性が低下する。また１８重量％以上になると、
フェライト組織が生じ、磁性を生ずる。
【００２２】Ｃについては、降伏点の強さを高めるとと
もに、曲げモーメントに対する抗力を増加させる。この
Ｃの添加量は、０．１重量％以下になると、曲げモーメ
ントに対する抗力が低下する。また０．２５重量％以上
になると、Ｍ Ｃなどの炭化物が形成され、伸び率がい
ちじるしく低下する。
もに、曲げモーメントに対する抗力を増加させる。この
Ｃの添加量は、０．１重量％以下になると、曲げモーメ
ントに対する抗力が低下する。また０．２５重量％以上
になると、Ｍ Ｃなどの炭化物が形成され、伸び率がい
ちじるしく低下する。
【００２３】Ｎについては、降伏点の強さを高めるとと
もに、曲げモーメントに対する抗力を増加させる。この
Ｎの添加量は、０．２５重量％以下になると、曲げモー
メントに対する抗力が低下する。また０．５重量％以上
になると、時期割れなどの弊害が生ずる。
もに、曲げモーメントに対する抗力を増加させる。この
Ｎの添加量は、０．２５重量％以下になると、曲げモー
メントに対する抗力が低下する。また０．５重量％以上
になると、時期割れなどの弊害が生ずる。
【００２４】Ｎi のついては、オーステナイト組織をよ
り安定にするとともに、熱処理の際に急冷しないでも粘
靭性を高める効果を与える。このＮi の添加量は、１．
０重量％以下になると、熱処理条件の設定が複雑にな
る。また多くなると、材料コストが高くなるため、５重
量％以下にすることが好ましい。
り安定にするとともに、熱処理の際に急冷しないでも粘
靭性を高める効果を与える。このＮi の添加量は、１．
０重量％以下になると、熱処理条件の設定が複雑にな
る。また多くなると、材料コストが高くなるため、５重
量％以下にすることが好ましい。
【００２５】その他、Ｓi ，Ｐ，Ｓなどを適量添加する
ことにより、効果を高めることができる。
ことにより、効果を高めることができる。
【００２６】さらに、３５０〜５５０℃で２０分加熱し
たのち、５５０Ｎ・mm以下の曲げモーメントＭを与えた
のちの塑性変形量が２mm以下とした点については、弾性
支持体を撓ませるうえに必要な荷重Ｗが２０％程度減少
しても、特性上問題が生じないことによる。しかし実用
上は、５５０Ｎ・mm以下の曲げモーメントＭで、塑性変
形量が．５mm以下であることが望ましい。
たのち、５５０Ｎ・mm以下の曲げモーメントＭを与えた
のちの塑性変形量が２mm以下とした点については、弾性
支持体を撓ませるうえに必要な荷重Ｗが２０％程度減少
しても、特性上問題が生じないことによる。しかし実用
上は、５５０Ｎ・mm以下の曲げモーメントＭで、塑性変
形量が．５mm以下であることが望ましい。
【００２７】上記のように加熱を３５０〜５５０℃で２
０分とした点は、ＣやＮの化合物を形成するうえに必要
な温度が３５０〜５５０℃であり、その保持時間２０分
は、材料の最大強度を引出すうえに必要な時間である。
図３（ａ）に加熱の保持時間を２０分とし、温度をパラ
メータとしたときの降伏点の強さの変化を曲線20で、ま
た図３（ｂ）に加熱温度を５５０℃とし、保持時間をパ
ラメータとしたときの降伏点の強度の変化を曲線21で示
す。
０分とした点は、ＣやＮの化合物を形成するうえに必要
な温度が３５０〜５５０℃であり、その保持時間２０分
は、材料の最大強度を引出すうえに必要な時間である。
図３（ａ）に加熱の保持時間を２０分とし、温度をパラ
メータとしたときの降伏点の強さの変化を曲線20で、ま
た図３（ｂ）に加熱温度を５５０℃とし、保持時間をパ
ラメータとしたときの降伏点の強度の変化を曲線21で示
す。
【００２８】また、６５０℃で３０分加熱したのちの降
伏点強さを１２００Ｎ／mm2 以上とした点については、
製造工程で加熱したのちの着脱などによる加圧に対して
塑性変形させないためには、降伏点の強さを１２００Ｎ
／mm2 以上とする必要があるためである。
伏点強さを１２００Ｎ／mm2 以上とした点については、
製造工程で加熱したのちの着脱などによる加圧に対して
塑性変形させないためには、降伏点の強さを１２００Ｎ
／mm2 以上とする必要があるためである。
【００２９】また、透磁率μが１．０１以下とした点に
ついては、たとえば電子銃を支持するバルブスペーサな
どの場合、磁性があると、その結果生ずる磁界の乱れに
より電子ビームが不所望に曲げられ、カラー受像管で
は、色ずれなどの弊害が生ずるためである。一般に陰極
線管においては、透磁率μを１．０１以下とすることに
より、電子ビームに対する磁界の影響を無視することが
できるようになる。
ついては、たとえば電子銃を支持するバルブスペーサな
どの場合、磁性があると、その結果生ずる磁界の乱れに
より電子ビームが不所望に曲げられ、カラー受像管で
は、色ずれなどの弊害が生ずるためである。一般に陰極
線管においては、透磁率μを１．０１以下とすることに
より、電子ビームに対する磁界の影響を無視することが
できるようになる。
【００３０】図４に上記Ｆe −Ｍn −Ｃr 系合金からな
る弾性支持体（板厚０．５mm、幅２０mm）について、６
００℃、３０分加熱したのちの曲げモーメントをパラメ
ータとした塑性変形量を従来の同一寸法の弾性支持体の
それと比較して示す。曲線23に示すようにこの例の弾性
支持体は、曲線24のＳＵＳ３０１−ＣＳＰ、曲線25のＳ
ＵＳ６３１−ＣＳＰ、曲線26のインコネルなどにくらべ
て、塑性変形量がいちじるしく小さい。
る弾性支持体（板厚０．５mm、幅２０mm）について、６
００℃、３０分加熱したのちの曲げモーメントをパラメ
ータとした塑性変形量を従来の同一寸法の弾性支持体の
それと比較して示す。曲線23に示すようにこの例の弾性
支持体は、曲線24のＳＵＳ３０１−ＣＳＰ、曲線25のＳ
ＵＳ６３１−ＣＳＰ、曲線26のインコネルなどにくらべ
て、塑性変形量がいちじるしく小さい。
【００３１】また図５に上記Ｆe −Ｍn −Ｃr 系合金か
らなる弾性支持体について、加熱の保持時間を２０分と
し、温度をパラメータとした降伏点強さを従来の弾性支
持体のそれと比較して示す。曲線28に示すようにこの例
の弾性支持体は、曲線16のＳＵＳ３０１−ＣＳＰ、曲線
14のＳＵＳ６３１−ＣＳＰ、曲線15のインコネルなどに
くらべて、５５０℃以上、特に６５０℃における降伏点
強さが大幅に向上する。
らなる弾性支持体について、加熱の保持時間を２０分と
し、温度をパラメータとした降伏点強さを従来の弾性支
持体のそれと比較して示す。曲線28に示すようにこの例
の弾性支持体は、曲線16のＳＵＳ３０１−ＣＳＰ、曲線
14のＳＵＳ６３１−ＣＳＰ、曲線15のインコネルなどに
くらべて、５５０℃以上、特に６５０℃における降伏点
強さが大幅に向上する。
【００３２】つまり、従来の弾性支持体、たとえばシャ
ドウマスクを支持するＳＵＳ３０１−ＣＳＰやＳＵＳ３
０４−ＣＳＰなどのオーステナイト系のばね用ステンレ
ス、あるいはＳＵＳ４２０Ｊ２−ＣＳＰや析出硬化型の
ＳＵＳ６３１−ＣＳＰなどのばね用ステンレスからなる
従来のフレームホルダーでは、カラー受像管の製造工程
で約５５０℃に加熱されると、ばね限界値が低下してば
ね性が損なわれ、支持力が低下するなど、支持部材の安
定支持に限界があったが、上述したこの例のＦe −Ｍn
−Ｃr 系合金からなるフレームホルダーを使用すること
により、安定した支持が得られ、画像の色ずれを防止す
ることができる。
ドウマスクを支持するＳＵＳ３０１−ＣＳＰやＳＵＳ３
０４−ＣＳＰなどのオーステナイト系のばね用ステンレ
ス、あるいはＳＵＳ４２０Ｊ２−ＣＳＰや析出硬化型の
ＳＵＳ６３１−ＣＳＰなどのばね用ステンレスからなる
従来のフレームホルダーでは、カラー受像管の製造工程
で約５５０℃に加熱されると、ばね限界値が低下してば
ね性が損なわれ、支持力が低下するなど、支持部材の安
定支持に限界があったが、上述したこの例のＦe −Ｍn
−Ｃr 系合金からなるフレームホルダーを使用すること
により、安定した支持が得られ、画像の色ずれを防止す
ることができる。
【００３３】以下、具体例について説明する。
【００３４】（具体例１） １５重量％のＭn と、１７
重量％のＣr と、０．２重量％のＣと、０．３５重量％
のＮと、１．５重量％のＮi とを含み、残部が実質的に
Ｓi ，Ｐ，Ｓ、その他不可避的な不純物を含むＦe から
なるＦe −Ｍn −Ｃr 系合金からなるホットコイルを１
０５０〜１１００℃に加熱し、急冷し、その後、圧延率
３０〜４０％で冷間圧延し、板厚０．５mmの薄板を製作
した。
重量％のＣr と、０．２重量％のＣと、０．３５重量％
のＮと、１．５重量％のＮi とを含み、残部が実質的に
Ｓi ，Ｐ，Ｓ、その他不可避的な不純物を含むＦe から
なるＦe −Ｍn −Ｃr 系合金からなるホットコイルを１
０５０〜１１００℃に加熱し、急冷し、その後、圧延率
３０〜４０％で冷間圧延し、板厚０．５mmの薄板を製作
した。
【００３５】上記のように製作された薄板の組成および
材料特性をそれぞれ表１および表２に示す。
材料特性をそれぞれ表１および表２に示す。
【００３６】
【表１】
【表２】 この薄板を使って、図１（ａ）示すように、カラー受像
管のシャドウマスク6のマスクフレーム5 に溶接される
固定部30、この固定部30と所定の鋭角で隣接する弾性変
形部31および上記固定部30にほぼ平行に正対してパネル
に設けられたスタッドピンに係止する係止部32からなる
ほぼ楔状のフレームホルダー33を製作し、５３０℃で２
０分熱処理した結果、表３に示す特性が得られた。
管のシャドウマスク6のマスクフレーム5 に溶接される
固定部30、この固定部30と所定の鋭角で隣接する弾性変
形部31および上記固定部30にほぼ平行に正対してパネル
に設けられたスタッドピンに係止する係止部32からなる
ほぼ楔状のフレームホルダー33を製作し、５３０℃で２
０分熱処理した結果、表３に示す特性が得られた。
【００３７】さらにこの熱処理されたフレームホルダー
33を、図１（ｂ）示すように、シャドウマスク6 のマス
クフレーム5 の四隅部に溶接し、６５０℃で３０分熱処
理した結果、表４に示す所期の特性が得られた。
33を、図１（ｂ）示すように、シャドウマスク6 のマス
クフレーム5 の四隅部に溶接し、６５０℃で３０分熱処
理した結果、表４に示す所期の特性が得られた。
【００３８】
【表３】
【表４】 その後、さらにこのフレームホルダー33の取付けられた
マスクフレーム5 に多数の電子ビーム通過孔の形成され
たマスク本体5 を取付け、通常の製造工程によりカラー
受像管を製造したところ、衝撃に対して色ずれを生ぜ
ず、またシャドウマスク6 の脱落をおこさないカラー受
像管とすることができた。
マスクフレーム5 に多数の電子ビーム通過孔の形成され
たマスク本体5 を取付け、通常の製造工程によりカラー
受像管を製造したところ、衝撃に対して色ずれを生ぜ
ず、またシャドウマスク6 の脱落をおこさないカラー受
像管とすることができた。
【００３９】（具体例２） 具体例１に準じて板厚０．
２５mmの薄板を製作した。この薄板の組成および材料特
性は、それぞれ表１および表２とほぼ同じであった。
２５mmの薄板を製作した。この薄板の組成および材料特
性は、それぞれ表１および表２とほぼ同じであった。
【００４０】この薄板を使って、図２（ａ）示すよう
に、カラー受像管の電子銃の先端部を支持するバルブホ
ルダー35を製作し、５３０℃で２０分熱処理したのち、
図２（ｂ）示すように、カラー受像管の電子銃8 の先端
部電極36に溶接し、通常の製造工程によりカラー受像管
を製造したところ、衝撃に対して色ずれを生ぜず、また
このバルブホルダー35が圧接するファンネル2 内面の導
電被膜12の脱落もなく、耐電圧特性を劣化しないカラー
受像管とすることができた。
に、カラー受像管の電子銃の先端部を支持するバルブホ
ルダー35を製作し、５３０℃で２０分熱処理したのち、
図２（ｂ）示すように、カラー受像管の電子銃8 の先端
部電極36に溶接し、通常の製造工程によりカラー受像管
を製造したところ、衝撃に対して色ずれを生ぜず、また
このバルブホルダー35が圧接するファンネル2 内面の導
電被膜12の脱落もなく、耐電圧特性を劣化しないカラー
受像管とすることができた。
【００４１】なお、上記実施例では、カラー受像管のシ
ャドウマスクを支持するフレームホルダーおよび電子銃
の先端部を支持するバルブホルダーについて説明した
が、この発明は、ゲッターを支持するゲッターサポー
ト、シャドウマスクや蛍光体スクリーンに陽極高電圧を
導くために、シャドウマスクに取付けられて上記ファン
ネル内面の導電被膜に圧接するＰＦコネクタなど、他の
弾性支持体にも適用できる。
ャドウマスクを支持するフレームホルダーおよび電子銃
の先端部を支持するバルブホルダーについて説明した
が、この発明は、ゲッターを支持するゲッターサポー
ト、シャドウマスクや蛍光体スクリーンに陽極高電圧を
導くために、シャドウマスクに取付けられて上記ファン
ネル内面の導電被膜に圧接するＰＦコネクタなど、他の
弾性支持体にも適用できる。
【００４２】なおまた、上記実施例では、カラー受像管
の弾性支持体について説明したが、この発明は、カラー
受像管以外の陰極線管にも適用できる。
の弾性支持体について説明したが、この発明は、カラー
受像管以外の陰極線管にも適用できる。
【００４３】
【発明の効果】陰極線管の管内に使用される弾性支持体
を、Ｍn ：１０〜１８重量％、Ｃr ：１６〜１８重量
％、Ｃ：０．１０〜０．２５重量％以下、Ｎ：０．２５
〜０．５重量％以下、Ｎｉ：１〜５重量％、残部が実質
的にＦe からなり、３５０〜５５０℃に加熱したのちの
曲げモーメントＭが５５０Ｎ・mmとなる荷重Ｗを自由端
に与えたのち、無負荷状態にしたときのＭ＝Ｗ・Ｌによ
る塑性変形量が２mm以下であり、５５０℃で３０分加熱
したのちの降伏点強さが１２００Ｎ／mm2 以上であるＦ
e −Ｍn −Ｃr 系合金により構成すると、熱および衝撃
に対して強く、しかも電気的にも特性の勝れた弾性支持
体を安価に製作することができる。
を、Ｍn ：１０〜１８重量％、Ｃr ：１６〜１８重量
％、Ｃ：０．１０〜０．２５重量％以下、Ｎ：０．２５
〜０．５重量％以下、Ｎｉ：１〜５重量％、残部が実質
的にＦe からなり、３５０〜５５０℃に加熱したのちの
曲げモーメントＭが５５０Ｎ・mmとなる荷重Ｗを自由端
に与えたのち、無負荷状態にしたときのＭ＝Ｗ・Ｌによ
る塑性変形量が２mm以下であり、５５０℃で３０分加熱
したのちの降伏点強さが１２００Ｎ／mm2 以上であるＦ
e −Ｍn −Ｃr 系合金により構成すると、熱および衝撃
に対して強く、しかも電気的にも特性の勝れた弾性支持
体を安価に製作することができる。
【図１】図１（ａ）および（ｂ）はそれぞれこの発明の
一実施例の具体例であるカラー受像管のシャドウマスク
を支持するフレームホルダーの説明図である。
一実施例の具体例であるカラー受像管のシャドウマスク
を支持するフレームホルダーの説明図である。
【図２】図２（ａ）および（ｂ）はそれぞれこの発明の
一実施例の具体例であるカラー受像管の電子銃の先端部
を支持するバルブスペーサの説明図である。
一実施例の具体例であるカラー受像管の電子銃の先端部
を支持するバルブスペーサの説明図である。
【図３】図３（ａ）はこの発明の一実施例である弾性支
持体の加熱温度をパラメータとしたときの降伏点強さの
変化を示す図、図３（ｂ）は加熱保持時間をパラメータ
としたときの降伏点強さの変化を示す図である。
持体の加熱温度をパラメータとしたときの降伏点強さの
変化を示す図、図３（ｂ）は加熱保持時間をパラメータ
としたときの降伏点強さの変化を示す図である。
【図４】この発明の一実施例である弾性支持体の曲げモ
ーメントをパラメータとした塑性変形量を従来の弾性支
持体のそれと比較して示した図である。
ーメントをパラメータとした塑性変形量を従来の弾性支
持体のそれと比較して示した図である。
【図５】この発明の一実施例である弾性支持体の加熱温
度をパラメータとした降伏点強さを従来の弾性支持体の
それと比較して示した図である。
度をパラメータとした降伏点強さを従来の弾性支持体の
それと比較して示した図である。
【図６】カラー受像管の構成を示す図である。
6 …シャドウマスク 8 …電子銃 30…固定部 31…弾性変形部 32…係止部 33…フレームホルダー 35…バルブホルダー 36…電極
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｍn ：１０〜１８重量％、Ｃr ：１６〜
１８重量％、Ｃ：０．１０〜０．２５重量％以下、Ｎ：
０．２５〜０．５重量％以下、Ｎｉ：１〜５重量％、残
部が実質的にＦe からなり、３５０〜５５０℃で３０分
加熱したのちの曲げモーメントＭが５５０Ｎ・mmとなる
荷重Ｗを自由端に与えたのち、無負荷状態にしたときの
Ｍ＝Ｗ・Ｌによる塑性変形量が２mm以下であり、５５０
℃で３０分加熱したのちの降伏点強さが１２００Ｎ／mm
2 以上であるＦe −Ｍn −Ｃr 系合金からなることを特
徴とする陰極線管用弾性支持体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19791492A JPH0644916A (ja) | 1992-07-24 | 1992-07-24 | 陰極線管用弾性支持体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19791492A JPH0644916A (ja) | 1992-07-24 | 1992-07-24 | 陰極線管用弾性支持体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0644916A true JPH0644916A (ja) | 1994-02-18 |
Family
ID=16382375
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19791492A Pending JPH0644916A (ja) | 1992-07-24 | 1992-07-24 | 陰極線管用弾性支持体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0644916A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1308993C (zh) * | 2004-02-10 | 2007-04-04 | 松下东芝映象显示株式会社 | 彩色阴极射线管 |
-
1992
- 1992-07-24 JP JP19791492A patent/JPH0644916A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1308993C (zh) * | 2004-02-10 | 2007-04-04 | 松下东芝映象显示株式会社 | 彩色阴极射线管 |
| US7227299B2 (en) | 2004-02-10 | 2007-06-05 | Matsushita Toshiba Picture Display Co., Ltd. | Color cathode-ray tube |
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