JPH0642435A - 内燃機関の吸気制御装置 - Google Patents
内燃機関の吸気制御装置Info
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- JPH0642435A JPH0642435A JP4193944A JP19394492A JPH0642435A JP H0642435 A JPH0642435 A JP H0642435A JP 4193944 A JP4193944 A JP 4193944A JP 19394492 A JP19394492 A JP 19394492A JP H0642435 A JPH0642435 A JP H0642435A
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- port
- pressure
- closing valve
- straight
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- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、内燃機関の吸気制御装置に関し、
閉鎖弁によりストレートポートを閉鎖する時に、ストレ
ートポートとヘリカルポートとの隔壁に設けられた連通
口を通る吸気流を利用して燃料を良好に微粒化させると
共に、吸入空気量増加に伴う燃料のストレートポート内
壁面への付着を防止することを目的とする。 【構成】 ストレートポート２とヘリカルポート１との
間の隔壁４の閉鎖弁３より下流に形成された連通口５
と、連通口５近傍から少なくともストレートポート２へ
燃料を噴射する燃料噴射手段６と、少なくとも閉鎖弁３
の閉弁時において、吸気行程中のストレートポート２の
閉鎖弁３下流の圧力を検出する第１検出手段１０と、そ
れと同時にヘリカルポート内の圧力を検出する第２検出
手段１１と、両者の圧力差が所定値を越えないようにス
トレートポート２の閉鎖弁３下流の圧力を変化させるた
めの圧力変化手段、とを具備する。
閉鎖弁によりストレートポートを閉鎖する時に、ストレ
ートポートとヘリカルポートとの隔壁に設けられた連通
口を通る吸気流を利用して燃料を良好に微粒化させると
共に、吸入空気量増加に伴う燃料のストレートポート内
壁面への付着を防止することを目的とする。 【構成】 ストレートポート２とヘリカルポート１との
間の隔壁４の閉鎖弁３より下流に形成された連通口５
と、連通口５近傍から少なくともストレートポート２へ
燃料を噴射する燃料噴射手段６と、少なくとも閉鎖弁３
の閉弁時において、吸気行程中のストレートポート２の
閉鎖弁３下流の圧力を検出する第１検出手段１０と、そ
れと同時にヘリカルポート内の圧力を検出する第２検出
手段１１と、両者の圧力差が所定値を越えないようにス
トレートポート２の閉鎖弁３下流の圧力を変化させるた
めの圧力変化手段、とを具備する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、閉鎖弁が設けられたス
トレートポートとスワール生成用のヘリカルポートを有
する内燃機関の吸気制御装置に関する。
トレートポートとスワール生成用のヘリカルポートを有
する内燃機関の吸気制御装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】実開昭６０−１２２５３４号公報には、
ストレートポートに設けられた閉鎖弁の下流において、
ストレートポートとスワール生成用のヘリカルポートと
の間の隔壁に連通口を形成し、この連通口近傍に燃料噴
射弁が設置されている内燃機関の吸気制御装置が記載さ
れている。
ストレートポートに設けられた閉鎖弁の下流において、
ストレートポートとスワール生成用のヘリカルポートと
の間の隔壁に連通口を形成し、この連通口近傍に燃料噴
射弁が設置されている内燃機関の吸気制御装置が記載さ
れている。
【０００３】この吸気制御装置によれば、燃焼室内にス
ワールを生成させるために、閉鎖弁によりストレートポ
ートを閉鎖して吸気をヘリカルポートから燃焼室に供給
する際に、吸気の一部が連通口を通り比較的早い吸気流
となってヘリカルポートからストレートポートに流入
し、この吸気流によってストレートポート側に噴射され
た燃料を良好に微粒化することが可能となる。
ワールを生成させるために、閉鎖弁によりストレートポ
ートを閉鎖して吸気をヘリカルポートから燃焼室に供給
する際に、吸気の一部が連通口を通り比較的早い吸気流
となってヘリカルポートからストレートポートに流入
し、この吸気流によってストレートポート側に噴射され
た燃料を良好に微粒化することが可能となる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】前述の従来技術におい
て、閉鎖弁閉弁時における負荷の増大に伴い吸入空気量
が増加して、前述の吸気流が非常に早くなり、微粒化さ
れた燃料の一部をストレートポートの連通口に対向する
内壁面に付着させるようになる。それにより、燃料供給
不足となって燃焼が悪化したり、また付着量が増加する
と液状の燃料がそのまま燃焼室に流入して、排気ガス中
のＨＣを増加させる問題を生じる。
て、閉鎖弁閉弁時における負荷の増大に伴い吸入空気量
が増加して、前述の吸気流が非常に早くなり、微粒化さ
れた燃料の一部をストレートポートの連通口に対向する
内壁面に付着させるようになる。それにより、燃料供給
不足となって燃焼が悪化したり、また付着量が増加する
と液状の燃料がそのまま燃焼室に流入して、排気ガス中
のＨＣを増加させる問題を生じる。
【０００５】従って、本発明の目的は、閉鎖弁によりス
トレートポートを閉鎖する時に、ストレートポートとヘ
リカルポートとの隔壁に設けられた連通口を通る吸気流
を利用して燃料を良好に微粒化させると共に、吸入空気
量増加に伴う燃料のストレートポート内壁面への付着を
防止することができる内燃機関の吸気制御装置を提供す
ることである。
トレートポートを閉鎖する時に、ストレートポートとヘ
リカルポートとの隔壁に設けられた連通口を通る吸気流
を利用して燃料を良好に微粒化させると共に、吸入空気
量増加に伴う燃料のストレートポート内壁面への付着を
防止することができる内燃機関の吸気制御装置を提供す
ることである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明による内燃機関の
吸気制御装置は、閉鎖弁が設けられたストレートポート
と、スワール生成用のヘリカルポートと、前記ストレー
トポートと前記ヘリカルポートとの間の隔壁の前記閉鎖
弁より下流に形成された連通口と、前記連通口近傍から
少なくとも前記ストレートポートへ燃料を噴射する燃料
噴射手段と、少なくとも前記閉鎖弁の閉弁時において、
吸気行程中の前記ストレートポートの前記閉鎖弁下流の
圧力を検出する第１検出手段と、それと同時に前記ヘリ
カルポート内の圧力若しくは前記閉鎖弁上流の圧力を検
出する第２検出手段と、両者の圧力差が所定値を越えな
いように前記ストレートポートの前記閉鎖弁下流の圧力
を変化させるための圧力変化手段、とを具備することを
特徴とする。
吸気制御装置は、閉鎖弁が設けられたストレートポート
と、スワール生成用のヘリカルポートと、前記ストレー
トポートと前記ヘリカルポートとの間の隔壁の前記閉鎖
弁より下流に形成された連通口と、前記連通口近傍から
少なくとも前記ストレートポートへ燃料を噴射する燃料
噴射手段と、少なくとも前記閉鎖弁の閉弁時において、
吸気行程中の前記ストレートポートの前記閉鎖弁下流の
圧力を検出する第１検出手段と、それと同時に前記ヘリ
カルポート内の圧力若しくは前記閉鎖弁上流の圧力を検
出する第２検出手段と、両者の圧力差が所定値を越えな
いように前記ストレートポートの前記閉鎖弁下流の圧力
を変化させるための圧力変化手段、とを具備することを
特徴とする。
【０００７】
【作用】前述の内燃機関の吸気制御装置は、少なくとも
閉鎖弁の閉弁時において、圧力変化手段が、第１検出手
段により検出される吸気行程中のストレートポートの閉
鎖弁下流の圧力と、それと同時に第２検出手段により検
出されるヘリカルポート内の圧力若しくは閉鎖弁上流の
圧力との圧力差が、所定値を越えないようにストレート
ポートの前記閉鎖弁下流の圧力を変化させる。
閉鎖弁の閉弁時において、圧力変化手段が、第１検出手
段により検出される吸気行程中のストレートポートの閉
鎖弁下流の圧力と、それと同時に第２検出手段により検
出されるヘリカルポート内の圧力若しくは閉鎖弁上流の
圧力との圧力差が、所定値を越えないようにストレート
ポートの前記閉鎖弁下流の圧力を変化させる。
【０００８】
【実施例】図１は、本発明による吸気制御装置の第一実
施例を示す概略図である。同図において、１は燃焼室に
スワールを生成させるためのヘリカルポート、２は閉鎖
弁３が設けられているストレートポートである。両ポー
トの隔壁４には、閉鎖弁３に下流において連通口５が形
成されている。隔壁４の連通口５の直上流には、両ポー
トに向けられた二つの噴口を有する燃料噴射弁６が設置
されている。
施例を示す概略図である。同図において、１は燃焼室に
スワールを生成させるためのヘリカルポート、２は閉鎖
弁３が設けられているストレートポートである。両ポー
トの隔壁４には、閉鎖弁３に下流において連通口５が形
成されている。隔壁４の連通口５の直上流には、両ポー
トに向けられた二つの噴口を有する燃料噴射弁６が設置
されている。
【０００９】ヘリカルポート１及びストレートポート２
は、閉鎖弁３の上流側で合流してサージタンク７に接続
されている。また他の気筒のヘリカルポート及びストレ
ートポートも同様にこのサージタンク７に接続され、サ
ージタンク７の上流の吸気通路８には、スロットル弁９
が設けられている。
は、閉鎖弁３の上流側で合流してサージタンク７に接続
されている。また他の気筒のヘリカルポート及びストレ
ートポートも同様にこのサージタンク７に接続され、サ
ージタンク７の上流の吸気通路８には、スロットル弁９
が設けられている。
【００１０】図示されたストレートポート２の閉鎖弁３
の下流側には、その圧力を検出するためのに第１圧力セ
ンサ１０が配置され、またサージタンク７には、その内
圧を検出するための第２圧力センサ１１が配置されてい
る。なお、第２圧力センサ１１はヘリカルポート１内に
設置してもよい。閉鎖弁３はステップモータ１２によっ
て駆動され、この駆動を制御するための制御装置１３に
は、前述の両センサ１０，１１が電気的に接続されてい
る。
の下流側には、その圧力を検出するためのに第１圧力セ
ンサ１０が配置され、またサージタンク７には、その内
圧を検出するための第２圧力センサ１１が配置されてい
る。なお、第２圧力センサ１１はヘリカルポート１内に
設置してもよい。閉鎖弁３はステップモータ１２によっ
て駆動され、この駆動を制御するための制御装置１３に
は、前述の両センサ１０，１１が電気的に接続されてい
る。
【００１１】制御装置１３によるステップモータ１２の
制御は、図２に示すフローチャートによって行われる。
まずステップ１０１において、スロットル弁９の上流に
設けられているエアフローメータ（図示せず）及び回転
センサ（図示せず）からの信号を基に、現在の吸入空気
量Ｑ及び現在のエンジン回転数Ｎが検出される。次にス
テップ１０２において、負荷として計算される一回転当
たりの吸入空気量Ｑ／Ｎが、第１所定値Ｌ１以上である
かどうかが判断される。
制御は、図２に示すフローチャートによって行われる。
まずステップ１０１において、スロットル弁９の上流に
設けられているエアフローメータ（図示せず）及び回転
センサ（図示せず）からの信号を基に、現在の吸入空気
量Ｑ及び現在のエンジン回転数Ｎが検出される。次にス
テップ１０２において、負荷として計算される一回転当
たりの吸入空気量Ｑ／Ｎが、第１所定値Ｌ１以上である
かどうかが判断される。
【００１２】この判断が肯定される時は機関高負荷状態
であり、多量の吸気を必要とするために、ステップ１０
３に進み、ステップモータ１２のステップ数は、閉鎖弁
３を全開状態とするステップ数Ｓ０とされる。それによ
り、閉鎖弁３は全開に開かれ、吸気は両ポートを通り、
燃料噴射弁６から両ポートに噴射された燃料と共に燃焼
室に供給され、燃焼室内で均一な混合気となって高トル
クの良好な燃焼を実現することができる。
であり、多量の吸気を必要とするために、ステップ１０
３に進み、ステップモータ１２のステップ数は、閉鎖弁
３を全開状態とするステップ数Ｓ０とされる。それによ
り、閉鎖弁３は全開に開かれ、吸気は両ポートを通り、
燃料噴射弁６から両ポートに噴射された燃料と共に燃焼
室に供給され、燃焼室内で均一な混合気となって高トル
クの良好な燃焼を実現することができる。
【００１３】また、ステップ１０２における判断が否定
される時は機関高負荷状態ではなく、それほど多量の吸
気を必要としないために、ステップ１０４に進み、ステ
ップモータ１２のステップ数は、当初設定されている閉
鎖弁３を全閉状態とするステップ数Ｓ１とされる。次に
ステップ１０５において、第１圧力センサ１０がストレ
ートポート２に設けられている図示された気筒が吸気行
程中であり、そのクランク角度Ａが吸気上死点後の６０
°から１５０°の範囲にあるかどうかが判断される。
される時は機関高負荷状態ではなく、それほど多量の吸
気を必要としないために、ステップ１０４に進み、ステ
ップモータ１２のステップ数は、当初設定されている閉
鎖弁３を全閉状態とするステップ数Ｓ１とされる。次に
ステップ１０５において、第１圧力センサ１０がストレ
ートポート２に設けられている図示された気筒が吸気行
程中であり、そのクランク角度Ａが吸気上死点後の６０
°から１５０°の範囲にあるかどうかが判断される。
【００１４】この判断が否定される場合はそのまま終了
するが、この判断が肯定される場合はステップ１０６に
進み、現在の負荷Ｑ／Ｎが、第２所定値Ｌ２以上である
かどうかが判断される。この判断が否定される時はその
まま終了するが、この判断が肯定される時は、ステップ
１０７に進み、この時に第２圧力センサ１１から検出さ
れる圧力Ｐ２と第１圧力センサ１０から検出される圧力
Ｐ１との差圧ＤＰが計算される。次にステップ１０８に
おいて、この差圧ＤＰと目標差圧ＤＰ’との差を定数Ｃ
によって割った数値を整数化した値Ｘを計算し、ステッ
プ１０９に進む。
するが、この判断が肯定される場合はステップ１０６に
進み、現在の負荷Ｑ／Ｎが、第２所定値Ｌ２以上である
かどうかが判断される。この判断が否定される時はその
まま終了するが、この判断が肯定される時は、ステップ
１０７に進み、この時に第２圧力センサ１１から検出さ
れる圧力Ｐ２と第１圧力センサ１０から検出される圧力
Ｐ１との差圧ＤＰが計算される。次にステップ１０８に
おいて、この差圧ＤＰと目標差圧ＤＰ’との差を定数Ｃ
によって割った数値を整数化した値Ｘを計算し、ステッ
プ１０９に進む。
【００１５】ステップ１０９において、ステップ１０７
において計算された差圧ＤＰが目標差圧ＤＰ’より大き
いかどうかが判断される。この判断が肯定される時、ス
テップ１１０において、閉鎖弁３閉弁時のステップモー
タ１２のステップ数Ｓ１からステップ１０８において計
算された値Ｘが引かれ新たなステップ数Ｓ１が計算さ
れ、このステップ数Ｓ１によって閉鎖弁３が開側に調整
される。また、ステップ１０９における判断が否定され
る時、ステップ１１１に進み、差圧ＤＰが目標差圧Ｄ
Ｐ’からヒステリシス分αを引いた値より小さいかどう
かが判断される。この判断が否定される時はそのまま終
了するが、この判断が肯定される時はステップ１１２に
進み、ステップ数Ｓ１にステップ１０８において計算さ
れた値Ｘが加えられ新たなステップ数Ｓ１が計算され、
このステップ数Ｓ１によって閉鎖弁３が閉側に調整され
る。
において計算された差圧ＤＰが目標差圧ＤＰ’より大き
いかどうかが判断される。この判断が肯定される時、ス
テップ１１０において、閉鎖弁３閉弁時のステップモー
タ１２のステップ数Ｓ１からステップ１０８において計
算された値Ｘが引かれ新たなステップ数Ｓ１が計算さ
れ、このステップ数Ｓ１によって閉鎖弁３が開側に調整
される。また、ステップ１０９における判断が否定され
る時、ステップ１１１に進み、差圧ＤＰが目標差圧Ｄ
Ｐ’からヒステリシス分αを引いた値より小さいかどう
かが判断される。この判断が否定される時はそのまま終
了するが、この判断が肯定される時はステップ１１２に
進み、ステップ数Ｓ１にステップ１０８において計算さ
れた値Ｘが加えられ新たなステップ数Ｓ１が計算され、
このステップ数Ｓ１によって閉鎖弁３が閉側に調整され
る。
【００１６】閉鎖弁３が閉弁される時、吸気はヘリカル
ポート１から燃焼室にスワールを生成するように供給さ
れる。この時、両ポートの隔壁４には連通口５が形成さ
れているために、この連通口５を通りヘリカルポート１
からストレートポート２へ向かう吸気流が生じる。特定
吸入空気量の時のこの吸気流の流速は、図３に示すよう
に、クランク角度６０°から１５０°の範囲において５
０ｍ／ｓ程度となる。
ポート１から燃焼室にスワールを生成するように供給さ
れる。この時、両ポートの隔壁４には連通口５が形成さ
れているために、この連通口５を通りヘリカルポート１
からストレートポート２へ向かう吸気流が生じる。特定
吸入空気量の時のこの吸気流の流速は、図３に示すよう
に、クランク角度６０°から１５０°の範囲において５
０ｍ／ｓ程度となる。
【００１７】それにより、クランク角度６０°から１５
０°の範囲において燃料噴射弁６により燃料噴射が実行
されると、この吸気流を利用して、ストレートポート２
へ噴射された燃料を良好に微粒化することができる。こ
の吸気流の流速は、ストレートポート２の閉鎖弁３下流
の圧力Ｐ１と、ヘリカルポート２内の圧力、すなわちサ
ージタンク７内の圧力Ｐ２との差圧ＤＰに依存するもの
であり、この差圧ＤＰが目標差圧ＤＰ’より大きいと、
吸気流の流速が必要以上に大きくなり、微粒化された燃
料の一部を連通口５に対向するストレートポート２の内
壁面に付着させるようになる。それにより、燃料供給不
足となって燃焼が悪化したり、この付着量の増大に伴い
液状の燃料がそのまま燃焼室に供給され、排気ガス中の
ＨＣを増加させるなどの問題を生じる。
０°の範囲において燃料噴射弁６により燃料噴射が実行
されると、この吸気流を利用して、ストレートポート２
へ噴射された燃料を良好に微粒化することができる。こ
の吸気流の流速は、ストレートポート２の閉鎖弁３下流
の圧力Ｐ１と、ヘリカルポート２内の圧力、すなわちサ
ージタンク７内の圧力Ｐ２との差圧ＤＰに依存するもの
であり、この差圧ＤＰが目標差圧ＤＰ’より大きいと、
吸気流の流速が必要以上に大きくなり、微粒化された燃
料の一部を連通口５に対向するストレートポート２の内
壁面に付着させるようになる。それにより、燃料供給不
足となって燃焼が悪化したり、この付着量の増大に伴い
液状の燃料がそのまま燃焼室に供給され、排気ガス中の
ＨＣを増加させるなどの問題を生じる。
【００１８】従って、前述の差圧ＤＰは目標差圧ＤＰ’
を越えないようにすることが必要である。差圧ＤＰは、
図４に示すように、機関負荷Ｑ／Ｎが第１所定値Ｌ１に
達し閉鎖弁３が開弁されるまで上昇する。これは、スト
レートポート２の閉鎖弁３下流の負圧の程度が負荷上昇
に伴い大きくなる一方で吸入空気量の増加に伴いヘリカ
ルポート１内の圧力が大気圧に近づくためである。
を越えないようにすることが必要である。差圧ＤＰは、
図４に示すように、機関負荷Ｑ／Ｎが第１所定値Ｌ１に
達し閉鎖弁３が開弁されるまで上昇する。これは、スト
レートポート２の閉鎖弁３下流の負圧の程度が負荷上昇
に伴い大きくなる一方で吸入空気量の増加に伴いヘリカ
ルポート１内の圧力が大気圧に近づくためである。
【００１９】本実施例によれば、第１及び第２圧力セン
サ１０，１１によって差圧ＤＰを求め、負荷Ｑ／Ｎが目
標差圧ＤＰ’を与える第２所定値Ｌ２以上となる時、差
圧ＤＰが目標差圧ＤＰ’を越えているならば、閉鎖弁３
を全閉状態とするステップモータ１２のステップ数Ｓ１
から値Ｘが引かれ新たなステップ数Ｓ１とされ、閉鎖弁
３が開側に調整される。それにより、ストレートポート
２の閉鎖弁３下流の負圧の程度が減少して差圧ＤＰを下
げることができる。この値Ｘは、差圧ＤＰと目標差圧Ｄ
Ｐ’との差を基に決定されるものであるために、単に差
圧ＤＰを下げるだけでなく、差圧ＤＰを目標差圧ＤＰ’
に維持することができ、この時の燃料の微粒化の程度を
悪化させることはない。
サ１０，１１によって差圧ＤＰを求め、負荷Ｑ／Ｎが目
標差圧ＤＰ’を与える第２所定値Ｌ２以上となる時、差
圧ＤＰが目標差圧ＤＰ’を越えているならば、閉鎖弁３
を全閉状態とするステップモータ１２のステップ数Ｓ１
から値Ｘが引かれ新たなステップ数Ｓ１とされ、閉鎖弁
３が開側に調整される。それにより、ストレートポート
２の閉鎖弁３下流の負圧の程度が減少して差圧ＤＰを下
げることができる。この値Ｘは、差圧ＤＰと目標差圧Ｄ
Ｐ’との差を基に決定されるものであるために、単に差
圧ＤＰを下げるだけでなく、差圧ＤＰを目標差圧ＤＰ’
に維持することができ、この時の燃料の微粒化の程度を
悪化させることはない。
【００２０】また、負荷Ｑ／Ｎが目標差圧ＤＰ’を与え
る第２所定値Ｌ２以上となる時において、求められた差
圧ＤＰが、目標差圧ＤＰ’からヒステリシス分αを引い
た値より小さくなっていれば、現状のステップモータの
ステップ数Ｓ１に前述の値Ｘが加えられ新たなステップ
数Ｓ１とされ、閉鎖弁３は逆に閉側に調整される。それ
により、ストレートポート２の閉鎖弁３下流の負圧の程
度が増加して差圧ＤＰを上げ、目標差圧ＤＰ’に維持す
ることができる。他の気筒の閉鎖弁の閉弁調整も、第１
及び第２圧力センサ１０，１１から求められる差圧によ
って同様に行われる。
る第２所定値Ｌ２以上となる時において、求められた差
圧ＤＰが、目標差圧ＤＰ’からヒステリシス分αを引い
た値より小さくなっていれば、現状のステップモータの
ステップ数Ｓ１に前述の値Ｘが加えられ新たなステップ
数Ｓ１とされ、閉鎖弁３は逆に閉側に調整される。それ
により、ストレートポート２の閉鎖弁３下流の負圧の程
度が増加して差圧ＤＰを上げ、目標差圧ＤＰ’に維持す
ることができる。他の気筒の閉鎖弁の閉弁調整も、第１
及び第２圧力センサ１０，１１から求められる差圧によ
って同様に行われる。
【００２１】本実施例によれば、ストレートポート２に
デポジットが付着した場合においても、両圧力センサ１
０，１１により求められた差圧ＤＰを基に閉鎖弁３の閉
弁調整が行われるために、この差圧ＤＰを目標差圧Ｄ
Ｐ’に維持することができ、ストレートポート２の内壁
面への燃料付着を防止する一方で、燃料の良好な微粒化
を維持することが可能となる。
デポジットが付着した場合においても、両圧力センサ１
０，１１により求められた差圧ＤＰを基に閉鎖弁３の閉
弁調整が行われるために、この差圧ＤＰを目標差圧Ｄ
Ｐ’に維持することができ、ストレートポート２の内壁
面への燃料付着を防止する一方で、燃料の良好な微粒化
を維持することが可能となる。
【００２２】図５は、本発明による吸気制御装置の第二
実施例を示す概略図である。第一実施例との違いについ
てのみ以下に説明する。本実施例における閉鎖弁３は、
スロットル弁９下流の負圧により駆動されるアクチュエ
ータ（図示せず）に接続されている。このアクチュエー
タは、機関負荷が所定値以上となり、スロットル弁９の
開度が大きくなってスロットル弁９下流の負圧の程度が
減少すると、閉鎖弁３を自動的に開弁するものである。
実施例を示す概略図である。第一実施例との違いについ
てのみ以下に説明する。本実施例における閉鎖弁３は、
スロットル弁９下流の負圧により駆動されるアクチュエ
ータ（図示せず）に接続されている。このアクチュエー
タは、機関負荷が所定値以上となり、スロットル弁９の
開度が大きくなってスロットル弁９下流の負圧の程度が
減少すると、閉鎖弁３を自動的に開弁するものである。
【００２３】連通口５には、回動弁２０が設けられてい
る。回動弁２０は、当初連通口５をある程度閉鎖する回
動位置にあり、回動弁２０をより開くことで両ポートの
差圧ＤＰを下げることができ、また回動弁２０をより閉
じることで両ポートの差圧ＤＰを上げることができる。
それにより、図２と同様なフローチャートに従って、制
御装置１３’により、この回動弁２０を回動制御するこ
とで第一実施例と同様な効果を得ることができる。
る。回動弁２０は、当初連通口５をある程度閉鎖する回
動位置にあり、回動弁２０をより開くことで両ポートの
差圧ＤＰを下げることができ、また回動弁２０をより閉
じることで両ポートの差圧ＤＰを上げることができる。
それにより、図２と同様なフローチャートに従って、制
御装置１３’により、この回動弁２０を回動制御するこ
とで第一実施例と同様な効果を得ることができる。
【００２４】また図５に示す第二実施例において、回動
弁２０の代わりに、ラック及びピニオン等により駆動さ
れるスライド弁を設け、このスライド弁によって連通口
５を自在に絞り可能としても、同様な効果が得られるこ
とは明らかである。
弁２０の代わりに、ラック及びピニオン等により駆動さ
れるスライド弁を設け、このスライド弁によって連通口
５を自在に絞り可能としても、同様な効果が得られるこ
とは明らかである。
【００２５】
【発明の効果】このように、本発明による内燃機関の吸
気制御装置によれば、燃焼室内にスワールを生成するた
めに、閉鎖弁によりストレートポートを閉鎖する際に、
両ポートの隔壁に形成された連通口を通る吸気流によっ
てストレートポート側に噴射された燃料は良好に微粒化
されると共に、この時機関負荷が上昇して吸入空気量が
増加しても、圧力変化手段によってストレートポートの
閉鎖弁下流の負圧の程度が下げられ、両ポートの差圧が
目標差圧に維持されるために、前述の吸気流の流速が必
要以上に高くなって微粒化された燃料の一部が、ストレ
ートポートの内壁面に付着することはなくなり、燃料の
供給不足による燃焼の悪化を防止することができる。
気制御装置によれば、燃焼室内にスワールを生成するた
めに、閉鎖弁によりストレートポートを閉鎖する際に、
両ポートの隔壁に形成された連通口を通る吸気流によっ
てストレートポート側に噴射された燃料は良好に微粒化
されると共に、この時機関負荷が上昇して吸入空気量が
増加しても、圧力変化手段によってストレートポートの
閉鎖弁下流の負圧の程度が下げられ、両ポートの差圧が
目標差圧に維持されるために、前述の吸気流の流速が必
要以上に高くなって微粒化された燃料の一部が、ストレ
ートポートの内壁面に付着することはなくなり、燃料の
供給不足による燃焼の悪化を防止することができる。
【図１】本発明による内燃機関の吸気制御装置の第一実
施例を示す概略図である。
施例を示す概略図である。
【図２】第一実施例の閉鎖弁制御のためのフローチャー
トである。
トである。
【図３】特定吸入空気量の時の連通口を通る吸気流の流
速を示すグラフである。
速を示すグラフである。
【図４】機関負荷に対する両ポートの差圧の変化を示す
グラフである。
グラフである。
【図５】本発明による内燃機関の吸気制御装置の第二実
施例を示す概略図である。
施例を示す概略図である。
１…ヘリカルポート ２…ストレートポート ３…閉鎖弁 ５…連通口 ６…燃料噴射弁 １０…第１圧力センサ １１…第２圧力センサ １２…ステップモータ １３，１３’…制御装置 ２０…回動弁
Claims (1)
- 【請求項１】 閉鎖弁が設けられたストレートポート
と、スワール生成用のヘリカルポートと、前記ストレー
トポートと前記ヘリカルポートとの間の隔壁の前記閉鎖
弁より下流に形成された連通口と、前記連通口近傍から
少なくとも前記ストレートポートへ燃料を噴射する燃料
噴射手段と、少なくとも前記閉鎖弁の閉弁時において、
吸気行程中の前記ストレートポートの前記閉鎖弁下流の
圧力を検出する第１検出手段と、それと同時に前記ヘリ
カルポート内の圧力若しくは前記閉鎖弁上流の圧力を検
出する第２検出手段と、両者の圧力差が所定値を越えな
いように前記ストレートポートの前記閉鎖弁下流の圧力
を変化させるための圧力変化手段、とを具備することを
特徴とする内燃機関の吸気制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4193944A JPH0642435A (ja) | 1992-07-21 | 1992-07-21 | 内燃機関の吸気制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4193944A JPH0642435A (ja) | 1992-07-21 | 1992-07-21 | 内燃機関の吸気制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0642435A true JPH0642435A (ja) | 1994-02-15 |
Family
ID=16316352
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4193944A Pending JPH0642435A (ja) | 1992-07-21 | 1992-07-21 | 内燃機関の吸気制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0642435A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7762229B2 (en) | 2005-04-01 | 2010-07-27 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Intake system for internal combustion engine |
-
1992
- 1992-07-21 JP JP4193944A patent/JPH0642435A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7762229B2 (en) | 2005-04-01 | 2010-07-27 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Intake system for internal combustion engine |
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