JPH06340469A - 透光性多結晶アルミナおよびその製造方法 - Google Patents
透光性多結晶アルミナおよびその製造方法Info
- Publication number
- JPH06340469A JPH06340469A JP5094672A JP9467293A JPH06340469A JP H06340469 A JPH06340469 A JP H06340469A JP 5094672 A JP5094672 A JP 5094672A JP 9467293 A JP9467293 A JP 9467293A JP H06340469 A JPH06340469 A JP H06340469A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- weight
- oxide
- alumina
- less
- parts
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【構成】 酸化アルミニウムと、該酸化アルミニウムに
対し、０．０１重量％を越え、０．０３重量％未満の酸
化マグネシウム、０．０１重量％を越え、０．０６重量
％未満の酸化ジルコニウムおよび０．００１重量％未満
の酸化カルシウムからなることを特徴とする透光性多結
晶アルミナ。 【効果】 透光性と機械的強度が共に優れたナトリウム
放電ランプ用アーク管等の光学的用途に適した多結晶ア
ルミナが得られる。
対し、０．０１重量％を越え、０．０３重量％未満の酸
化マグネシウム、０．０１重量％を越え、０．０６重量
％未満の酸化ジルコニウムおよび０．００１重量％未満
の酸化カルシウムからなることを特徴とする透光性多結
晶アルミナ。 【効果】 透光性と機械的強度が共に優れたナトリウム
放電ランプ用アーク管等の光学的用途に適した多結晶ア
ルミナが得られる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は透光性多結晶アルミナお
よびその製造方法に関する。さらに詳細には透光性と機
械的強度を改良した多結晶アルミナおよびその製造方法
に関するものである。
よびその製造方法に関する。さらに詳細には透光性と機
械的強度を改良した多結晶アルミナおよびその製造方法
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】透光性多結晶アルミナおよびその製造方
法については、従来高純度アルミナ微粉末に０．５重量
％までの酸化マグネシウムを添加して水素雰囲気中で１
７５０℃〜１９５０℃で焼成する技術が知られている
（米国特許第３０２６２１０号）。また、高純度アルミ
ナ微粉末に酸化マグネシウムの他に酸化ジルコニウムや
酸化ハフニウムを添加することによりアルミナ中への酸
化マグネシウムの溶解度を促進させる方法も知られてい
る（特公昭５９−６８３１号）。
法については、従来高純度アルミナ微粉末に０．５重量
％までの酸化マグネシウムを添加して水素雰囲気中で１
７５０℃〜１９５０℃で焼成する技術が知られている
（米国特許第３０２６２１０号）。また、高純度アルミ
ナ微粉末に酸化マグネシウムの他に酸化ジルコニウムや
酸化ハフニウムを添加することによりアルミナ中への酸
化マグネシウムの溶解度を促進させる方法も知られてい
る（特公昭５９−６８３１号）。
【０００３】該特公昭５９−６８３１号によれば８０重
量％以上のα−アルミナを含有するアルミナを用い、酸
化マグネシウムを該アルミナに対し約０．０３重量％〜
約０．１５重量％、酸化ジルコニウムを該アルミナに対
し約０．００２重量％〜約０．０７重量％或いは酸化ハ
フニウムを該アルミナに対し約０．００３重量％〜約
０．０７重量％の範囲で存在させ、成形後、水素雰囲気
下約１７５０℃〜約１９５０で焼成することにより、実
質的に焼成中に酸化マグネシウム量が減少しない多結晶
アルミナの製造方法が教示されている。
量％以上のα−アルミナを含有するアルミナを用い、酸
化マグネシウムを該アルミナに対し約０．０３重量％〜
約０．１５重量％、酸化ジルコニウムを該アルミナに対
し約０．００２重量％〜約０．０７重量％或いは酸化ハ
フニウムを該アルミナに対し約０．００３重量％〜約
０．０７重量％の範囲で存在させ、成形後、水素雰囲気
下約１７５０℃〜約１９５０で焼成することにより、実
質的に焼成中に酸化マグネシウム量が減少しない多結晶
アルミナの製造方法が教示されている。
【０００４】周知のごとくアルミナの焼結に際し、酸化
マグネシウムの存在は、アルミナの焼結過程でアルミナ
粒界からの孔の離脱を促進する効果、および異常粒成長
を抑制し、均一な結晶粒子を構成する効果を有する。酸
化マグネシウムが存在しないか、或いはその存在量が少
ない場合には透光性に優れた多結晶アルミナは得られな
い。また、アルミナ中の過剰量の酸化マグネシウムはア
ルミナの粒界にマグネシウムアルミネートよりなるスピ
ネル相を形成するため、透光性が低下する。 従来、原
料として添加した酸化マグネシウムは高温での焼成過程
で揮散、減少することが知られており、しかもこの揮散
速度は、成形体の形状、加熱速度、保持時間、焼結炉の
寸法形状等の種々のパラメータにより異なり、商業規模
での適切な操業コントロールが非常に困難であった。そ
れ故、上記方法はかかる点を改良した極めて優れた方法
であると言える。
マグネシウムの存在は、アルミナの焼結過程でアルミナ
粒界からの孔の離脱を促進する効果、および異常粒成長
を抑制し、均一な結晶粒子を構成する効果を有する。酸
化マグネシウムが存在しないか、或いはその存在量が少
ない場合には透光性に優れた多結晶アルミナは得られな
い。また、アルミナ中の過剰量の酸化マグネシウムはア
ルミナの粒界にマグネシウムアルミネートよりなるスピ
ネル相を形成するため、透光性が低下する。 従来、原
料として添加した酸化マグネシウムは高温での焼成過程
で揮散、減少することが知られており、しかもこの揮散
速度は、成形体の形状、加熱速度、保持時間、焼結炉の
寸法形状等の種々のパラメータにより異なり、商業規模
での適切な操業コントロールが非常に困難であった。そ
れ故、上記方法はかかる点を改良した極めて優れた方法
であると言える。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】多結晶アルミナの透光
性はＲ．Ｌ．Ｃｏｂｌｅにより紹介されて以来、種々の
点より改良が重ねられているが、ナトリウム放電ランプ
用アーク管等の用途においては、管を形成する多結晶ア
ルミナの僅かの透光性の改良がナトリウム放電ランプの
輝度に関係し商品価値を大きく左右する要因であること
から、より高い透光性を有する多結晶アルミナが要求さ
れている。加えて、点灯、消灯時に熱衝撃による破壊が
生起するので、高い焼結体強度が要求されている。かか
る状況下に際し、本発明者らは、より優れた透光性並び
に機械的強度を有する多結晶アルミナを得るべく鋭意検
討した結果、アルミナの焼結に際し、焼結助剤として、
特定量の酸化マグネシウム及び酸化ジルコニウムを存在
せしめ、該焼結体中に特定物質の混入を特定量以下に制
御する場合には、極めて透光性に優れ、かつ機械的強度
の高い多結晶アルミナが得られることを見いだし、本発
明を完成するに至った。
性はＲ．Ｌ．Ｃｏｂｌｅにより紹介されて以来、種々の
点より改良が重ねられているが、ナトリウム放電ランプ
用アーク管等の用途においては、管を形成する多結晶ア
ルミナの僅かの透光性の改良がナトリウム放電ランプの
輝度に関係し商品価値を大きく左右する要因であること
から、より高い透光性を有する多結晶アルミナが要求さ
れている。加えて、点灯、消灯時に熱衝撃による破壊が
生起するので、高い焼結体強度が要求されている。かか
る状況下に際し、本発明者らは、より優れた透光性並び
に機械的強度を有する多結晶アルミナを得るべく鋭意検
討した結果、アルミナの焼結に際し、焼結助剤として、
特定量の酸化マグネシウム及び酸化ジルコニウムを存在
せしめ、該焼結体中に特定物質の混入を特定量以下に制
御する場合には、極めて透光性に優れ、かつ機械的強度
の高い多結晶アルミナが得られることを見いだし、本発
明を完成するに至った。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の第１は、酸化ア
ルミニウムと、該酸化アルミニウムに対し、０．０１重
量％を越え、０．０３重量％未満の酸化マグネシウム、
０．０１重量％を越え、０．０６重量％未満の酸化ジル
コニウムおよび０．００１重量％未満の酸化カルシウム
を含有することを特徴とする極めて透光性並びに機械的
強度に優れた多結晶アルミナを提供するにある。
ルミニウムと、該酸化アルミニウムに対し、０．０１重
量％を越え、０．０３重量％未満の酸化マグネシウム、
０．０１重量％を越え、０．０６重量％未満の酸化ジル
コニウムおよび０．００１重量％未満の酸化カルシウム
を含有することを特徴とする極めて透光性並びに機械的
強度に優れた多結晶アルミナを提供するにある。
【０００７】本発明の第２は、純度９９．９％以上を有
し、酸化カルシウムまたは仮焼により酸化カルシウムを
形成するカルシウム化合物含量がＣａＯ換算で０．００
１重量％未満であり、かつ粉末の平均粒子径が１μｍ以
下のアルミナ粉末１００重量部に対し、酸化マグネシウ
ムまたは仮焼により酸化マグネシウムを形成するマグネ
シウム化合物をＭｇＯ換算で０．０１重量部を越え、
０．０３重量部未満と、酸化ジルコニウムまたは仮焼に
より酸化ジルコニウムを形成するジルコニウム化合物を
ＺｒＯ2 換算で０．０１重量部を越え、０．０６重量部
未満の量範囲で加えて成形し、空気中８００〜１２００
°Ｃで仮焼した後、真空中または水素雰囲気中１６００
°Ｃ〜１９５０°Ｃで焼成することを特徴とする請求項
１記載の組成を有する透光性多結晶アルミナの製造方法
を提供するものである。
し、酸化カルシウムまたは仮焼により酸化カルシウムを
形成するカルシウム化合物含量がＣａＯ換算で０．００
１重量％未満であり、かつ粉末の平均粒子径が１μｍ以
下のアルミナ粉末１００重量部に対し、酸化マグネシウ
ムまたは仮焼により酸化マグネシウムを形成するマグネ
シウム化合物をＭｇＯ換算で０．０１重量部を越え、
０．０３重量部未満と、酸化ジルコニウムまたは仮焼に
より酸化ジルコニウムを形成するジルコニウム化合物を
ＺｒＯ2 換算で０．０１重量部を越え、０．０６重量部
未満の量範囲で加えて成形し、空気中８００〜１２００
°Ｃで仮焼した後、真空中または水素雰囲気中１６００
°Ｃ〜１９５０°Ｃで焼成することを特徴とする請求項
１記載の組成を有する透光性多結晶アルミナの製造方法
を提供するものである。
【０００８】本発明の多結晶アルミナおよび本発明方法
で得られた多結晶アルミナは、焼結体の平均粒度は約１
０μｍ〜約４０μｍで、実質的に異常粒成長した、例え
ば１００μｍ以上の粗粒子のない、比較的均一な結晶粒
子より構成されており、６００ｎｍに於ける直線透過率
が少なくとも３０％以上、普通には３２％以上の高い透
光性を有すると共に、三点曲げ強度が２０ｋｇ／ｍｍ2
を越え、普通には２５ｋｇ／ｍｍ2 以上の機械的強度に
もすぐれた物性を有する。
で得られた多結晶アルミナは、焼結体の平均粒度は約１
０μｍ〜約４０μｍで、実質的に異常粒成長した、例え
ば１００μｍ以上の粗粒子のない、比較的均一な結晶粒
子より構成されており、６００ｎｍに於ける直線透過率
が少なくとも３０％以上、普通には３２％以上の高い透
光性を有すると共に、三点曲げ強度が２０ｋｇ／ｍｍ2
を越え、普通には２５ｋｇ／ｍｍ2 以上の機械的強度に
もすぐれた物性を有する。
【０００９】以下、本発明をさらに詳細に説明する。本
発明の透光性多結晶アルミナは、酸化アルミニウムに対
し、０．０１重量％を越え、０．０３重量％未満の酸化
マグネシウム、０．０１重量％を越え、０．０６重量％
未満の酸化ジルコニウムおよび０．００１重量％未満の
酸化カルシウムを含有してなる。 より好ましくは、酸
化アルミニウムに対し、０．０１５重量％を越え、０．
０３０重量％未満の酸化マグネシウム、０．０１５重量
％〜０．０５重量％の酸化ジルコニウムおよび０．００
０５重量％以下の酸化カルシウムを含有してなる透光性
多結晶アルミナである。
発明の透光性多結晶アルミナは、酸化アルミニウムに対
し、０．０１重量％を越え、０．０３重量％未満の酸化
マグネシウム、０．０１重量％を越え、０．０６重量％
未満の酸化ジルコニウムおよび０．００１重量％未満の
酸化カルシウムを含有してなる。 より好ましくは、酸
化アルミニウムに対し、０．０１５重量％を越え、０．
０３０重量％未満の酸化マグネシウム、０．０１５重量
％〜０．０５重量％の酸化ジルコニウムおよび０．００
０５重量％以下の酸化カルシウムを含有してなる透光性
多結晶アルミナである。
【００１０】本発明に於いて、酸化アルミニウムに対す
る酸化マグネシウムの量が０．０１重量％以下、或いは
０．０３重量％以上の場合には透光性に優れた焼結体が
得られない。また、酸化アルミニウムに対し酸化ジルコ
ニウムの量が０．０１重量％以下の場合にも優れた透光
性を有する焼結体がえられない。他方、酸化アルミニウ
ムに対し酸化ジルコニウムの量が０．０６重量％以上の
場合には異常粒成長が生起し強度が低下する。酸化アル
ミニウムに対する酸化マグネシウムの量が本発明範囲を
越え、酸化ジルコニウムの量が多量に存在する場合に
は、酸化ジルコニウムによる異常粒成長により透光性が
高い焼結体が得られることもあるが、この場合には得ら
れる焼結体の強度が低下する。また、酸化アルミニウム
に対し、酸化カルシウムの量が０．００１重量％以上の
場合には異常粒成長が生起し強度が低下する。
る酸化マグネシウムの量が０．０１重量％以下、或いは
０．０３重量％以上の場合には透光性に優れた焼結体が
得られない。また、酸化アルミニウムに対し酸化ジルコ
ニウムの量が０．０１重量％以下の場合にも優れた透光
性を有する焼結体がえられない。他方、酸化アルミニウ
ムに対し酸化ジルコニウムの量が０．０６重量％以上の
場合には異常粒成長が生起し強度が低下する。酸化アル
ミニウムに対する酸化マグネシウムの量が本発明範囲を
越え、酸化ジルコニウムの量が多量に存在する場合に
は、酸化ジルコニウムによる異常粒成長により透光性が
高い焼結体が得られることもあるが、この場合には得ら
れる焼結体の強度が低下する。また、酸化アルミニウム
に対し、酸化カルシウムの量が０．００１重量％以上の
場合には異常粒成長が生起し強度が低下する。
【００１１】本発明の原料として使用するアルミナは、
有機アルミニウム加水分解法、改良バイヤー法、アンモ
ニウム明礬熱分解法、アンモニウムドーソナイト熱分解
法等で得られる物であり、純度が９９．９％以上で、カ
ルシウム不純物が酸化カルシウムに換算して０．００１
重量％未満量であり、ＢＥＴ比表面積１〜７０ｍ2 ／ｇ
のα−アルミナまたはα−アルミナとγ−アルミナ、δ
−アルミナ、θ−アルミナ、η−アルミナ、χ−アルミ
ナ、κ−アルミナ等の中間アルミナの少なくとも一種と
の共存物である。このような物性を有するアルミナ粉末
であれば、その製造方法は特に限定されるものではな
く、有機アルミニウム加水分解法、改良バイヤー法、ア
ンモニウム明礬熱分解法、アンモニウムドーソナイト熱
分解法等で得られる物が挙げられるが、最も一般的には
酸化カルシウム含量の少ない有機アルミニウム加水分解
法により得られたものが使用される。
有機アルミニウム加水分解法、改良バイヤー法、アンモ
ニウム明礬熱分解法、アンモニウムドーソナイト熱分解
法等で得られる物であり、純度が９９．９％以上で、カ
ルシウム不純物が酸化カルシウムに換算して０．００１
重量％未満量であり、ＢＥＴ比表面積１〜７０ｍ2 ／ｇ
のα−アルミナまたはα−アルミナとγ−アルミナ、δ
−アルミナ、θ−アルミナ、η−アルミナ、χ−アルミ
ナ、κ−アルミナ等の中間アルミナの少なくとも一種と
の共存物である。このような物性を有するアルミナ粉末
であれば、その製造方法は特に限定されるものではな
く、有機アルミニウム加水分解法、改良バイヤー法、ア
ンモニウム明礬熱分解法、アンモニウムドーソナイト熱
分解法等で得られる物が挙げられるが、最も一般的には
酸化カルシウム含量の少ない有機アルミニウム加水分解
法により得られたものが使用される。
【００１２】添加剤としての酸化マグネシウムおよび酸
化ジルコニウムは無機、又は有機の前駆物質が使用でき
る。前駆物質はアルミナの焼結迄に酸化物を形成し、且
つ汚染物質が残らないものであればよく、通常、マグネ
シウムまたはジルコニウムの水酸化物、塩酸塩、炭酸
塩、硝酸塩及びステアリン酸塩が使用される。
化ジルコニウムは無機、又は有機の前駆物質が使用でき
る。前駆物質はアルミナの焼結迄に酸化物を形成し、且
つ汚染物質が残らないものであればよく、通常、マグネ
シウムまたはジルコニウムの水酸化物、塩酸塩、炭酸
塩、硝酸塩及びステアリン酸塩が使用される。
【００１３】アルミナ粉末、アルミナ粉末と酸化マグネ
シウムまたは酸化マグネシウムを形成する化合物、アル
ミナ粉末と酸化ジルコニウムまたは酸化ジルコニウムを
形成する化合物、或いはアルミナ粉末とこれら両者の添
加物は均一分散し得るよう粉砕、混合される。粉砕、混
合方法は超音波分散、ジエットミル、ピンミル、ボール
ミル、振動ミル、或いはパールミル、サンドミル、ダイ
ノミル、ウルトラビスコミル、アトライター、アニュラ
ーミル等の媒体攪拌ミルが挙げられる。これら粉砕、混
合方法は乾式、湿式のいずれであってもよい。
シウムまたは酸化マグネシウムを形成する化合物、アル
ミナ粉末と酸化ジルコニウムまたは酸化ジルコニウムを
形成する化合物、或いはアルミナ粉末とこれら両者の添
加物は均一分散し得るよう粉砕、混合される。粉砕、混
合方法は超音波分散、ジエットミル、ピンミル、ボール
ミル、振動ミル、或いはパールミル、サンドミル、ダイ
ノミル、ウルトラビスコミル、アトライター、アニュラ
ーミル等の媒体攪拌ミルが挙げられる。これら粉砕、混
合方法は乾式、湿式のいずれであってもよい。
【００１４】粉体の分散性の点からは湿式の媒体攪拌ミ
ルで処理することが推奨される。これら媒体攪拌ミルに
使用される粉砕媒体としては約０．２ｍｍ〜５ｍｍ、好
ましくは約０．３ｍｍ〜２ｍｍの直径を有するアルミナ
製ビーズ或いはジルコニア製のビーズが使用される。
ルで処理することが推奨される。これら媒体攪拌ミルに
使用される粉砕媒体としては約０．２ｍｍ〜５ｍｍ、好
ましくは約０．３ｍｍ〜２ｍｍの直径を有するアルミナ
製ビーズ或いはジルコニア製のビーズが使用される。
【００１５】粉砕媒体としてアルミナ製ビーズを用いる
場合には、該ビーズよりのカルシウム汚染に注意しなけ
ればならない。通常、市販のアルミナ製ビーズにはグレ
ードにより差はあるものの０．００５重量％〜２重量％
の酸化カルシウムが含有されており、該ビーズを用い実
質的に酸化カルシウムを含まない高純度アルミナを粉砕
することにより数ｐｐｍ〜数十ｐｐｍの汚染が見られる
ことは珍しくない。
場合には、該ビーズよりのカルシウム汚染に注意しなけ
ればならない。通常、市販のアルミナ製ビーズにはグレ
ードにより差はあるものの０．００５重量％〜２重量％
の酸化カルシウムが含有されており、該ビーズを用い実
質的に酸化カルシウムを含まない高純度アルミナを粉砕
することにより数ｐｐｍ〜数十ｐｐｍの汚染が見られる
ことは珍しくない。
【００１６】粉砕媒体としてジルコニア製のビーズを用
いる場合には、該粉砕、或いは粉砕機による混合過程で
粉砕媒体としてのジルコニア製ビーズから磨耗した酸化
ジルコニウムが砕料であるアルミナ中に混入する。本発
明において添加物である酸化ジルコニウムはかかるジル
コニア製ビーズからの混入物でもよく、混入量は予備実
験により推定することが可能である。この方法での酸化
ジルコニウムの添加、混合は酸化カルシウムの混入もな
く、かつアルミナ中に充分な均一分散ができているため
か、特に効果的である。
いる場合には、該粉砕、或いは粉砕機による混合過程で
粉砕媒体としてのジルコニア製ビーズから磨耗した酸化
ジルコニウムが砕料であるアルミナ中に混入する。本発
明において添加物である酸化ジルコニウムはかかるジル
コニア製ビーズからの混入物でもよく、混入量は予備実
験により推定することが可能である。この方法での酸化
ジルコニウムの添加、混合は酸化カルシウムの混入もな
く、かつアルミナ中に充分な均一分散ができているため
か、特に効果的である。
【００１７】該粉砕機によるアルミナ粉末の処理時間は
粉砕処理に適用する装置、粉砕媒体、粉砕条件等により
一義的ではないが、一般に約１０分〜約５０時間、好ま
しくは約３０分〜約１０時間程度である。粉砕処理後の
アルミナ組成物の平均粒子径はマイクロトラック測定法
による粒子径で、少なくとも１μｍ以下、好ましくは
０．８μｍ以下程度で、１μｍ以上の粒子が３０重量％
以下である。湿式粉砕処理後のスラリーはろ過、乾燥さ
れる。ろ過、乾燥方法は特に制限されないが、スプレー
ドライ法が推奨される。スプレードライに際し、ポリカ
ルボン酸塩、ナフタレンスルホン酸塩等の粘度調製剤や
ポリビニルアルコール、アクリル樹脂、酢酸ビニル樹脂
等のバインダー、更にはワックス、ステアリン酸等の潤
滑剤、グリセリン、エチレングリコール等の可塑剤等を
同時にスラリー中に添加、混合することも可能である。
また酸化マグネシウムや酸化ジルコニウム原料が液状の
場合にはこの段階で添加、混合し調製してもよい。
粉砕処理に適用する装置、粉砕媒体、粉砕条件等により
一義的ではないが、一般に約１０分〜約５０時間、好ま
しくは約３０分〜約１０時間程度である。粉砕処理後の
アルミナ組成物の平均粒子径はマイクロトラック測定法
による粒子径で、少なくとも１μｍ以下、好ましくは
０．８μｍ以下程度で、１μｍ以上の粒子が３０重量％
以下である。湿式粉砕処理後のスラリーはろ過、乾燥さ
れる。ろ過、乾燥方法は特に制限されないが、スプレー
ドライ法が推奨される。スプレードライに際し、ポリカ
ルボン酸塩、ナフタレンスルホン酸塩等の粘度調製剤や
ポリビニルアルコール、アクリル樹脂、酢酸ビニル樹脂
等のバインダー、更にはワックス、ステアリン酸等の潤
滑剤、グリセリン、エチレングリコール等の可塑剤等を
同時にスラリー中に添加、混合することも可能である。
また酸化マグネシウムや酸化ジルコニウム原料が液状の
場合にはこの段階で添加、混合し調製してもよい。
【００１８】このようにして得られた酸化マグネシウ
ム、酸化ジルコニウム或いはこれら酸化物となる化合物
を含有するアルミナ粉末は所望形状に成形し得る。成形
方法は、公知の方法であればよく、例えばプレス成形、
押出し成形、射出成形、鋳込み成形等の方法が挙げられ
る。
ム、酸化ジルコニウム或いはこれら酸化物となる化合物
を含有するアルミナ粉末は所望形状に成形し得る。成形
方法は、公知の方法であればよく、例えばプレス成形、
押出し成形、射出成形、鋳込み成形等の方法が挙げられ
る。
【００１９】得られた成形体は次いで空気中８００〜１
２００℃で仮焼し、透光性に悪影響を及ぼすと思われる
成形助剤や水等の不純物を除去した後、真空中または水
素雰囲気中１６００℃〜１９５０℃で焼成すればよい。
最適焼成条件は用いる焼成炉の種類や容量、成形体の成
形方法、成形体の形状、大きさ等により一義的でないの
で、焼成に際し予備実験により決定すればよい。
２００℃で仮焼し、透光性に悪影響を及ぼすと思われる
成形助剤や水等の不純物を除去した後、真空中または水
素雰囲気中１６００℃〜１９５０℃で焼成すればよい。
最適焼成条件は用いる焼成炉の種類や容量、成形体の成
形方法、成形体の形状、大きさ等により一義的でないの
で、焼成に際し予備実験により決定すればよい。
【００２０】以上の本発明方法により得られた焼結体
は、原料として使用したマグネシウム及びジルコニウム
および原料中に存在するカルシウムとも、実質的に減少
しておらず、原料物中に存在したアルミナ粉末１００重
量部に対し、酸化マグネシウムまたは仮焼により酸化マ
グネシウムを形成するマグネシウム化合物をＭｇＯ換算
で０．０１重量部を越え、０．０３重量部未満と、酸化
ジルコニウムまたは仮焼により酸化ジルコニウムを形成
するジルコニウム化合物をＺｒＯ2 換算で０．０１重量
部を越え、０．０６重量部未満、並びにアルミナ粉末中
のＣａＯ換算で０．００１重量％未満の酸化カルシウム
または仮焼により酸化カルシウムを形成するカルシウム
化合物は、焼成後のアルミナ焼結体中に該酸化アルミニ
ウムに対し、０．０１重量％を越え、０．０３重量％未
満の酸化マグネシウム、０．０１重量％を越え、０．０
６重量％未満の酸化ジルコニウムおよび０．００１重量
％未満の酸化カルシウムとして残存する透光性ならびに
機械的強度の優れた多結晶アルミナを形成している。
は、原料として使用したマグネシウム及びジルコニウム
および原料中に存在するカルシウムとも、実質的に減少
しておらず、原料物中に存在したアルミナ粉末１００重
量部に対し、酸化マグネシウムまたは仮焼により酸化マ
グネシウムを形成するマグネシウム化合物をＭｇＯ換算
で０．０１重量部を越え、０．０３重量部未満と、酸化
ジルコニウムまたは仮焼により酸化ジルコニウムを形成
するジルコニウム化合物をＺｒＯ2 換算で０．０１重量
部を越え、０．０６重量部未満、並びにアルミナ粉末中
のＣａＯ換算で０．００１重量％未満の酸化カルシウム
または仮焼により酸化カルシウムを形成するカルシウム
化合物は、焼成後のアルミナ焼結体中に該酸化アルミニ
ウムに対し、０．０１重量％を越え、０．０３重量％未
満の酸化マグネシウム、０．０１重量％を越え、０．０
６重量％未満の酸化ジルコニウムおよび０．００１重量
％未満の酸化カルシウムとして残存する透光性ならびに
機械的強度の優れた多結晶アルミナを形成している。
【００２１】
【発明の効果】以上詳述した本発明の、酸化アルミニウ
ムに対し、０．０１重量％を越え、０．０３重量％未満
の酸化マグネシウム、０．０１重量％を越え、０．０６
重量％未満の酸化ジルコニウムおよび０．００１重量％
未満の酸化カルシウムを含有してなる多結晶アルミナは
平均粒子径が約１０μｍ〜約４０μｍの範囲で実質的に
異常成長した粒子のない均一な組織を有するもので、極
めて優れた透光性と機械的強度を有する焼結体を得るこ
とができ、ナトリウム放電ランプ用アーク管等の光学的
用途に於いて特に有効でありその工業的価値は頗る大で
ある。
ムに対し、０．０１重量％を越え、０．０３重量％未満
の酸化マグネシウム、０．０１重量％を越え、０．０６
重量％未満の酸化ジルコニウムおよび０．００１重量％
未満の酸化カルシウムを含有してなる多結晶アルミナは
平均粒子径が約１０μｍ〜約４０μｍの範囲で実質的に
異常成長した粒子のない均一な組織を有するもので、極
めて優れた透光性と機械的強度を有する焼結体を得るこ
とができ、ナトリウム放電ランプ用アーク管等の光学的
用途に於いて特に有効でありその工業的価値は頗る大で
ある。
【００２２】
【実施例】以下、本発明を実施例によりさらに詳細に説
明するが、実施例は本発明の一実施態様を示すものであ
り、これにより本発明が制約されるものではない。尚、
実施例に於いて特に断らない限り、部、％は重量部、重
量％である。
明するが、実施例は本発明の一実施態様を示すものであ
り、これにより本発明が制約されるものではない。尚、
実施例に於いて特に断らない限り、部、％は重量部、重
量％である。
【００２３】実施例１ 原料として純度９９．９９％（酸化カルシウム含量２ｐ
ｐｍ以下）、平均粒子径０．８μｍ、１μｍ以上の粒子
の割合が３１重量％、ＢＥＴ比表面積４．５ｍ 2 ／ｇの
有機アルミニウム加水分解法により得られたα−アルミ
ナ１００部と水４３部、有機分散剤（ポリカルボン酸ア
ンモニウム）０．５部を攪拌機で混合し、ダイノミル
〔内容量１．４リットル、ウィリー、エー、バフォーヘ
ン社（Willy A.Bachofen AG)製〕で湿式粉砕した。粉砕
媒体としては０．６ｍｍφのジルコニア製ビーズ４ｋｇ
を用いた。粉砕後得られたアルミナ粉末はＢＥＴ比表面
積４．６ｍ2 ／ｇで、平均粒子径０．７μｍ、１μｍ以
上の粒子の割合が１７％で、０．０４％の酸化ジルコニ
ウムを含有していた。
ｐｍ以下）、平均粒子径０．８μｍ、１μｍ以上の粒子
の割合が３１重量％、ＢＥＴ比表面積４．５ｍ 2 ／ｇの
有機アルミニウム加水分解法により得られたα−アルミ
ナ１００部と水４３部、有機分散剤（ポリカルボン酸ア
ンモニウム）０．５部を攪拌機で混合し、ダイノミル
〔内容量１．４リットル、ウィリー、エー、バフォーヘ
ン社（Willy A.Bachofen AG)製〕で湿式粉砕した。粉砕
媒体としては０．６ｍｍφのジルコニア製ビーズ４ｋｇ
を用いた。粉砕後得られたアルミナ粉末はＢＥＴ比表面
積４．６ｍ2 ／ｇで、平均粒子径０．７μｍ、１μｍ以
上の粒子の割合が１７％で、０．０４％の酸化ジルコニ
ウムを含有していた。
【００２４】次いで湿式粉砕により得られたアルミナ粉
末に硝酸マグネシウムをＭｇＯ換算で０．０２％添加し
スプレードライ法により顆粒とした。得られた顆粒を
１．５ｔ／ｃｍ2 の荷重で厚さ１．５ｍｍ、直径２０ｍ
ｍのペレットにプレス成形した後、電気炉で空気中９０
０℃、３時間仮焼後、水素雰囲気炉で１８００℃、６時
間焼成した。得られた焼結体の組成を分析した結果、酸
化マグネシウム１８０ｐｐｍ、酸化ジルコニウム３６０
ｐｐｍ，酸化カルシウム２ｐｐｍであった。
末に硝酸マグネシウムをＭｇＯ換算で０．０２％添加し
スプレードライ法により顆粒とした。得られた顆粒を
１．５ｔ／ｃｍ2 の荷重で厚さ１．５ｍｍ、直径２０ｍ
ｍのペレットにプレス成形した後、電気炉で空気中９０
０℃、３時間仮焼後、水素雰囲気炉で１８００℃、６時
間焼成した。得られた焼結体の組成を分析した結果、酸
化マグネシウム１８０ｐｐｍ、酸化ジルコニウム３６０
ｐｐｍ，酸化カルシウム２ｐｐｍであった。
【００２５】得られた焼結体を両面ラッピングし、厚み
を０．８５ｍｍに調製した後、日立製作所製Ｕ−２００
０スペクトロメーター（光源─ヨウ素タングステンラン
プ、検出器─シリコンフォトダイオード）を用い、光源
スポット径５．５ｍｍφ、波長６００ｎｍの光を入射
し、透光性（直線透過率）を測定した。その結果を表１
に示す。またこの焼結体の機械的強度はＪＩＳ Ｒ１６
０１−１９８１に準拠した三点曲げ強度法で測定したと
ころ、３５ｋｇ／ｍｍ2 であった。
を０．８５ｍｍに調製した後、日立製作所製Ｕ−２００
０スペクトロメーター（光源─ヨウ素タングステンラン
プ、検出器─シリコンフォトダイオード）を用い、光源
スポット径５．５ｍｍφ、波長６００ｎｍの光を入射
し、透光性（直線透過率）を測定した。その結果を表１
に示す。またこの焼結体の機械的強度はＪＩＳ Ｒ１６
０１−１９８１に準拠した三点曲げ強度法で測定したと
ころ、３５ｋｇ／ｍｍ2 であった。
【００２６】実施例２〜６および比較例１〜８ 実施例１の方法に於いて、原料アルミナの粉砕処理時の
ジルコニア製ビーズ充填量及び粉砕時間を変えることに
よりアルミナ粉末中に含有される酸化ジルコニウム量を
調製し、酸化マグネシウム量も硝酸マグネシウムの添加
量を変えることにより表１記載の原料粉末を調製した。
実施例４及び比較例３の原料粉末は硝酸マグネシウムの
添加時、硝酸カルシウムを酸化カルシウム換算で表１に
示す量添加し原料調製した。また比較例７及び８は原料
アルミナの粉砕処理時のビーズをジルコニア製ビーズか
らアルミナビーズに代えて実施した。このようにして調
製した原料粉末は実施例１と同様の方法で焼結体を得、
透光性を測定した。その結果を表１に示す。尚、実施例
３、実施例４、比較例３、比較例５及び比較例６で得ら
れた焼結体の機械的強度を測定したところ、実施例３は
３５ｋｇ／ｍｍ2 、実施例４は３０ｋｇ／ｍｍ2 、比較
例３は２０ｋｇ／ｍｍ 2 、比較例５は１５ｋｇ／ｍ
ｍ2 、比較例６は１５ｋｇ／ｍｍ2 であった。
ジルコニア製ビーズ充填量及び粉砕時間を変えることに
よりアルミナ粉末中に含有される酸化ジルコニウム量を
調製し、酸化マグネシウム量も硝酸マグネシウムの添加
量を変えることにより表１記載の原料粉末を調製した。
実施例４及び比較例３の原料粉末は硝酸マグネシウムの
添加時、硝酸カルシウムを酸化カルシウム換算で表１に
示す量添加し原料調製した。また比較例７及び８は原料
アルミナの粉砕処理時のビーズをジルコニア製ビーズか
らアルミナビーズに代えて実施した。このようにして調
製した原料粉末は実施例１と同様の方法で焼結体を得、
透光性を測定した。その結果を表１に示す。尚、実施例
３、実施例４、比較例３、比較例５及び比較例６で得ら
れた焼結体の機械的強度を測定したところ、実施例３は
３５ｋｇ／ｍｍ2 、実施例４は３０ｋｇ／ｍｍ2 、比較
例３は２０ｋｇ／ｍｍ 2 、比較例５は１５ｋｇ／ｍ
ｍ2 、比較例６は１５ｋｇ／ｍｍ2 であった。
【００２７】また酸化カルシウムが焼結体組織に与える
影響を観察する目的で実施例１、実施例４および比較例
３の焼結体組織を示す顕微鏡写真を撮影した。結果を図
１（実施例１）、図２（実施例４）、及び図３（比較例
３）として示す。
影響を観察する目的で実施例１、実施例４および比較例
３の焼結体組織を示す顕微鏡写真を撮影した。結果を図
１（実施例１）、図２（実施例４）、及び図３（比較例
３）として示す。
【００２８】実施例７ 実施例１の方法に於いて粉砕媒体としては０．６ｍｍφ
のジルコニア製ビーズに代え、２ｍｍφの高純度アルミ
ナボールを用い粉砕した。粉砕後得られたアルミナ粉末
はＢＥＴ比表面積４．７ｍ2 ／ｇで、平均粒子径０．７
μｍ、１μｍ以上の粒子の割合が２８％であった。
のジルコニア製ビーズに代え、２ｍｍφの高純度アルミ
ナボールを用い粉砕した。粉砕後得られたアルミナ粉末
はＢＥＴ比表面積４．７ｍ2 ／ｇで、平均粒子径０．７
μｍ、１μｍ以上の粒子の割合が２８％であった。
【００２９】次いで湿式粉砕により得られたアルミナ粉
末にＺｒＯＣｌ2 溶液をＺｒＯ2 換算で０．０４％添
加、Ｍｇ（ＮＯ3 ）2 溶液をＭｇＯ換算で０．０２％添
加し、スプレードライ法により顆粒とした。得られた顆
粒を１．５ｔ／ｃｍ2 の荷重で厚さ１．５ｍｍ、直径２
０ｍｍのペレットにプレス成形した後、電気炉で空気中
９００℃、３時間仮焼後、水素雰囲気炉で１８００℃、
６時間焼成した。得られた焼結体の組成を分析した結
果、酸化マグネシウム１８０ｐｐｍ、酸化ジルコニウム
３６０ｐｐｍ，酸化カルシウム３ｐｐｍであった。得ら
れた焼結体を両面ラッピングし、厚みを０．８５ｍｍに
調製した後、波長６００ｎｍの光を入射し、透光性（直
線透過率）を測定した。その結果を表１に示す。尚、得
られた焼結体の機械的強度は３５ｋｇ／ｍｍ2 であっ
た。
末にＺｒＯＣｌ2 溶液をＺｒＯ2 換算で０．０４％添
加、Ｍｇ（ＮＯ3 ）2 溶液をＭｇＯ換算で０．０２％添
加し、スプレードライ法により顆粒とした。得られた顆
粒を１．５ｔ／ｃｍ2 の荷重で厚さ１．５ｍｍ、直径２
０ｍｍのペレットにプレス成形した後、電気炉で空気中
９００℃、３時間仮焼後、水素雰囲気炉で１８００℃、
６時間焼成した。得られた焼結体の組成を分析した結
果、酸化マグネシウム１８０ｐｐｍ、酸化ジルコニウム
３６０ｐｐｍ，酸化カルシウム３ｐｐｍであった。得ら
れた焼結体を両面ラッピングし、厚みを０．８５ｍｍに
調製した後、波長６００ｎｍの光を入射し、透光性（直
線透過率）を測定した。その結果を表１に示す。尚、得
られた焼結体の機械的強度は３５ｋｇ／ｍｍ2 であっ
た。
【００３０】
【表１】
【図１】本発明組成を有する多結晶アルミナ焼結体組織
を示す顕微鏡写真である。
を示す顕微鏡写真である。
【図２】酸化カルシウムを７ｐｐｍ含む多結晶アルミナ
焼結体組織を示す顕微鏡写真である。
焼結体組織を示す顕微鏡写真である。
【図３】酸化カルシウムを１４ｐｐｍ含む多結晶アルミ
ナ焼結体組織を示す顕微鏡写真である。
ナ焼結体組織を示す顕微鏡写真である。
符号なし。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成５年８月９日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】図１
【補正方法】変更
【補正内容】
【図１】本発明組成を有する多結晶アルミナ焼結体組織
（セラミック材料の組織）を示す図面に代わる写真（倍
率；２００倍）である。
（セラミック材料の組織）を示す図面に代わる写真（倍
率；２００倍）である。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】図２
【補正方法】変更
【補正内容】
【図２】酸化カルシウムを７ｐｐｍ含む多結晶アルミナ
焼結体組織（セラミック材料の組織）を示す図面に代わ
る写真（倍率；２００倍）である。
焼結体組織（セラミック材料の組織）を示す図面に代わ
る写真（倍率；２００倍）である。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】図３
【補正方法】変更
【補正内容】
【図３】酸化カルシウムを１４ｐｐｍ含む多結晶アルミ
ナ焼結体組織（セラミック材料の組織）を示す図面に代
わる写真（倍率；２００倍）である。
ナ焼結体組織（セラミック材料の組織）を示す図面に代
わる写真（倍率；２００倍）である。
Claims (2)
- 【請求項１】 酸化アルミニウムと、該酸化アルミニウ
ムに対し、０．０１重量％を越え、０．０３重量％未満
の酸化マグネシウム、０．０１重量％を越え、０．０６
重量％未満の酸化ジルコニウムおよび０．００１重量％
未満の酸化カルシウムからなることを特徴とする透光性
多結晶アルミナ。 - 【請求項２】 純度９９．９％以上を有し、酸化カルシ
ウムまたは仮焼により酸化カルシウムを形成するカルシ
ウム化合物含量がＣａＯ換算で０．００１重量％未満で
あり、かつ粉末の平均粒子径が１μｍ以下のアルミナ粉
末１００重量部に対し、酸化マグネシウムまたは仮焼に
より酸化マグネシウムを形成するマグネシウム化合物を
ＭｇＯ換算で０．０１重量部を越え、０．０３重量部未
満と、酸化ジルコニウムまたは仮焼により酸化ジルコニ
ウムを形成するジルコニウム化合物をＺｒＯ2 換算で
０．０１重量部を越え、０．０６重量部未満の量範囲で
加えて成形し、空気中８００〜１２００°Ｃで仮焼した
後、真空中または水素雰囲気中１６００°Ｃ〜１９５０
°Ｃで焼成することを特徴とする請求項１記載の組成を
有する透光性多結晶アルミナの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP09467293A JP3720853B2 (ja) | 1992-04-22 | 1993-04-21 | 透光性多結晶アルミナおよびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10285592 | 1992-04-22 | ||
| JP5-73494 | 1993-03-31 | ||
| JP4-102855 | 1993-03-31 | ||
| JP7349493 | 1993-03-31 | ||
| JP09467293A JP3720853B2 (ja) | 1992-04-22 | 1993-04-21 | 透光性多結晶アルミナおよびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06340469A true JPH06340469A (ja) | 1994-12-13 |
| JP3720853B2 JP3720853B2 (ja) | 2005-11-30 |
Family
ID=27301234
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP09467293A Expired - Lifetime JP3720853B2 (ja) | 1992-04-22 | 1993-04-21 | 透光性多結晶アルミナおよびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3720853B2 (ja) |
-
1993
- 1993-04-21 JP JP09467293A patent/JP3720853B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3720853B2 (ja) | 2005-11-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6306788B1 (en) | Translucent alumina sintered body and production thereof | |
| US6482761B1 (en) | Translucent alumina sintered body and a process for producing the same | |
| KR100885199B1 (ko) | 투과성 희토류 산화물 소결체 및 그 제조 방법 | |
| US4755492A (en) | Yttrium oxide ceramic body | |
| EP0567095B1 (en) | Translucent polycrystalline alumina and process for producing the same | |
| JPH07206432A (ja) | α−アルミナ粉末及びその製造方法 | |
| JP2939535B2 (ja) | 透明酸化イットリウム焼結体の製造法 | |
| Itatani et al. | Sinterability of various high-purity magnesium oxide powders | |
| JP2003089578A (ja) | 透光性希土類酸化物焼結体及びその製造方法 | |
| US11014855B2 (en) | Transparent AlN sintered body and method for producing the same | |
| JP2976226B2 (ja) | アルミナ・ジルコニア系焼結体の製造法 | |
| KR20020092790A (ko) | 지르코니아 분말의 제조방법 | |
| JP3389642B2 (ja) | 低ソーダアルミナの製造方法 | |
| JPH06340469A (ja) | 透光性多結晶アルミナおよびその製造方法 | |
| JP4465753B2 (ja) | アルミナ混合組成物およびその成形体、ならびに該成形体を用いた焼結体の製造方法 | |
| US10301222B2 (en) | Ceramic powders with controlled size distribution | |
| KR940006424B1 (ko) | 투광성 다결정 알루미나 세라믹스 | |
| JPH04238856A (ja) | 透光性アルミナ原料粉末の製造方法 | |
| JPH0544428B2 (ja) | ||
| JP2581174B2 (ja) | 透光性多結晶アルミナの製造方法 | |
| WO2020179917A1 (ja) | 凹凸加工表面を有するセラミックス焼結体、その製造方法及び前記セラミックス焼結体からなる熱処理用部材 | |
| JPH04159387A (ja) | アルミナ質研磨砥粒の製造方法 | |
| JP2003246623A (ja) | ジルコニア粉末の製造方法 | |
| JPH05147924A (ja) | アルミナ・シリカ系粉末の製造方法 | |
| JP2002211974A (ja) | イットリウム−アルミニウム−ガーネット焼結体用原料の製造方法とその原料を用いる焼結体の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20050428 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20050909 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080916 Year of fee payment: 3 |
|
| RD05 | Notification of revocation of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R3D05 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080916 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090916 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100916 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110916 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110916 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120916 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130916 Year of fee payment: 8 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |